本實用新型涉及單列滾珠軸承，特別是螺桿壓縮機等所使用的、能以單列接受來自軸向兩側的軸向負荷和徑向負荷的單列滾珠軸承。

背景技術：
以往，作為以單列接受來自軸向兩側的軸向負荷和輕微的徑向負荷的軸承，已知4點接觸滾珠軸承。如圖5和圖6所示，在4點接觸滾珠軸承100中，一般而言，在外圈1與在軸向被分割為兩部分的2個內圈2之間，多個滾珠3自由滾動地被保持架4在圓周方向以預定的間隔保持。在外圈1的內周面和內圈2的外周面，利用具有不同曲率中心的2個圓弧面1a1、1a2、2a1、2a2分別形成有外圈滾道槽1a、內圈滾道槽2a。具體而言，如圖6所示，外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2被設計為：曲率半徑re1、re2相等，2個圓弧面1a1、1a2的各曲率中心從滾珠中心O的軸向位置偏離量te1、te2相等，在2個圓弧面1a1、1a2與滾珠3分別接觸的2點，在軸向兩側形成的接觸角αe1、αe2相等(即，re1＝re2，te1＝te2，αe1＝αe2)。同樣，內圈滾道槽2a的2個圓弧面2a1、2a2也被設計為：曲率半徑ri1、ri2相等，2個圓弧面2a1、2a2的各曲率中心從滾珠中心O的軸向位置偏離量ti1、ti2相等，在2個圓弧面2a1、2a2與滾珠3分別接觸的2點，在軸向兩側形成的接觸角αi1、αi2相等(即，ri1＝ri2，ti1＝ti2，αi1＝αi2)。即，外圈滾道槽1a和內圈滾道槽2a被形成為相對于軸向中心左右 對稱。另外，在4點接觸滾珠軸承組裝在機械裝置中的狀態(tài)下，在靜止狀態(tài)下，如圖7(a)所示，軸向負荷作用在4點接觸滾珠軸承上。在該狀態(tài)下，滾珠3與外圈滾道槽1a的圓弧面1a1及內圈滾道槽2a的圓弧面2a1分別在1點接觸，外圈1與滾珠3的接觸角為θe，內圈2與滾珠3的接觸角為θi。此外，在圖7(a)～圖7(c)中，為了簡化外圈滾道槽1a和內圈滾道槽2a的圓弧形，以直線形狀表示。從圖7(a)的狀態(tài)旋轉時，如圖7(b)所示，由于作用在滾珠3上的離心力，滾珠3被外圈1按壓，與外圈滾道槽1a的接觸點向外圈滾道槽1a的中央部移動，外圈1與滾珠3所成的接觸角βe小于θe(θe＞βe)，反之，與內圈滾道槽2a的接觸點向內圈滾道槽2a的外側移動，內圈2與滾珠3的接觸角βi大于θi(θi＜βi)。在圖7(b)的狀態(tài)下進一步高速旋轉、或者軸向負荷減小時，如圖7(c)所示，外圈1與滾珠3所成的接觸角βe1小于βe(βe＞βe1)，反之，內圈2與滾珠3所成的接觸角βi1大于βi(βi＜βi1)，最后，外圈1和滾珠3成為2點接觸。另外，關于外圈1與滾珠3所成的接觸角，當設軸向負荷方向的接觸角為βe1、軸向負荷反方向的接觸角為βe2時，βe1＞βe2。這樣，滾珠3的運動由與軸的轉速一起變化的接觸角控制。4點接觸滾珠軸承接受軸向負荷Fa時，滾珠3由外圈1和內圈2的旋轉摩擦的大小來控制。即，如圖7(b)所示，外圈1和內圈2中，在旋轉摩擦大的滾道圈側為純滾動，在其他滾道圈側為旋轉運動和滾動運動共存。一般而言， 高速時，成為以外圈控制的自轉軸O-Oe為中心的外圈控制。此外，O-Oi表示內圈控制的自轉軸。另外，如圖7(c)所示，在高速旋轉時，關于外圈1，在接觸面壓高且旋轉摩擦大的圓弧面?zhèn)葹榧儩L動，另一方面，在接觸面壓低且旋轉摩擦小的其他圓弧面?zhèn)刃D運動和滾動運動共存。即，在旋轉摩擦大的圓弧面1a1側，進行以外圈1的自轉軸O-Oe1為中心的純滾動運動，但在旋轉摩擦小的圓弧面1a2側，以外圈1的自轉軸O-Oe2為中心的旋轉運動和滾動運動共存。此外，圖8以圓弧形的外圈滾道槽1a和內圈滾道槽2a表示圖7(c)的高速旋轉的狀態(tài)。2點接觸自身不是什么異常的現象，但各接觸點即外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2與滾珠3的徑向接觸位置會不同，從而滾珠3在接觸部處的周速會不同，產生滑動。即使產生滑動，只要滾道槽與滾珠間的潤滑狀態(tài)良好并充分形成油膜，也認為不會導致軸承損傷。但是，因產生滑動而使發(fā)熱增大，在滾道槽與滾珠間會產生油膜斷裂，認為會提早導致軸承損傷。作為以往的4點接觸滾珠軸承，已知如下軸承：滾珠相對于內圈滾道面以2點接觸，滾珠相對于外圈滾道面以2點接觸，內圈滾道面和外圈滾道面相對于軸承中心在軸向兩側由不同的圓弧面構成(例如參照專利文獻1)。具體而言，通過設計為：在各圓弧面的與滾珠的接觸點處使曲率半徑互不相同，或者軸向兩側的滾道面與滾珠的接觸角互不相同，從而即使在只作用有純徑向負荷的情況下，也會始終使?jié)L珠進行旋轉運動，防止?jié)櫥涣肌，F有技術文獻專利文獻專利文獻1：日本特開2002-21855號公報

技術實現要素：
實用新型欲解決的問題然而，根據專利文獻1，終歸前提是以4點的接觸來使用，在軸向的負荷條件、潤滑狀態(tài)不好等有的情況下，會與上述同樣，因產生滑動而使發(fā)熱增大，在滾道槽與滾珠間產生油膜斷裂，認為會提早導致軸承損傷。本實用新型是鑒于上述問題而完成的，其目的在于提供一種單列滾珠軸承，通過防止高速運轉時的滾道槽與滾珠的多點接觸，從而能夠實現長壽命。用于解決問題的方案本實用新型的上述目的由下述的構成實現。(1)一種單列滾珠軸承，具有：外圈，其具有在內周面形成的外圈滾道槽；內圈，其具有在外周面形成的內圈滾道槽；多個滾珠，其自由轉動地配置在所述外圈滾道槽與所述內圈滾道槽之間；以及保持架，其將所述多個滾珠在圓周方向以預定的間隔保持，所述外圈滾道槽和所述內圈滾道槽相對于寬度方向中央在兩側分別具有曲率中心互不相同的2個圓弧面，在靜止狀態(tài)下，在將所述滾珠按壓于所述外圈滾道槽時，所述滾珠與所述外圈滾道槽在2點接觸，且在將所述滾珠按壓于所述內圈滾道槽時，所述滾珠與所述內圈滾道槽在2點接觸，所述單列滾珠軸承的特征在于，所述外圈或者所述內圈由在軸向被分割為兩部分的2個分割圈構成，在所述外圈滾道槽中，所述2個圓弧面的曲率半徑互相相等，且在軸向兩側形成的接觸角互不相同。(2)如(1)所述的單列滾珠軸承，其特征在于，所述2個圓弧面的各曲率中心從所述滾珠的中心的軸向位置偏離量互不相同。實用新型效果根據本實用新型的單列滾珠軸承，由于外圈滾道槽被設計為：2個圓弧面的曲率半徑互相相等，且在軸向兩側形成的接觸角互不相同，因此，即使作用有軸向負荷和徑向負荷，并在高速旋轉下使用，也通過防止?jié)L道槽與滾珠的多點接觸，從而能夠防止因滑動而導致軸承提早損傷，能夠實現長壽命。附圖說明圖1是本實用新型的一個實施方式所涉及的單列滾珠軸承的剖視圖。圖2(a)是用于說明圖1的外圈滾道槽的2個圓弧面的設計尺寸的圖，(b)是用于說明內圈滾道槽的2個圓弧面的設計尺寸的圖。圖3是將示出組裝了圖1的單列滾珠軸承的狀態(tài)的滾道槽簡化的剖視圖。圖4(a)～(c)是用于說明軸向負荷作用在圖1的單列滾珠軸承上的狀態(tài)下的滾道槽與滾珠的接觸狀態(tài)的圖。圖5是以往的4點接觸滾珠軸承的剖視圖。圖6(a)是用于說明圖5的外圈滾道槽的2個圓弧面的設計尺寸的圖，(b)是用于說明圖5的內圈滾道槽的2個圓弧面的設計尺寸的圖。圖7(a)～(c)是用于說明軸向負荷作用在以往的滾珠軸承上的狀態(tài)下的滾道槽與滾珠的接觸狀態(tài)的圖。圖8是用于使用圖5的4點接觸滾珠軸承的剖視圖來說明圖7(c)的狀態(tài)的圖。附圖標記說明10：滾珠軸承1：外圈1a：外圈滾道槽1a1、1a2：圓弧面2：內圈2a：內圈滾道槽2a1、2a2：圓弧面3：滾珠4：保持架具體實施方式下面，基于附圖詳細說明本實用新型所涉及的單列滾珠軸承的一個實施方式。此外，對于與圖5所示的以往的滾動軸承相同或等同的部分標注相同的附圖標記，省略或者簡化說明。如圖1所示，本實施方式的單列滾珠軸承10包括：在內周面具有外圈滾道槽1a的單獨的外圈1；由在外周面分別具有內圈滾道槽2a、并在軸向中間部在軸向被分割為兩部分的2個分割圈構成的內圈2；在外圈1和內圈2之間以預定的間隔自由滾動地配置的多個滾珠3；以及將多個滾珠3在圓周方向以預定間隔保持的外圈引導式的保持架4。外圈滾道槽1a、內圈滾道槽2a分別由具有不同曲率中心的2個圓弧面1a1、1a2、2a1、2a2形成。作為保持架4的材質，可以是添加了黃銅、玻璃纖維或者碳纖維的合成樹脂材料，例如，合成樹脂制保持架可以利用注射成型來制作。此處，在本實施方式中，內圈滾道槽2a與以往的內圈滾道槽同樣，相對于軸向中心被形成為左右對稱，另一方面，外圈滾道槽1a相對于軸向中心被形成為左右非對稱。具體而言，如圖2所示，外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2被設計為：曲率半徑re1、re2相等；另一方面，2個圓弧面1a1、1a2的各曲率中心從滾珠中心O的軸向位置偏離量te1、te2不同；并且靜止狀態(tài)下將滾珠3向外圈滾道槽1a在徑向按壓時，在2個圓弧面1a1、1a2與滾珠3分別接觸的2點，在軸向兩側形成的接觸角αe1、αe2不同(即，re1＝re2，te1≠te2，αe1≠αe2)。內圈滾道槽2a的2個圓弧面2a1、2a2被設計為：曲率半徑ri1、ri2相等；2個圓弧面2a1、2a2的各曲率中心從滾珠中心O的軸向位置偏離量ti1、ti2相等；且在靜止狀態(tài)下，將滾珠3向內圈滾道槽2a在徑向按壓時，在2個圓弧面2a1、2a2與滾珠3分別接觸的2點，在軸向兩側形成的接觸角αi1、αi2相等(即，ri1＝ri2，ti1＝ti2，αi1＝αi2)。在本實施方式中，外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2的曲率半徑re1、re2被設定為：當滾珠徑為Dw時，re1＝re2，且0.52Dw≤re1，re2≤0.56Dw。另外，外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2與滾珠3的接觸角αe1、αe2被設定為：αe1≠αe2，且，20°≤αe1，αe2≤35°。并且，外圈滾道槽1a的2個圓弧面1a1、1a2的各曲率中心從滾珠中心O的軸向位置偏離量te1、te2被設定為：te1≠te2，且0.006Dw≤te1，te2≤0.04Dw。此處，參照圖3和圖4，說明軸向負荷作用在本實施方式的單列滾珠軸承10上的狀態(tài)下的滾道槽與滾珠的接觸狀態(tài)。在圖3和圖4中，為了簡化外圈滾道槽1a和內圈滾道槽2a的圓弧形，以直線形狀表示。 另外，此處，各圓弧面的曲率半徑為re1＝re2＝ri1＝ri2，各圓弧面的曲率中心的軸向位置偏離量為te2＜te1＝ti1＝ti2，各接觸角為αe2＜αe1＝αi1＝αi2。如圖3所示，在組裝了單列滾珠軸承的狀態(tài)下，設外圈滾道槽1a的圓弧面1a1及圓弧面1a2與滾珠3之間的徑間隙分別為Δre1、Δre2時，Δre2＞Δre1。因此，在將滾珠3向外圈滾道槽1a在半徑方向按壓的狀態(tài)下，外圈1與滾珠3在徑間隙較小的一側(Δre1)接觸，不會成為2點接觸。而且，如圖4(a)所示，軸向負荷Fa作用在單列滾珠軸承10上時，滾珠3與外圈滾道槽1a的圓弧面1a1及內圈滾道槽2a的圓弧面2a1分別在1點接觸，外圈1與滾珠3的接觸角為θe，內圈2與滾珠3的接觸角為θi。此時，在外圈滾道槽1a的圓弧面1a2與滾珠3之間具有Δθ的間隙。從圖4(a)的狀態(tài)旋轉時，如圖4(b)所示，由于作用在滾珠3上的離心力，滾珠3被按壓于外圈1，與外圈滾道槽1a的接觸點向圓弧面1a1的中央部移動，外圈1與滾珠3所成的接觸角βe小于θe(θe＞βe)。另外，外圈滾道槽1a的圓弧面1a2與滾珠3不會接觸，但由于接觸角βe減小，相應地，外圈滾道槽1a的圓弧面1a2與滾珠3之間的間隙Δβ減小(Δθ＞Δβ)。與內圈滾道槽2a的接觸點向圓弧面2a1的外側移動，內圈2與滾珠3的接觸角βi大于θi(θi＜βi)。這樣，滾珠3的運動由隨著軸的轉速而變化的接觸角控制。在圖4(b)的狀態(tài)下進一步高速旋轉、或者軸向負荷Fa減小時，如圖4(c)所示，外圈1與滾珠3所成的接觸角βe1小于βe(βe＞βe1)，外圈滾道槽1a的圓弧面1a2與滾珠3之間的間隙Δβ1變得更小(Δβ＞Δβ1)。然而，由于各曲率中心的軸向位置偏離量為te2＜te1＝ti1＝ti2，各接觸角為αe2＜αe1＝αi1＝αi2，因此外圈1與滾珠3不會成為2點接觸。此外，內圈2與滾珠3所成的接觸角βi1比βi更大(βi＜βi1)。通過這樣設計外圈滾道槽1a和內圈滾道槽2a，即使在高速旋轉中，也能夠避免外圈1與滾珠3的2點接觸，能夠防止因滑動而導致的軸承提早損傷，能夠實現長壽命。實施例下面，以內圈內徑φ35mm、外圈外徑φ62mm、寬度17mm的圖1所示的單列滾珠軸承、和圖5所示的4點接觸滾珠軸承為例，在以下的試驗條件和內部規(guī)格下，確認本實用新型的效果。即，在本實用新型的實施例中，在靜止狀態(tài)下，軸向負荷方向的外圈1與滾珠3的接觸角αe1大于軸向負荷反方向的外圈1與滾珠3的接觸角αe2(αe1＞αe2)?！囼灄l件轉速：22300min-1軸向負荷：130kgf※圖5的4點接觸滾珠軸承的內部規(guī)格(Dw：滾珠徑)ri1＝ri2＝re1＝re2＝0.52Dwαi1＝αi2＝31.5°，αe1＝αe2＝31.5°ti1＝ti2＝0.01Dw，te1＝te2＝0.01Dw※圖1的滾珠軸承的內部規(guī)格ri1＝ri2＝re1＝re2＝0.52Dw(Dw：滾珠徑)αi1＝αi2＝31.5°，αe1＝315°，αe2＝20°ti1＝ti2＝0.01Dw，te1＝0.01Dw，te2＝0.007Dw使用上述滾珠軸承來分析，結果發(fā)現在圖5的滾珠軸承中在外圈1上觀察到2點接觸，但在圖1的滾珠軸承中，即使在高速旋轉中，也未在外圈1上觀察到2點接觸。另外，本實用新型不限于上述的實施方式，能夠適當進行變形、改良等。例如，在上述實施方式中，由于具有單獨的外圈1、和由在軸向被分割為兩部分的2個分割圈構成的內圈2，因此保持架4采用外圈引導式，但在使用由在軸向被分割為兩部分的2個分割圈構成的外圈1、和單獨的內圈2的情況下，保持架4也可以是內圈引導式。另外，在本實施方式中，外圈滾道槽1a為非對稱形狀，但本實用新型中至少外圈滾道槽是非對稱形狀即可，內圈滾道槽也可以是非對稱形狀，即2個圓弧面的曲率半徑互相相等，且在軸向兩側形成的接觸角互不相同。