本發(fā)明涉及活塞桿。

背景技術(shù)：

構(gòu)成液壓缸的活塞桿的外周面作為滑動(dòng)面發(fā)揮功能。因此，作為活塞桿的外周面要求優(yōu)異的滑動(dòng)特性、耐磨損性等。為了與這種要求對應(yīng)，公知的是在活塞桿的外周面實(shí)施鍍鉻的技術(shù)(例如，參照日本特開2005-105313號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)1)及日本特開2006-97875號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)2))。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1:日本特開2005-105313號(hào)公報(bào)；

專利文獻(xiàn)2:日本特開2006-97875號(hào)公報(bào)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的課題

但是，在更嚴(yán)酷的環(huán)境下所使用的活塞桿中，有時(shí)要求超過實(shí)施了鍍鉻情況的高耐磨損性等。例如，作業(yè)機(jī)械的液壓缸在土砂及水能透入的環(huán)境下反復(fù)伸縮。因此，作為活塞桿要求高的耐磨損性及耐腐蝕性。另外，在這種環(huán)境下使用液壓缸時(shí)，有時(shí)土砂所含的石粒等硬質(zhì)的物體與活塞桿沖撞。因此，在活塞桿的外周面形成被膜的情況下，作為該被膜，要求對硬質(zhì)物體沖撞的耐久性。

本發(fā)明的目的之一在于提供一種活塞桿，其形成有耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體沖撞的耐久性優(yōu)異的被膜。

用于解決課題的技術(shù)方案

根據(jù)本發(fā)明的活塞桿是液壓缸的活塞桿。該活塞桿具備具有棒狀形狀的主體部、和配置于主體部的長度方向的端部的頭部。在主體部的外周面形成有被膜。被膜構(gòu)成為包含以截面的面積比計(jì)56.1％以上且84.4％以下的碳化鉻相，剩余部分由鎳基合金相及氧化物相構(gòu)成。

本發(fā)明的發(fā)明人為了提高活塞桿的耐久性，對耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體沖撞的耐久性優(yōu)異的被膜進(jìn)行了研究。其結(jié)果，得到通過包含碳化鉻相和鎳基合金相的被膜能夠達(dá)到上述要求的見解。而且，考慮耐磨損性及耐腐蝕性、對硬質(zhì)的物體的沖撞耐久性，發(fā)現(xiàn)通過構(gòu)成為包含以截面的面積比計(jì)56.1％以上且84.4％以下的碳化鉻相，剩余部分由鎳基合金相及氧化物相構(gòu)成，從而得到耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜。

在本發(fā)明的活塞桿中，以覆蓋主體部的外周面的方式形成被膜。該被膜包含以截面的面積比計(jì)為56.1％以上且84.4％以下的碳化鉻相，剩余部分由鎳基合金相及氧化物相構(gòu)成。因此，根據(jù)本發(fā)明的活塞桿，可以提供形成有耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜的活塞桿。

在上述活塞桿中，碳化鉻相的面積比也可以是61.7％以上。如此地，可以使被膜的耐磨損性及耐腐蝕性更優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性更優(yōu)異。

在上述活塞桿中，上述碳化鉻相由碳化鉻粒層疊而成，上述鎳基合金相及上述氧化物相也可以填充碳化鉻相的間隙。具有這種結(jié)構(gòu)的被膜為耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜。

發(fā)明的效果

如根據(jù)以上的說明所明確的那樣，根據(jù)本發(fā)明的活塞桿，可以提供形成有耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜的活塞桿。

附圖說明

圖1是表示液壓缸的結(jié)構(gòu)的概要圖；

圖2是表示活塞桿的表面附近的結(jié)構(gòu)的概要截面圖；

圖3是表示活塞桿的制造方法的概要的流程圖；

圖4是表示碳化鉻相的面積比和極限高度及硬度的關(guān)系的圖；

圖5是表示鎳基合金相的面積比和極限高度及硬度的關(guān)系的圖；

圖6是表示堆焊層的截面的碳化鉻相的分布的epma圖像；

圖7是表示堆焊層的截面的氧化物相的分布的epma圖像；

圖8是表示堆焊層的截面的鎳基合金相的分布的epma圖像；

圖9是與被膜的表面垂直的截面的光學(xué)顯微鏡照片。

符號(hào)說明

1液壓缸、10氣缸、11主體部、11a內(nèi)周面、12第一油路、13第一油導(dǎo)入部、14第二油導(dǎo)入部、15第二油路、16氣缸底、16a連接孔、17氣缸蓋、17a內(nèi)周面、20活塞桿、21主體部、21a外周面、22活塞保持部、22a外周面、23螺紋部、23a外周面、24活塞、24a外周面、24b內(nèi)周面、25螺母、26接合部、27頭部、27a連接孔、31第一油室、32第二油室、91基座部、91a外周面、92被膜。

具體實(shí)施方式

以下，對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。需要說明的是，在以下的附圖中，在相同或相當(dāng)?shù)牟糠謽?biāo)注相同的參照編號(hào)，不再重復(fù)說明。

圖1表示包含本發(fā)明一實(shí)施方式的活塞桿的液壓缸的結(jié)構(gòu)。參照圖1，液壓缸1包含具有棒狀、更具體而言為圓筒狀形狀的主體部21的活塞桿20、包含具有包圍活塞桿20的主體部21的外周面21a的中空圓筒狀形狀的氣缸主體部11的氣缸10。

活塞桿20包含具有棒狀形狀的主體部21、配置于主體部21的長度方向一端部的作為連接部的頭部27。在頭部27形成有用于連接其它部件和活塞桿20的貫通孔即連接孔27a。主體部21和頭部27在接合部26接合。主體部21和頭部27通過例如焊接接合。接合部26是通過例如焊接形成的焊接部。

在主體部21的長度方向的另一端部形成有活塞保持部22及螺紋部23?；钊３植?2及螺紋部23與主體部21的其它區(qū)域相比，是直徑小的小徑部。從活塞保持部22觀察，螺紋部23位于與頭部27相反一側(cè)。以與活塞保持部22的外周面22a接觸的方式配置活塞24?；钊?4具有中空圓筒狀的形狀。

活塞24以在內(nèi)周面24b內(nèi)與活塞保持部22的外周面22a接觸的方式嵌入活塞保持部22。活塞保持部22貫通活塞24。活塞24的外周面24a與氣缸主體部11的內(nèi)周面11a的整個(gè)表面接觸?；钊?4在活塞桿20的長度方向相對于氣缸主體部11的內(nèi)周面11a可滑動(dòng)。在螺紋部23的外周面23a形成有螺旋狀的螺紋槽。在螺紋部23上螺合螺母25。通過螺母25，將活塞24固定于活塞桿20的長度方向。

氣缸10包括具有中空圓筒狀形狀的氣缸主體部11、配置于氣缸主體部11的長度方向的一端部且具有中空圓筒狀的形狀的氣缸蓋17、配置于氣缸主體部11的長度方向的另一端部的氣缸底16。氣缸底16上形成有用于連接其它部件和氣缸10的貫通孔即連接孔16a。

氣缸蓋17的內(nèi)徑比氣缸主體部11的內(nèi)徑小。氣缸蓋17的內(nèi)周面17a與活塞桿20的主體部21的外周面21a的整個(gè)表面接觸。活塞桿20的主體部21在活塞桿20的長度方向相對于氣缸蓋17的內(nèi)周面17a可滑動(dòng)。

氣缸蓋17的外徑在氣缸10的長度方向的氣缸底16側(cè)比其它區(qū)域小。氣缸蓋17相對于缸主體部11固定，從而使該區(qū)域的外周面和氣缸主體部11的內(nèi)周面11a接觸。活塞桿20的主體部21貫通氣缸蓋17，插入氣缸主體部11內(nèi)。

在氣缸主體部11的外周面形成有規(guī)定徑向貫通氣缸主體部11的貫通孔即第一油路12的第一油導(dǎo)入部13。第一油路12是活塞桿20的主體部21的外周面21a和氣缸主體部11的內(nèi)周面11a的間隙，與夾持在氣缸蓋17和活塞24的區(qū)域即第一油室31連通。

在氣缸主體部11的外周面形成有規(guī)定徑向貫通氣缸主體部11的貫通孔即第二油路15的第二油導(dǎo)入部14。第二油路15在活塞桿20的長度方向，從活塞24觀察在與氣缸蓋17相反一側(cè)，與被氣缸主體部11的內(nèi)壁面所包圍的區(qū)域即第二油室32連通。

在第一油導(dǎo)入部13及第二油導(dǎo)入部14分別連接有液壓軟管(無圖示)。由此，可以通過第一油路12及第二油路15向第一油室31及第二油室32供給工作油，從第一油室31及第二油室32排出工作油。

通過第二油路15向第二油室32供給工作油時(shí)，活塞24通過該液壓以趨近于氣缸蓋17的方式移動(dòng)。其結(jié)果是，活塞桿20的頭部27和氣缸10的氣缸底16的距離增大，液壓缸1為伸長狀態(tài)。此時(shí)，第一油室31內(nèi)的工作油通過第一油路12排出。

通過第一油路12向第一油室31供給工作油時(shí)，活塞24通過該液壓以遠(yuǎn)離氣缸蓋17的方式移動(dòng)。其結(jié)果是，活塞桿20的頭部27和氣缸10的氣缸底16的距離減小，液壓缸1為收縮狀態(tài)。此時(shí)，第二油室32內(nèi)的工作油通過第二油路15排出。

圖2是放大表示與活塞桿20的主體部21的外周面21a附近的外周面21a垂直的截面的概要截面圖。參照圖2，在活塞桿20的主體部21形成有覆蓋外周面21a的被膜92?；钊麠U20的主體部21包括由鋼制成的具有棒狀的形狀的基座部91、在基座部91的外周面91a上形成的被膜92。被膜92包含以與外周面21a垂直的截面的面積比計(jì)為56.1％以上且84.4％以下的碳化鉻(cr3c2)相，剩余部分由鎳基合金相及氧化物相構(gòu)成。

由此，本實(shí)施方式的活塞桿20為具有耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜92的活塞桿。

構(gòu)成鎳基合金相的鎳基合金可以是例如含有26質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下的鉬、2質(zhì)量％以上且8質(zhì)量％以下的鐵，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金；或者，也可以是含有13質(zhì)量％以上且20質(zhì)量％以下的鉬、13質(zhì)量％以上且18質(zhì)量％以下的鉻、2質(zhì)量％以上且8質(zhì)量％以下的鐵、2質(zhì)量％以上且5質(zhì)量％以下的鎢，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金。

構(gòu)成鎳基合金相的鎳基合金也可以是例如含有14質(zhì)量％以上且17質(zhì)量％以下的鉻、5質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鐵，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金。

構(gòu)成鎳基合金相的鎳基合金可以是例如含有14質(zhì)量％以上且17質(zhì)量％以下的鉻、5質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鐵，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金；或者，也可以是含有14質(zhì)量％以上且17質(zhì)量％以下的鉻、5質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鐵，并含有選自下組中的一種以上，且剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金：2質(zhì)量％以上且3質(zhì)量％以下的鈦、0.4質(zhì)量％以上且1質(zhì)量％以下的鋁、及鈮和鉭的至少任一種(鈮和鉭合計(jì)為0.7質(zhì)量％以上且1.2質(zhì)量％以下)。

構(gòu)成鎳基合金相的鎳基合金可以是例如含有20質(zhì)量％以上且23質(zhì)量％以下的鉻、8質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鉬，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金；或者，也可以是含有20質(zhì)量％以上且23質(zhì)量％以下的鉻、8質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鉬，并且含有合計(jì)3質(zhì)量％以上且4.5質(zhì)量％以下的鈮及鉭的至少任一種、5質(zhì)量％以下的鐵，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金。

構(gòu)成氧化物相的氧化物是構(gòu)成鎳基合金的元素的氧化物。作為構(gòu)成基座部91的鋼，可以采用例如機(jī)械結(jié)構(gòu)用碳鋼或機(jī)械結(jié)構(gòu)用合金鋼。構(gòu)成基座部91的鋼是例如jis標(biāo)準(zhǔn)s45c。將構(gòu)成基座部91的鋼淬火固化。

被膜92的截面的碳化鉻相的面積比也可以是61.7％以上。如此地，可以得到耐磨損性更優(yōu)異且對硬質(zhì)物體的沖撞耐久性優(yōu)異的被膜92。

本實(shí)施方式的活塞桿20適合作為在土砂及水存在的環(huán)境下中使用的液壓缸的活塞桿?；钊麠U20適合作為例如用于驅(qū)動(dòng)自卸車轉(zhuǎn)向桿、自卸車懸架、液壓挖掘機(jī)鏟斗等的作業(yè)機(jī)械用液壓缸的活塞桿。

接著，對本實(shí)施方式的活塞桿20的制造方法，說明其一例。圖3是表示活塞桿的制造方法的概要的流程圖。參照圖3，在本實(shí)施方式的活塞桿20的制造方法中，首先，作為工序(s10)實(shí)施原料準(zhǔn)備工序。在該工序(s10)中，例如作為原料準(zhǔn)備機(jī)械結(jié)構(gòu)用碳鋼即s45c的棒材。

接著，作為工序(s20)實(shí)施切削加工工序。在該工序(s20)中，對在工序(s10)中準(zhǔn)備的棒材進(jìn)行切削加工。具體而言，參照圖1，將所準(zhǔn)備的棒材切斷成適于活塞桿20的主體部21的長度。在主體部21的一端部形成有活塞保持部22及螺紋部23。

接著，作為工序(s30)實(shí)施頭部接合工序。在該工序(s30)中，在工序(s20)中與形成有活塞保持部22及螺紋部23側(cè)相反一側(cè)的主體部21的端部通過例如焊接接合另外準(zhǔn)備的頭部27。

接著，作為工序(s40)實(shí)施淬火固化工序。在該工序(s40)中，對在工序(s30)中接合了頭部27的主體部21實(shí)施淬火固化處理。淬火固化處理例如可以通過高頻淬火實(shí)施。實(shí)施了淬火固化處理后，以適當(dāng)?shù)臏囟葘?shí)施回火處理。由此，得到調(diào)整為適當(dāng)?shù)挠捕鹊闹黧w部21。

接著，作為工序(s50)實(shí)施底切工序。在該工序(s50)中，通過切削去除包含與后述工序(s70)中形成有被膜92的區(qū)域?qū)?yīng)的主體部21的外周面21a部分，該區(qū)域的主體部21的直徑小徑化。該工序(s50)不是必須的工序，但通過實(shí)施該工序，容易調(diào)整噴鍍后的主體部21的直徑。

接著，作為工序(s60)實(shí)施拋丸工序。在該工序(s60)中，在與后述工序(s70)中形成有被膜92的區(qū)域?qū)?yīng)的主體部21的外周面21a實(shí)施拋丸處理。由此，主體部21的外周面21a的表面粗糙度增加。該工序(s60)不是必須的工序，但通過實(shí)施該工序，可以抑制在后述工序(s70)中通過噴鍍形成的被膜92從基座部91剝離。

接著，作為工序(s70)實(shí)施噴鍍工序。在該工序(s70)中，通過實(shí)施噴鍍，以覆蓋主體部21的外周面21a(基座部91的外周面91a)的方式形成被膜92。噴鍍可以通過例如hvof(highvelocityoxygenfuel)噴鍍實(shí)施。

作為噴鍍材料，可以使用在碳化鉻粉末中添加上述鎳基合金作為粘合劑而制作的粉末(噴鍍粉末)。噴鍍粉末中可以添加15.9質(zhì)量％以上且68.6質(zhì)量％以下的上述鎳基合金。

作為噴鍍粉末，可以采用含有15.9質(zhì)量％以上且68.6質(zhì)量％以下的上述鎳基合金，剩余部分由碳化鉻構(gòu)成的粉末。通過使用該噴鍍粉末實(shí)施hvof噴鍍，形成包含碳化鉻和鎳基合金、且鎳基合金的一部分被氧化的作為噴鍍膜的被膜92。

被膜92以覆蓋外周面21a的方式形成，所述被膜92包含以與外周面21a垂直的截面的面積比計(jì)56.1％以上且84.4％以下的碳化鉻(cr3c2)相，剩余部分由鎳基合金相及氧化物相構(gòu)成。hvof噴鍍的框架優(yōu)選為還原框架(包含完全燃燒的狀態(tài))。由此，容易將氧化物相的面積比設(shè)為適當(dāng)?shù)姆秶?16.2％以下)。

接著，作為工序(s80)實(shí)施平滑化工序。在該工序(s80)中，工序(s70)中形成的被膜92的表面被平滑化。例如對被膜92實(shí)施磨削加工及超精加工。磨削加工例如使用金剛石砂輪(金剛石粒配置于磨削面的磨削砂輪)實(shí)施。另外，超精加工例如可以使用金剛石膜(金剛石粒配置于表面研磨膜)實(shí)施。

接著，作為工序(s90)實(shí)施封孔處理工序。在該工序(s90)中，實(shí)施工序(s80)中表面被平滑化的被膜92的封孔處理。封孔處理可以使用例如由無機(jī)系高分子構(gòu)成的封孔劑實(shí)施。作為無機(jī)系高分子，可以采用例如烷氧基硅烷聚合物。

然后，參照圖1，將活塞24安裝在活塞保持部22，通過螺母25將其固定，由此完成本實(shí)施方式的活塞桿20。另外，通過將該活塞桿20與另外準(zhǔn)備的氣缸10組合，可以得到本實(shí)施方式的液壓缸1。

實(shí)施例1

通過與上述實(shí)施方式說明的制造方法同樣的方法形成被膜，進(jìn)行調(diào)查其耐久性的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的順序如下所述。準(zhǔn)備由s45c構(gòu)成的基座部件，所述s45c具有縱50mm、橫10mm的長方形形狀的表面，實(shí)施淬火處理及回火處理而將該表面的硬度調(diào)整為50hrc以上。表面的粗糙度為3.2s。而且，在該表面上以與上述實(shí)施方式的工序(s70)同樣的順序，通過hvof噴鍍形成被膜，作為樣品。

噴鍍粉末所包含的鎳基合金采用含有13質(zhì)量％以上且20質(zhì)量％以下的鉬、13質(zhì)量％以上且18質(zhì)量％以下的鉻、2質(zhì)量％以上且8質(zhì)量％以下的鐵、2質(zhì)量％以上且5質(zhì)量％以下的鎢，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金。

鎳基合金的比率為15.9質(zhì)量％、26.5質(zhì)量％、31.8質(zhì)量％、37.1質(zhì)量％、52.8質(zhì)量％及68.6質(zhì)量％(實(shí)施例a、b、c、d、e及f)。

為了比較，準(zhǔn)備在同樣的基座部件的表面通過鍍鉻形成了被膜的樣品。被膜的厚度為40μm、100μm及200μm(比較例a、b及c)。以使被膜的表面相對于鉛直方向45°傾斜的方式固定上述實(shí)施例及比較例的樣品，以與該表面沖撞的方式使直徑20mm的鋼球自由落下，調(diào)查在被膜上沒產(chǎn)生破裂或變形的極限的落下高度(極限高度)。

對于實(shí)施例的樣品，在與表面垂直的面切斷被膜，調(diào)查截面的碳化鉻(cr3c2)相、氧化物相、鎳(ni)基合金相的面積比，并且測定被膜的硬度(顯微維氏硬度)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表示表1及圖4～圖8。

[表1]

圖4中，橫軸表示碳化鉻相的面積比。圖5中，橫軸表示鎳基合金相的面積比。另外，圖4及圖5中，縱軸表示極限高度及硬度。

圖4及圖5的虛線表示形成40μm、100μm及200μm的厚度的鍍鉻的比較例a、b及c的極限高度。參照圖4、圖5及表1，極限高度隨著碳化鉻相的面積比增加、鎳基合金相的面積比降低而增加。

另一方面，在實(shí)施了鍍鉻的比較例中，隨著鍍鉻的厚度增加，極限高度增加。厚度200μm的鍍鉻相當(dāng)于厚鍍鉻。在實(shí)施例a～f的任一例中，都得到比相當(dāng)于厚鍍鉻的比較例c高的極限高度。

另外，參照圖4，碳化鉻相的面積比小于56.1％時(shí)，認(rèn)為極限高度比厚鍍鉻低。

因此，為了得到厚鍍鉻以上的極限高度，碳化鉻相的面積比可以說應(yīng)該為56.1％以上(鎳基合金相的面積比為37.6％以下，參照圖5)。

另一方面，因噴鍍粉末的粘合劑即鎳基合金的比率過小，難以進(jìn)行噴鍍粉末的制造，所以難以使碳化鉻相的面積比大于84.4％。因此，可以說碳化鉻相的面積為84.4％以下(鎳基合金相的面積比為10.4％以上)是妥當(dāng)?shù)摹?/p>

另外，參照圖4及圖5，可知通過將碳化鉻相的面積比設(shè)為61.7％以上(鎳基合金相的面積比為16.2％以下)，得到相對于厚鍍鉻明確高的極限高度，并且得到更高的硬度。

圖6、圖7及圖8是使與實(shí)施例b的被膜的表面垂直的截面的epma(electronprobemicroanalysis)像黑白二值化的圖。圖6中能看到白色的部分對應(yīng)于碳化鉻相，在圖7中看到白色的部分對應(yīng)于氧化物相，圖8中看到黑色的部分對應(yīng)于鎳基合金相。參照圖6～圖8，被膜為鎳基合金相及氧化物相填充碳化鉻相的間隙的結(jié)構(gòu)。

圖9是與實(shí)施例b的被膜的表面垂直的截面的光學(xué)顯微鏡照片。參照圖9，在被膜中，碳化鉻相α由碳化鉻粒致密地層疊構(gòu)成，鎳基合金相β及氧化物相γ填充碳化鉻相α的間隙。

這是因?yàn)橥ㄟ^噴鍍，噴鍍粉末所含有的碳化鉻粒保持其形狀并附著于基座部件的表面構(gòu)成碳化鉻相，并且軟化的鎳基合金填充碳化鉻相的間隙時(shí)，其一部分和氧反應(yīng)成為氧化物相。具有這種結(jié)構(gòu)的被膜的耐磨損性及耐腐蝕性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞的耐久性優(yōu)異。

實(shí)施例2

利用和在上述實(shí)施方式中說明的制造方法同樣的方法制作形成被膜的樣品，進(jìn)行確認(rèn)其耐腐蝕性的實(shí)驗(yàn)。具體而言，在與上述實(shí)施例1的實(shí)施例b同樣的條件下，通過進(jìn)行噴鍍形成被膜，實(shí)施cass試驗(yàn)(casstest，copper-acceleratedaceticacidsaltspraytest)，調(diào)查至銹產(chǎn)生為止的時(shí)間(銹產(chǎn)生時(shí)間)(實(shí)施例)。為了比較，對于鍍鉻(被膜的厚度40μm)，也在相同的條件下實(shí)施cass試驗(yàn)(比較例)。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果示于表2。

[表2]

參照表2，在比較例的樣品中經(jīng)過50小時(shí)后產(chǎn)生了銹。實(shí)施例的樣品上即使經(jīng)過324小時(shí)后，也未產(chǎn)生銹。實(shí)施例的銹產(chǎn)生時(shí)間至少是比較例的6倍以上。

由此，確認(rèn)了形成于本發(fā)明的活塞桿的被膜不僅耐磨損性優(yōu)異、且對硬質(zhì)物體的沖撞的耐久性優(yōu)異，而且與鍍鉻相比在耐腐蝕性上也明顯優(yōu)異。

實(shí)施例3

在變更構(gòu)成被膜的鎳基合金相組成的情況下，進(jìn)行了確認(rèn)被膜耐久性的實(shí)驗(yàn)。具體而言，在與上述實(shí)施例2同樣的方法中，將鎳基合金變更為含有20質(zhì)量％以上且23質(zhì)量％以下的鉻、8質(zhì)量％以上且10質(zhì)量％以下的鉬，并含有合計(jì)3質(zhì)量％以上且4.5質(zhì)量％以下的鈮及鉭的至少任一種、5質(zhì)量％以下的鐵，剩余部分由鎳及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的合金，測定被膜的硬度，并在與實(shí)施例2同樣的條件下供cass試驗(yàn)。

其結(jié)果是，被膜的硬度與實(shí)施例1的情況同等。另外，對于本實(shí)施例的樣品，經(jīng)過324小時(shí)也不產(chǎn)生銹。因此，確認(rèn)了即使在變更鎳基合金相的組成的情況下，也得到具有同等的耐久性的被膜。

此次公開的實(shí)施方式及實(shí)施例在所有方面都是例示，應(yīng)該理解為不從任何方面限制。本發(fā)明的范圍并不是上述的說明，而是包含由權(quán)利要求范圍規(guī)定，和與權(quán)利要求范圍均等的意思及范圍內(nèi)的全部的變更。

工業(yè)實(shí)用性

本發(fā)明的活塞桿特別能夠有利地適用于除耐磨損性、耐腐蝕性外在會(huì)和硬質(zhì)的物體的沖撞的環(huán)境下使用的活塞桿。