專利名稱：衰減力調(diào)整式緩沖器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及可調(diào)整衰減力特性的衰減力調(diào)整式緩沖器。
背景技術：
例如安裝于汽車等車輛的懸架裝置的筒型緩沖器，通常向封入有工作油的缸內(nèi)插入與活塞桿連結(jié)的活塞，利用由節(jié)流孔及盤閥等構成的衰減力發(fā)生機構對相對于活塞桿的沖程、由缸內(nèi)的活塞的滑動產(chǎn)生的工作液的流動進行控制而產(chǎn)生衰減力。而且，公知通過使用可變節(jié)流孔等使衰減力發(fā)生機構的流通阻力變化而可調(diào)整衰減力特性的衰減力調(diào)整式緩沖器。
作為衰減力調(diào)整式緩沖器，例如(日本)特開2009-281584號公報所記載地，具有設有衰減力調(diào)整機構的結(jié)構，該阻力尼調(diào)整機構具備設于缸底部的基閥，允許工作液從貯存器向缸底部側(cè)的室流通的止回閥；設于活塞部，允許工作液從缸底部側(cè)的室向活塞桿側(cè)的室流通的止回閥；設于缸外部，將缸的活塞桿側(cè)的室和貯存器連通的阻尼通路，在該阻尼通路對工作液的流動進行控制，可調(diào)整衰減力。在該結(jié)構中，隨著活塞桿的伸縮行程，工作液從缸的活塞桿側(cè)的室通過阻尼通路而流向貯存器，利用衰減力調(diào)整機構產(chǎn)生衰減力。這樣，相對于活塞桿的伸縮沖程，在阻尼通路總是產(chǎn)生單方向的工作液流動，因此，可以隨著活塞桿的拉伸及收縮行程由一個衰減力調(diào)整機構產(chǎn)生衰減力而調(diào)整該衰減力特性。如(日本)特開2009-281584號公報所記載地，在利用一個衰減力調(diào)整機構對在阻尼通路產(chǎn)生的單方向的工作液流動產(chǎn)生衰減力的衰減力調(diào)整式緩沖器中存在以下問題。因為由一個衰減力調(diào)整機構調(diào)整伸出側(cè)及收縮側(cè)的衰減力特性，一方的衰減力特性對另一方的衰減力特性產(chǎn)生影響，因此，對衰減力特性的調(diào)整范圍產(chǎn)生制約，難以得到期望的衰減力特性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種衰減力調(diào)整式緩沖器，其使用伸出側(cè)及收縮側(cè)共用的衰減力調(diào)整機構，并且可以得到期望的衰減力特性。本發(fā)明提供一種衰減力調(diào)整式緩沖器，其具備封入有工作液的缸；封入有工作液及氣體的貯存器；可滑動地嵌裝在所述缸內(nèi)并將該缸內(nèi)劃分成第一室和第二室的活塞；一端部與所述活塞連接，另一端部通過所述第一室向外部延伸出的活塞桿；劃分所述第二室和所述貯存器的基閥；設于所述活塞，允許工作液從所述第二室側(cè)向所述第一室側(cè)流通的第一止回閥；設于所述基閥，允許工作液從所述貯存器側(cè)向所述第二室側(cè)流通的第二止回閥；連接所述第一室和所述貯存器的通路；控制該通路中的工作液流動來調(diào)整衰減力的衰減力調(diào)整機構，在所述第一止回閥及所述第二止回閥中的至少一止回閥并列設置節(jié)流通路，在該節(jié)流通路中設置輔助止回閥，該輔助止回閥以比并列設有所述節(jié)流通路的止回閥低的壓力開閥，允許相同方向的工作液的流動。


圖I是本發(fā)明第一實施方式的衰減力調(diào)整式緩沖器的縱向剖面圖；圖2是放大表示圖I中衰減力調(diào)整式緩沖器的活塞部的縱向剖面圖；圖3(A) (C)是放大表示圖2所示的活塞部的止回閥的開閉狀態(tài)的縱向剖面圖；圖4(A) (E)是構成圖I的衰減力調(diào)整式緩沖器的止回閥的盤的平面圖；圖5是表示圖I的衰減力調(diào)整式緩沖器的衰減力特性的坐標圖；圖6是放大表示本發(fā)明第二實施方式的衰減力調(diào)整式緩沖器的活塞部的縱向剖面圖；圖7(A) (C)是放大表示圖6所示的活塞部的止回閥的開閉狀態(tài)的縱向剖面圖； 圖8(A) (D)是構成圖6所示的活塞部的止回閥的盤的平面圖；圖9是放大表示本發(fā)明第三實施方式的衰減力調(diào)整式緩沖器的基閥部的縱向剖面圖；圖10(A) (C)是放大表示圖9所示的基閥部的止回閥的開閉狀態(tài)的縱向剖面圖；圖Il(A) (D)是構成圖9所示的基閥部的止回閥的盤的平面圖；圖12是表示車輛用衰減力調(diào)整式緩沖器的衰減力特性的坐標圖。
具體實施例方式以下，說明本申請發(fā)明的實施方式。本發(fā)明不限于在上述發(fā)明內(nèi)容中記載的內(nèi)容，除此之外也解決很多課題，呈現(xiàn)各種效果。以下，也包含上述發(fā)明內(nèi)容，列舉以下實施方式解決的課題的主要內(nèi)容?！菜p力特性和車輛動作〕使用圖12說明車輛要求的緩沖器的衰減力特性和車輛動作的關系。圖12表示緩沖器相對于收縮側(cè)的活塞速度的衰減力特性。針對每個活塞速度區(qū)域?qū)囕v動作要求的衰減力進行說明。參照圖12，在活塞速度低速區(qū)域，通過將衰減力設為Fl以下，可以提高車輛起步時的平滑性、即沖程感。另外，在活塞速度中速區(qū)域，通過將衰減力設為F2以上，可以抑制對車輛賦予所謂顫抖感的振動。而且，在活塞速度高速區(qū)域，通過將衰減力設為F3以下，可以降低碰到突起時的突升。認為通過都滿足這些Fl F3可以得到良好的駕駛感。為了得到良好的駕駛感，以均滿足Fl F3的方式對衰減力調(diào)整機構、活塞的節(jié)流孔面積或設于其之上的盤閥的開度進行調(diào)整。在此，為了進行說明，包含設于衰減力調(diào)整機構的節(jié)流孔和盤閥而稱為衰減力調(diào)整機構A，包含設于活塞的節(jié)流孔和盤閥而稱為活塞B。例如，若設為圖12所示的活塞B的衰減力特性，則將衰減力調(diào)整機構A和活塞B各自負擔的衰減力值相加后的合計衰減力A+B雖然滿足F2、F3，但超過了 F1，沖程感變差。因此，若增大活塞B的節(jié)流孔面積等來降低活塞B的衰減力特性，則雖滿足Fl，但不能滿足F2以上的衰減力，產(chǎn)生對車身賦予顫抖感的問題?！采斐鰝?cè)及收縮側(cè)共用的衰減力調(diào)整機構〕如圖I所示，對于在外筒的側(cè)壁具有衰減力調(diào)整機構的緩沖器，為了提高向車輛的安裝性，要求衰減力調(diào)整機構使用伸出側(cè)、收縮側(cè)共用的機構。但是，若不改變衰減力調(diào)整機構的特性而將收縮側(cè)的衰減力減小的柔性側(cè)衰減力調(diào)整至圖5所示的A點，則成為虛線所示的特性，產(chǎn)生伸出側(cè)的衰減力變大的硬性側(cè)衰減力降低的問題。以下，參照

本發(fā)明的各實施方式。參照圖I 圖5說明本發(fā)明的第一實施方式。如圖I所示，本實施方式的緩沖器I為筒型衰減力調(diào)整式緩沖器。緩沖器I具備缸2、設于缸2外側(cè)的外筒3，形成為多筒結(jié)構。在缸2與外筒3之間形成有環(huán)狀貯存器4。在缸2內(nèi)可滑動地嵌裝有活塞5。利用該活塞5將缸2內(nèi)劃分為缸上室2A(第一室)和缸下室2B(第二室)。在活塞5上通過螺母7連結(jié)活塞桿6的一端?；钊麠U6的另一端通過缸上室2A插通安裝于缸2及外筒3的上端部的導桿8及油封9而向缸2的外部伸出。在缸2的下端部設有劃分缸下室2B和貯存器4的基閥10。
在活塞5上設有使缸上室2A和缸下室2B之間連通的通路11、12。而且，在通路12設有允許流體從缸下室2B側(cè)向缸上室2A側(cè)流通的止回閥13。在通路11上設有在缸上室2A側(cè)的流體的壓力達到規(guī)定壓力時開閥并將該壓力向缸下室2B側(cè)釋放的盤閥14。在基閥10設有使缸下室2B和貯存器4連通的通路15、16。在通路15設有止回閥17，其構成允許流體從貯存器4側(cè)向缸下室2B側(cè)流通的第二止回閥。在通路16設有在缸下室2B側(cè)的流體的壓力達到規(guī)定壓力時開閥并將該壓力向貯存器4側(cè)釋放的盤閥18。作為工作流體，在缸2內(nèi)封入有工作液。另外，作為工作流體，在貯存器4內(nèi)封入有工作液及氣體。在缸2上，在上下兩端部經(jīng)由密封部件19外嵌有分離管20。在缸2與分離管20之間形成有環(huán)狀通路21。環(huán)狀通路21經(jīng)由設于缸2上部的側(cè)壁的通路22而與缸上室2A連通。在分離管20側(cè)壁的下部設有連接口 23。在外筒3側(cè)壁，與連接口 23大致同心地開設有比連接口 23大徑的流入口 24。而且，在外筒3的側(cè)壁安裝有與連接口 23及流入口 24連接的衰減力調(diào)整機構25。衰減力調(diào)整機構25在安裝于外筒的流入口 24的圓筒狀的殼體26內(nèi)設有先導型 口:y卜型)(背壓型)壓力控制閥即主閥27、控制主閥27的開閥壓力的電磁線圈驅(qū)
動的壓力控制閥即導閥28。另外，在導閥28的下游側(cè)設有在故障時動作的故障安全閥29。而且，從作為向與連接口 23連接的衰減力調(diào)整機構25的入口通路的連結(jié)管30導入工作液，通過主閥27、導閥28及故障安全閥29而使其向由殼體26圍成的室26A流通。室26A內(nèi)的工作液通過形成于連結(jié)管30的通路30A、殼體26端部的通路31以及外筒3的流入口24而流入貯存器4。此時，在主閥27開閥之前，通過導閥28控制工作液流而產(chǎn)生衰減力，在主閥27開閥時，主要通過主閥27產(chǎn)生衰減力。另外，將導閥28上游側(cè)的工作液的一部分導入主閥27背部的背壓室32，使其內(nèi)壓作用于主閥27的閉閥方向。利用經(jīng)由引線41對電磁線圈40通電的電流來調(diào)整導閥27的控制壓力，由此可以調(diào)整衰減力，其結(jié)果，可以使背壓室的內(nèi)壓變化而調(diào)整主閥27的開閥壓力及開度。另外，故障安全閥29在電磁線圈40失效時閉閥，代替常開的導閥28來限制工作液的流動，由此，防止衰減力過度降低，維持適當?shù)乃p力。接著，參照圖2 圖4更加詳細地說明活塞5的止回閥13。如圖2所示，在活塞5的上端部，在插入活塞桿6的前端的小徑部6A的開口部5A的周圍突出設有圓筒狀的引導部42。在活塞5的上端部，在引導部42的周圍突出設有突出高度比引導部42小的環(huán)狀內(nèi)側(cè)閥座部43。另外，在活塞5的外周部附近突出有突出高度與內(nèi)側(cè)閥座部43大致相同的環(huán)狀外側(cè)閥座部44。而且，設于活塞5的通路11的上端部在外側(cè)閥座部44的外周側(cè)開口。通路12的上端部在內(nèi)側(cè)閥座部43與外側(cè)閥座部44之間開□。止回閥13具有五個盤狀的部件，具備圖4(A)所示的構成輔助止回閥的輔助止回閥盤45、圖4(B)所示的閥座盤46、圖4(C)所示的切口盤47、圖4(D)所示的通路盤48、圖4(E)所示的構成第一止回閥的止回閥盤49。將這些盤依次從上層疊，向中央的開口部插通引導部42并將其沿軸向可移動地進行引導。如圖4(E)所示，落座于內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44的最下側(cè)的構成第一止回閥的止回閥盤49在內(nèi)周側(cè)沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的兩個開口 50。另外，在其外周緣部，以落座于外側(cè)閥座部44的狀態(tài)沿圓周方向等間隔地形成使通路12總是與缸上室2A連通的四個切口 51。
如圖4(D)所示，重疊在止回閥盤49之上的通路盤48與止回閥盤49同徑，在與止回閥盤49的開口 50相對的部位沿圓周方向等間隔地形成圓弧狀的三個開口 52。如圖4(C)所示，重疊在通路盤48之上的切口盤47與通路盤48同徑，在與通路盤48的開口 52相對的部位沿圓周方向等間隔地形成圓弧狀的兩個開口 53。在開口 53延伸出向徑向外側(cè)放射狀延伸的多個切口 53A。如圖4(B)所示，重疊在切口盤47之上的閥座盤46與切口盤47同徑，在與切口盤47的多個切口 53A相對的部位沿圓周方向等間隔地形成圓弧狀的兩個開口 54。另外，閥座盤46的板厚比其它盤厚，剛性高且?guī)缀醪划a(chǎn)生彎曲。如圖4(A)所示，重疊在閥座盤46之上的構成輔助止回閥的輔助止回閥盤45比閥座盤46小徑，利用外周部將閥座盤46的開口 54關閉。輔助止回閥盤45具有撓性，另外，在比閥座盤46的開口 54靠內(nèi)周側(cè)的位置沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的三個開口 55。而且，通過層疊閥座盤46、切口盤47、通路盤48以及止回閥盤49，將這些開口 54、53、52、50及切口 53A相互連接，形成使通路12和缸上室2A連通的節(jié)流通路。在輔助止回閥盤45上重疊有比開口 55小徑的環(huán)狀襯墊56及彈簧支承部57。在彈簧支承部57與形成于活塞桿6外周部的臺階部58之間安裝有壓縮螺旋彈簧即閥簧59。利用閥簧59的彈力將構成止回閥13的五個盤的內(nèi)周部向內(nèi)側(cè)閥座部43按壓。在活塞5的下端部，向內(nèi)周部突出有內(nèi)側(cè)閥座部60。向外周部突出有外側(cè)閥座部61。在內(nèi)側(cè)閥座部60與外側(cè)閥座部61之間開設通路11。在向外側(cè)閥座部61的外周側(cè)開設通路12。在內(nèi)側(cè)閥座部60及外側(cè)閥座部61落座有層疊了多個的盤閥14。盤閥14的內(nèi)周部通過擋板62被夾在活塞5上。由此，盤閥14受到通路11的壓力，外周部撓曲，通過該外周部自外側(cè)閥座部61離開而開閥。以下，對如上這樣構成的本實施方式的作用進行說明。衰減力調(diào)整式緩沖器I使活塞桿6側(cè)朝向上方、基閥10側(cè)朝向下方而安裝在車輛的懸架裝置的彈簧上(車體側(cè))、彈簧下(車輪側(cè))間等可相對移動的部件間，并將引線41與控制裝置連接。在活塞桿6的伸出行程時，由于缸2內(nèi)的活塞5的移動，活塞5的止回閥13如圖3 (A)所示，止回閥盤49落座于內(nèi)側(cè)及外側(cè)閥座部43、44，并且輔助止回閥盤45落座于閥座盤46并將開口 54關閉。由此，除了止回閥盤49的切口 51產(chǎn)生的極小的流路面積外，通路12被遮斷。由此，在盤閥14開閥前，對缸上室2A側(cè)的流體加壓，流體通過通路22及環(huán)狀通路21從分離管20的連接口 23向形成衰減力調(diào)整機構25的入口通路的連結(jié)管30流入。而且，從連結(jié)管30流入的流體通過主閥27、導閥28及故障安全閥29而流向被殼體26包圍的室26A，進而通過形成于連結(jié)管30的通路30A、殼體26端部的通路31以及外筒3的流入口 24而流入貯存器4。此時，活塞5移動的量的工作液將基閥10的止回閥17打開而從貯存器4流入缸下室2B。當缸上室2A的壓力達到活塞5的盤閥14的開閥壓力時，盤閥14打開，將缸上室2A的壓力向缸下室2B釋放，由此，防止缸上室2A的壓力過度上升。因此，在活塞桿6的伸出行程時，在衰減力調(diào)整機構25中，在主閥27開閥前(活塞速度低速區(qū)域)，利用導閥28產(chǎn)生衰減力，在主閥27開閥后(活塞速度高速區(qū)域)，根據(jù) 其開度而產(chǎn)生衰減力。而且，通過利用對電磁線圈40的通電電流來調(diào)整導閥27的控制壓力，能夠調(diào)整衰減力，其結(jié)果，背壓室32的內(nèi)壓發(fā)生變化，可以調(diào)整主閥27的開閥壓力及開度。另外，在萬一電磁線圈40失效的情況下，故障安全閥29閉閥，代替常開的導閥來限制工作液的流動，由此可以防止衰減力的過度降低，維持適當?shù)乃p力。另外，衰減力調(diào)整機構25除了上述先導型壓力控制閥外，只要是控制從缸上室2A側(cè)向貯存器4側(cè)的工作液流動而產(chǎn)生衰減力的裝置即可，例如可以為壓力控制閥或流量控制閥，也可以是不利用促動器而手動調(diào)整衰減力的裝置。另外，在活塞桿6的收縮行程時，相對于缸2內(nèi)的活塞5的移動，基閥10的通路15的止回閥17關閉。而且，在盤閥18開閥之前，活塞下室2B的流體通過通路12及止回閥13而流入缸上室2A,活塞桿6侵入缸2內(nèi)的量的工作液從缸上室2A通過與上述伸出行程時相同的路徑而流向貯存器4。當缸下室2B內(nèi)的壓力達到基閥10的盤閥18的開閥壓力時，盤閥18打開，將缸下室2B的壓力向貯存器4釋放，由此防止缸下室2B的壓力過度上升。如圖3(A)所示，止回閥13在活塞速度為極低速時(例如，低于O.Olm/s)動作。即，輔助止回閥盤45落座于閥座盤46將開口 54關閉，另外，止回閥盤49落座于內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44將通路12關閉。因此，工作液僅通過止回閥盤49的切口 51而從缸下室2B流向缸上室2A。當活塞速度上升(例如,上升至0. 01m/s以上)，缸下室2B側(cè)的壓力上升時，止回閥13首先如圖3(B)所示地動作。即，輔助止回閥盤45撓曲，其外周部從盤46分離，由此開口 54打開，缸下室2B的工作液通過由開口 50、52、53、切口 53A及開口 54形成的節(jié)流通路流到缸上室2A。另外，當活塞速度上升(例如，上升至0. 05m/s以上)，缸下室2B側(cè)的壓力上升時，止回閥13接著如圖3(C)所示地動作。即，壓縮閥簧59，止回閥盤49與其它盤及襯墊56、彈簧支承部57 —同移動而從內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44分離。由此，缸下室2B側(cè)的工作液從通路12直接流到缸上室2A。這樣，通過使輔助止回閥盤45及止回閥盤49依次開閥，可階段性地增大通路12的流路面積，階段性地減小其衰減力的上升(衰減力特性的傾斜)。
另外，止回閥盤49開閥時的活塞速度設定為極低速且產(chǎn)生摩擦力引起的衰減力的程度即0.05m/s左右(0. lm/s以下)。因此，輔助止回閥盤45通過設定為更慢的0. Olm/s左右(0.05m/s)以下，發(fā)揮更好的效果。另外，止回閥盤49開閥時的活塞速度比衰減力調(diào)整機構25的主閥27開閥時的活塞速度低。而且，活塞桿6的收縮側(cè)的衰減力是由止回閥13產(chǎn)生的衰減力和由衰減力調(diào)整機構25產(chǎn)生的衰減力之和。因此，在止回閥13，通過從活塞速度的極低速區(qū)域開始階段性地減小止回閥13的衰減力上升，可以在活塞速度的極低速區(qū)域生產(chǎn)適當?shù)乃p力，并且可以在低速區(qū)域、中速區(qū)域及高速區(qū)域階段性地減小止回閥的衰減力的上升而得到適當?shù)乃p力。此時，與上述伸出行程的情況相同，可以利用衰減力調(diào)整機構25調(diào)整衰減力。由于止回閥13在活塞桿6的伸出行程時為閉閥，因此不對伸出側(cè)的衰減力特性產(chǎn)生影響。圖5表示衰減力調(diào)整式緩沖器I的衰減力特性。在圖5中，在將衰減力調(diào)整機構25調(diào)整到衰減力最小的柔性(soft)側(cè)時，用符號A表示止回閥13的輔助止回閥盤45的開閥點，用符號B表示止回閥盤49的開閥點。由于可以將在收縮側(cè)的活塞速度低速區(qū)域的柔性側(cè)的開閥點設為A，所以可以提高車輛起步時的平滑性即沖程感。而且，由于可以由輔助 止回閥盤45將在活塞速度中速區(qū)域的柔性側(cè)的開閥點設為B，因此可以抑制對車輛賦予顫抖感的振動。另外，止回閥盤49從內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44分離，由此可以不妨礙通路12的流通而使流路面積增大，故而可以抑制在活塞速度高速區(qū)域的柔性側(cè)的衰減力的上升，可以降低碰到來自路面的突起時的突升。這樣，由于活塞速度可以從低速區(qū)域到高速區(qū)域滿足收縮側(cè)的柔性側(cè)的衰減力，因此可以實現(xiàn)車輛良好的駕駛感。另外，不只在伸縮共用的衰減力調(diào)整機構25的部分，還對設于可在伸出側(cè)、收縮側(cè)變更特性的活塞部的止回閥13進行研究，由此可以降低收縮側(cè)的活塞速度低速區(qū)域的衰減力特性，同時抑制硬性側(cè)的衰減力的降低，而且不對伸出側(cè)的衰減力特性產(chǎn)生影響。因此，即使在收縮側(cè)的活塞速度低速區(qū)域的柔性側(cè)的衰減力降低的情況下，由于可以維持伸出側(cè)、收縮側(cè)的硬性側(cè)的高衰減力特性，故而可以維持車輛良好的駕駛感，且操縱穩(wěn)定性也提高。因此，即使在將伸出側(cè)、收縮側(cè)的衰減力調(diào)整機構設置一個的情況下，也能夠在伸出側(cè)、收縮側(cè)使衰減力特性不同，由于衰減力調(diào)整機構可以使用伸出側(cè)、收縮側(cè)共用的機構，因此可以提高向車輛的安裝性。在上述構成中，通過縮小輔助止回閥盤45的直徑，并且降低剛性使其易于撓曲，可以提高響應性。通過在輔助止回閥盤45的內(nèi)周部設置開口 55，可以降低輔助止回閥盤45的剛性，并且可以防止流體力引起的向閥座盤46的貼附而順暢開閥。因此，從伸出側(cè)向收縮側(cè)反轉(zhuǎn)行程時，輔助止回閥45可立即開閥，也可實現(xiàn)向活塞桿6傳遞的所謂的咣啷咣啷聲音的降低。另外，止回閥13根據(jù)層疊的盤的個數(shù)、厚度、開口、切口的大小等而使開閥特性變化，因此調(diào)整的自由度高。接著，參照圖6 8說明本發(fā)明第二實施方式。另外，在以下的說明中，只圖示活塞部，對與上述實施方式相同的部分使用相同的參考標記，只對不同部分詳細說明。如圖6 8所示，在本實施方式的衰減力調(diào)整式緩沖器中，活塞5的通路11在活塞5的內(nèi)周側(cè)與其軸平行地配置。通路12在活塞5的外周側(cè)與其軸平行地配置?；钊?的上端部省略引導部42，在開口 5A的周緣部突出有環(huán)狀的夾持部63，在夾持部63與外側(cè)閥座部44的中間部突出有內(nèi)側(cè)閥座部43，通路11在夾持部63和內(nèi)側(cè)閥座部44之間開設。止回閥13具備后述的多個盤狀部件。止回閥13經(jīng)由襯墊65夾住其內(nèi)周部，落座于內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44。襯墊65比與止回閥13大致同徑的擋板64及夾持部63稍小徑。另外,襯墊65設于活塞桿6的小徑部6A的基部的臺階部與活塞5的夾持部63之間。擋板64限制止回閥13的提升量，且在徑向中間部設有開口 64。止回閥13具備圖8 (A)所示的輔助止回閥盤66、圖8(B)所示的閥座盤67、圖8 (C)所示的孔盤68、圖8(D)所示的止回閥盤69四個盤狀部件。它們按順序從上向下層疊，在中央的開口部插通活塞桿6的小徑部6A，將內(nèi)周部夾在夾持部63與襯墊65之間。如圖8(D)所示，落座于內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44的最下側(cè)的構成第一止回閥的止回閥盤69在內(nèi)周側(cè)沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的三個開口 70。另外，在外周側(cè)沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的兩個開口 71。而且，在外周緣部以落座于外側(cè)閥座部44的狀態(tài)形成有使通路12總是與缸上室2A連通的切口 72 (節(jié)流孔)。 如圖8(C)所示，重疊在止回閥盤69之上的孔盤68與止回閥盤69同徑，在與止回閥盤69的開口 70相對的部位沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的三個開口 73。另外，在與止回閥盤69的開口 71相對的部位沿圓周方向等間隔地形成有五個孔74。如圖8(B)所示，重疊在孔盤68之上的閥座盤67與孔盤68同徑，在與內(nèi)周側(cè)孔盤68的三個開口 73相對的部位沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的三個開口 75。另外，在與外周側(cè)的孔盤68的五個孔74相對的部位沿圓周方向等間隔形成有圓弧狀的兩個開口 76。重疊在閥座盤67之上的構成輔助止回閥的輔助止回閥盤66比閥座盤67小徑，在與內(nèi)周側(cè)的閥座盤67的三個開口 75相對的部位沿圓周方向等間隔地形成有圓弧狀的兩個開口 77，另外，通過外周部關閉閥座盤67的開口 76。通過層疊輔助止回閥盤66、閥座盤67、孔盤68以及止回閥盤69，將其內(nèi)周側(cè)的開口 70、73、75、77相互連接，使油路11和缸上室2A總是連通。另外，將外周側(cè)的開口 71、節(jié)流孔74及開口 76相互連接，形成使通路12和缸上室2A經(jīng)由節(jié)流孔74連通的節(jié)流通路。通過如此構成，在活塞桿6的收縮行程中，止回閥13在活塞速度的極低速時，如圖7(A)所示地動作。即，輔助止回閥盤66落座于閥座盤67而將開口 76關閉，另外，止回閥盤69落座于內(nèi)側(cè)閥座部43及外側(cè)閥座部44而將通路12關閉。因此，工作液僅通過止回閥盤69的切口 72從缸下室2B流向缸上室2A。當活塞速度上升，缸下室2B側(cè)的壓力上升時，首先止回閥13如圖7(B)所示地動作。即，輔助止回閥盤66撓曲，其外周部從閥座盤67分離，由此開口 76打開。因此，缸下室2B的工作液通過由開口 71、節(jié)流孔74及開口 76形成的節(jié)流通路流向缸上室2A。當活塞速度進一步上升，缸下室2B側(cè)的壓力上升時，接著止回閥13如圖7(C)所示地動作。即，止回閥盤69與孔盤68及閥座盤67 —同撓曲，其外周部從外側(cè)板分離，由此，缸下室2B側(cè)的工作液從通路12直接流向缸上室2A。這樣，通路12的流路階段性增大，其衰減力的上升階段性減小。由此，可以實現(xiàn)與上述第一實施方式相同的作用效果。下面，參照圖9 圖11說明本發(fā)明第三實施方式。另外，在以下的說明中，只圖示基閥部，對與上述實施方式相同的部分使用相同參照符號，只對不同部分詳細說明。另外，在本實施方式的衰減力調(diào)整式緩沖器中，基閥10的止回閥17具有和圖6 8所示的第二實施方式的活塞5的止回閥13相同的結(jié)構。
如圖9 圖11所示，在基閥10中，通路16在基閥10的內(nèi)周側(cè)與其軸平行地配置。通路15在基閥10的外周側(cè)與其軸平行地配置?；y10的上端部在插入銷78的開口 IOA的周緣部突出設有環(huán)狀的夾持部79。另外，基閥10的上端部在其外周部突出設有環(huán)狀的外側(cè)閥座部80。在夾持部79與外側(cè)閥座部80的中間部突出設有環(huán)狀的內(nèi)側(cè)閥座部81。而且，在外側(cè)閥座部80與內(nèi)側(cè)閥座部81之間開設通路15，在內(nèi)側(cè)閥座部81與夾持部79之間開設通路16。止回閥17在安裝于銷78前端部的螺母82與夾持部79之間經(jīng)擋板83及襯墊84夾住其內(nèi)周部，落座于內(nèi)側(cè)閥座部81及外側(cè)閥座部80。在擋板83上，在徑向中間部設有開P 85。止回閥17具有具備圖Il(A)所示的輔助止回閥盤86、圖Il(B)所示的閥座盤87、圖Il(C)所示的孔盤88、圖1UD)所示的止回閥盤89的四個盤狀的部件。它們按順序從上向下層疊，向中央的開口部插通銷78，在夾持部79與襯墊84之間夾住其內(nèi)周部。
這些構成輔助止回閥的輔助止回閥盤86、閥座盤87、孔盤88以及構成第二止回閥的止回閥盤89為與圖8 (A) (D)所示部件相同的形狀，其分別形成有開口 90、開口 91、92、開口 93、節(jié)流孔94、開口 95、96及切口 97。而且，通過層疊輔助止回閥盤86、閥座盤87、孔盤88及止回閥盤89，將其內(nèi)周側(cè)的開口 90、91、93及95相互連接，使油路16和缸下室2B總是連通。另外，將外周側(cè)的開口92、節(jié)流孔94及開口 96相互連接，形成使通路15和缸下室2B經(jīng)由節(jié)流孔94連通的節(jié)流通路。在基閥10的下端部，在其內(nèi)周部突出設有夾持部98。在其外周部突出設有外側(cè)閥座部99。在夾持部98與外側(cè)閥座部99之間開設有通路16。另外，在外側(cè)閥座部99的外周側(cè)開設有通路15。層疊有多個的盤閥18落座于外側(cè)閥座部99，其內(nèi)周部被夾持在夾持部98與襯墊100之間。由此，盤閥18受到通路16的壓力而撓曲，外周部從外側(cè)閥座部99分尚，由此開閥。根據(jù)這樣地構成，在活塞桿6的伸出行程中，基閥的止回閥17在活塞速度為極低速時如圖10(A)所示地動作。即，輔助止回閥盤86落座于閥座盤87，關閉開口 92，另外，止回閥盤89落座于內(nèi)側(cè)閥座部81及外側(cè)閥座部80，關閉通路15。因此，工作液通過止回閥盤89的切口 97而從貯存器4通過通路15流向缸下室2B。當活塞速度上升，且貯存器4與缸下室2B的壓差增大時，首先止回閥17如圖11⑶所示地動作。即，輔助止回閥盤86撓曲，其外周部從閥座盤87分離，由此開口 92打開。因此，貯存器4的工作液從通路15通過由開口 92、節(jié)流孔94及開口 96形成的節(jié)流通路流向缸下室2B。當活塞速度進一步上升，貯存器4與缸下室2B的壓差進一步增大時，止回閥17接著如圖Il(C)所示地動作。即，止回閥盤89和孔盤88及板閥座盤87 —起撓曲，其外周部從外側(cè)閥座部80分離。由此，貯存器4側(cè)的工作液從通路15直接流向缸下室2B。這樣，通路15的流路階段性增大，其衰減力的上升階段性減小。而且，活塞桿6的伸出側(cè)的衰減力是由基閥10的止回閥17產(chǎn)生的衰減力和由衰減力調(diào)整機構25產(chǎn)生的衰減力之和，因此，在止回閥17中，從活塞速度的極低速區(qū)域開始，由止回閥17產(chǎn)生的衰減力的上升階段性減小，由此可以在活塞速度的極低速區(qū)域產(chǎn)生適當?shù)乃p力的同時，在低速區(qū)域、中速區(qū)域及高速區(qū)域階段性減小止回閥17的衰減力的上升，得到適當?shù)乃p力。止回閥17在活塞桿6的收縮行程時為閉閥，因此不對收縮側(cè)的衰減力特性產(chǎn)生影響。根據(jù)上述各實施例，可以使用伸出側(cè)及收縮側(cè)共用的衰減力調(diào)整機構并且得到期望的衰減力特性。盡管上文詳細描述了本發(fā)明的僅一些示例性實施例，本領域技術人員會易于意識到許多改進可能在示例性實施例中而不實質(zhì)偏離本發(fā)明的新穎的教導和優(yōu)點。因此，所有這些改進意在被包含在本發(fā)明的范圍之內(nèi)。基于35U. S. C. 119節(jié)，本申請要求2011年3月31日提交的日本專利申請No. 2011-080194 的優(yōu)先權。
在2011年3月31日提交日本專利申請，No. 2011-080194的全部公開，包括說明書、權利要求、附圖和摘要，通過引用其全部結(jié)合于此。
權利要求
1.一種衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于，具備 封入有工作液的缸(2); 封入有工作液及氣體的貯存器(4)； 可滑動地嵌裝在所述缸內(nèi)并將該缸內(nèi)劃分成第一室(2A)和第二室(2B)的活塞(5)； 一端部與所述活塞連接，另一端部通過所述第一室向外部延伸出的活塞桿(6)； 劃分所述第二室(2B)和所述貯存器(4)的基閥(10)； 設于所述活塞，允許工作液從所述第二室側(cè)向所述第一室側(cè)流通的第一止回閥(13)； 設于所述基閥，允許工作液從所述貯存器側(cè)向所述第二室側(cè)流通的第二止回閥(17)； 連接所述第一室和所述貯存器的通路(21、22、24)； 控制該通路中的工作液流動來調(diào)整衰減力的衰減力調(diào)整機構(25)， 在所述第一止回閥及所述第二止回閥中的至少一止回閥并列設置節(jié)流通路(50、52、53、53A、54)，在該節(jié)流通路中設置輔助止回閥(45、86)，該輔助止回閥(45)以比并列設有所述節(jié)流通路的止回閥低的壓力開閥，允許相同方向的工作液的流動。
2.如權利要求I所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述衰減力調(diào)整機構為壓力控制閥。
3.如權利要求2所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述衰減力調(diào)整機構為先導型壓力控制閥。
4.如權利要求3所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述第一止回閥及所述第二止回閥開閥時的活塞速度比所述先導型壓力控制閥開閥時的活塞速度低。
5.如權利要求I所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述衰減力調(diào)整機構為流量控制閥。
6.如權利要求I所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 將所述第一止回閥及所述第二止回閥開閥時的活塞速度設為0. lm/s以下。
7.如權利要求I所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述活塞具備使所述第二室和所述第一室之間連通的通路(12)， 所述節(jié)流通路(50、52、53、53A、54)以可與所述活塞的通路匹配的方式設于所述第一止回閥(13)， 所述輔助止回閥具備輔助止回閥盤(45)， 所述第一止回閥(13)具備 止回閥盤(49)，其至少部分地形成所述節(jié)流通路，并且設于所述活塞的通路側(cè)； 所述輔助止回閥盤(45)，其層疊于所述止回閥盤(49)配置，被向關閉所述節(jié)流通路的方向靠壓， 所述活塞為規(guī)定速度即第一活塞速度時，所述輔助止回閥盤(45)被保持為將所述節(jié)流通路關閉的狀態(tài)，由此，工作液僅通過所述止回閥盤(49)的切口(51)而從缸的所述第二室(2B)通過所述活塞的通路流向第一室(2A)， 在活塞速度比所述第一活塞速度快的第二活塞速度時，由于第二室(2B)側(cè)的壓力上升，所述輔助止回閥盤(45)向?qū)⑺龉?jié)流通路開放側(cè)移動，第二室(2B)的工作液從第二室(2B)通過所述活塞的通路和所述節(jié)流通路而流向第一上室(2A)，在活塞速度比所述第二活塞速度還快的第三活塞速度時，由于第二室(2B)側(cè)的壓力進一步上升，所述止回閥盤(49)向自活塞分離的方向移動，由此，所述止回閥(13)整體向?qū)⑺龌钊耐烽_放的方向移動，第二室(2B)側(cè)的工作液從第二室2B通過所述活塞的通路，不經(jīng)由所述節(jié)流通路而直接流入第一室(2A)。
8.如權利要求I所述的衰減力調(diào)整式緩沖器，其特征在于， 所述基閥(10)具備使所述貯存器(4)和所述第二室(2B)之間連通的通路(15)，所述節(jié)流通路(92、94、96)以可與所述基閥的通路(15)匹配的方式設于所述第一止回閥(17)， 所述輔助止回閥具備輔助止回閥盤(86)， 所述第一止回閥(17)具備 止回閥盤(89)，其至少部分地形成所述節(jié)流通路，并且設于所述基閥(10)的通路(15) 側(cè)； 所述輔助止回閥盤(86)，其層疊于所述止回閥盤(89)配置，被向關閉所述節(jié)流通路的方向靠壓， 在所述活塞為規(guī)定速度即第一活塞速度時，所述輔助止回閥盤(86)被保持為將所述節(jié)流通路關閉的狀態(tài)，由此，工作液僅通過所述止回閥盤(89)的切口(97)而從貯存器(4)通過所述基閥的通路(15)流向第二室(2B)， 在活塞速度比所述第一活塞速度快的第二活塞速度時，由于貯存器(4)與第二室(2B)的壓差增大，所述輔助止回閥盤(86)向?qū)⑺龉?jié)流通路開放側(cè)移動，貯存器(4)的工作液從貯存器(4)通過所述基閥的通路(15)和所述節(jié)流通路流向第二室(2B)， 在活塞速度比所述第二活塞速度還快的第三活塞速度時，由于貯存器(4)與第二室(2B)的壓差進一步上升，所述止回閥盤(89)向自基閥分離的方向移動，由此，所述止回閥(17)整體向?qū)⑺龌y的通路15開放的方向移動，貯存器(4)的工作液從貯存器(4)通過所述基閥的通路(15)，不經(jīng)由所述節(jié)流通路而直接流到第二室(2B)。
全文摘要
一種具備伸出側(cè)及收縮側(cè)共用的衰減力調(diào)整機構的衰減力調(diào)整式緩沖器，可以得到期望的衰減力特性。在活塞桿(6)的伸出側(cè)行程時，活塞(5)的止回閥(13)關閉，基閥(10)的止回閥(17)打開，在收縮行程時，止回閥(13)打開，止回閥(17)關閉，由此，在伸縮的任一行程中，工作液都從缸上室(2A)通過環(huán)狀通路(21)、衰減力調(diào)整機構(25)而流到貯存器(4)，通過衰減力調(diào)整機構(25)產(chǎn)生衰減力。在止回閥(13)上并列設置輔助止回閥，其在活塞速度的極低速區(qū)域開閥并經(jīng)由節(jié)流通路使工作液流通，相對于活塞速度的上升，使這些止回閥依次開閥，由此，在活塞速度極低速的區(qū)域，可充分減小活塞桿(6)收縮側(cè)的衰減力，并且在活塞速度上升時可得到適當?shù)乃p力。
文檔編號F16F9/46GK102734371SQ201210077410
公開日2012年10月17日 申請日期2012年3月22日 優(yōu)先權日2011年3月31日
發(fā)明者根津隆, 片山洋平, 矢部博行 申請人:日立汽車系統(tǒng)株式會社