本發(fā)明涉及一種用于無(wú)級(jí)變速器的傳動(dòng)帶，所述傳送帶具有兩個(gè)可變皮帶輪，每個(gè)皮帶輪都限定出圓周V型槽。所述傳動(dòng)帶設(shè)有通常由兩個(gè)帶組構(gòu)成的環(huán)形承載件，每個(gè)帶組包括至少一個(gè)、但通常是多個(gè)同心地嵌套的、相對(duì)較薄且較平坦的環(huán)形金屬帶，并且傳動(dòng)帶設(shè)有多個(gè)布置于帶組上且與帶組成滑動(dòng)關(guān)系的金屬橫向元件。每個(gè)橫向元件都設(shè)有一個(gè)或多個(gè)切口，每個(gè)切口以如下方式容納相應(yīng)的帶組：橫向元件的第一部分在帶組下方延伸，橫向元件的第二部分位于帶組之間，橫向元件的第三部分在帶組上方延伸。從EP-A-0014013中可獲知這種類型的傳動(dòng)帶。

背景技術(shù)：
當(dāng)就傳動(dòng)帶和/或其橫向元件來(lái)描述方向時(shí)，總是假定橫向元件處于如圖2中以其正視圖示出的豎直位置。在圖2中，傳動(dòng)帶的縱向或長(zhǎng)度方向L與圖面成直角。在圖2的圖面中，橫向或?qū)挾确较騑從左至右，徑向或高度方向H從上至下。特別在切口的位置處，為了保證傳動(dòng)帶的持續(xù)的良好操作，橫向元件的外表面必須滿足某些要求。例如，在傳動(dòng)帶進(jìn)行傳動(dòng)的操作過(guò)程中，橫向元件通過(guò)變速器皮帶輪徑向地向外推靠帶組。因此，帶組（的徑向內(nèi)側(cè)）接觸于橫向元件的所述第一部分的徑向向外的表面部分，該表面部分形成相應(yīng)的切口的底部，所述表面部分稱為支承表面。支承表面的修整和形狀對(duì)帶組的性能和/或耐久性以及對(duì)傳動(dòng)帶整體都有顯著的影響。例如，從GB-A-2013116獲知，可將支承表面設(shè)計(jì)成具有雙凸形彎曲特性、也就是在寬度方向和在所述長(zhǎng)度方向上均彎曲的光滑表面。可以理解的是，支承表面在寬度方向上的彎曲在橫向元件的包含寬度和高度方向的橫截面中、即橫向元件的在長(zhǎng)度方向上定向的橫截面中限定，長(zhǎng)度方向的彎曲在橫向元件的包含高度和長(zhǎng)度方向的橫截面中、即橫向元件的在寬度方向上定向的橫截面中限定。支撐表面的該現(xiàn)有形狀被認(rèn)為能最佳地支撐帶組，至少能最大化它們間的接觸區(qū)域、即能最小化帶組由所述接觸所產(chǎn)生的應(yīng)力。然而，由于制造橫向元件的優(yōu)選方法是通過(guò)沖壓，因此提供支承表面的這種彎曲形狀是困難且昂貴的?，F(xiàn)有的橫向元件通過(guò)刀具從帶狀基材上切割或沖切出，所述刀具沿著傳動(dòng)帶的上述長(zhǎng)度方向移動(dòng)穿過(guò)該基材。這種切割處理原則上不能使其中形成的表面、例如支承表面在刀具移動(dòng)方向上凸形彎曲。因此，在制造過(guò)程中，支承表面的所述長(zhǎng)度方向的彎曲需要在另外的步驟中、例如借助于磨削形成，這增加了其制造過(guò)程的整體復(fù)雜性和成本。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的是為橫向元件的、尤其是其支承表面的上述現(xiàn)有的實(shí)施方案提供一種可行的替代方案，該替代方案也有益地支撐帶組和/或與帶組接觸。有益地，這種替代方案應(yīng)以更基礎(chǔ)的和成本效益好的制造過(guò)程來(lái)實(shí)現(xiàn)。根據(jù)本發(fā)明，上述目的通過(guò)以下實(shí)現(xiàn)：為橫向元件的支承表面提供兩個(gè)邊緣，所述兩個(gè)邊緣至少在傳動(dòng)帶的操作過(guò)程中與帶組形成接觸且限定出帶組的局部彎曲的位置，所述支承邊緣在傳動(dòng)帶的長(zhǎng)度方向上彼此間隔開(kāi)橫向元件在該方向上的尺度（即橫向元件的厚度）的40%-60%、優(yōu)選大約50%的距離。優(yōu)選地，所述兩個(gè)支承邊緣中的至少一個(gè)在傳動(dòng)帶的長(zhǎng)度方向上與橫向元件的朝著該長(zhǎng)度方向的主面間隔開(kāi)橫向元件的厚度的5%-35%、優(yōu)選大約25%的距離。因此，根據(jù)本發(fā)明，顯著地和有益地降低了帶組的帶中的彎曲應(yīng)力。然而，通過(guò)實(shí)施GB-A-2013116的教導(dǎo)，通過(guò)接觸帶組的橫向元件引入到帶組中的接觸應(yīng)力被降低，而本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了帶組中的彎曲應(yīng)力的降低。該彎曲應(yīng)力降低源自權(quán)利要求中所述的帶組的縱向彎曲的相繼位置、即橫向元件的支承表面的（支承）邊緣的基本上均等的間距或間隔。本發(fā)明依據(jù)傳動(dòng)帶的一種模型，所述模型考慮了傳動(dòng)帶的縱向彎曲及其橫向元件和帶組構(gòu)件之間的相互作用。該模型揭示了，至少在支承表面的所述縱向曲率小于傳動(dòng)帶的縱向曲率時(shí)、例如在沒(méi)有彎曲部或甚至凹形縱向彎曲部被施加于支承表面時(shí)，帶組主要支承在支承表面的兩個(gè)彼此縱向間隔開(kāi)的邊緣上。支承表面上的這些位置、即支承邊緣通常靠近橫向元件的相應(yīng)的主面定位，且所述支承邊緣和所述主面之間僅設(shè)有小的過(guò)渡區(qū)域（所述過(guò)渡區(qū)域因而不意圖接觸帶組）。已發(fā)現(xiàn)，如果在所述支承邊緣在傳動(dòng)帶的長(zhǎng)度方向上、即不僅對(duì)于傳動(dòng)帶的所有單個(gè)橫向元件、而且在兩個(gè)相繼的橫向元件之間也互相均等地間隔開(kāi)時(shí)，帶組中的拉應(yīng)力在傳動(dòng)帶的操作過(guò)程中被最小化。應(yīng)當(dāng)指出，傳動(dòng)帶中兩個(gè)相繼的橫向元件的支承邊緣之間的間隔通常根據(jù)傳動(dòng)帶的局部彎曲半徑而變化。然而，這種變化也通常僅為橫向元件的厚度的大約3%，這完全落入在制造過(guò)程中所設(shè)定和控制的單個(gè)橫向元件的支承邊緣之間的間隔的精度內(nèi)。因此，彎曲半徑的這種影響在多數(shù)情況下可忽略。然而，在確定傳動(dòng)帶中的單個(gè)和鄰近的橫向元件的支承邊緣的期望的、彼此均等的間隔時(shí)，也可包括兩個(gè)相繼的橫向元件的所述支承邊緣之間由于傳動(dòng)帶的縱向彎曲所產(chǎn)生的（附加）間隔。根據(jù)本發(fā)明，支承表面的所述兩個(gè)邊緣在橫向元件的整個(gè)制造過(guò)程中可在附加的加工步驟中形成。例如，在傳動(dòng)帶的寬度方向上定向的、且在支承表面上居中地定位的凹槽可在這種加工步驟中通過(guò)蝕刻或通過(guò)機(jī)加工形成。形成支承表面凹槽的一種有益的方法是，設(shè)定沖壓過(guò)程的某些加工參數(shù)，使得橫向元件的切割表面具有相對(duì)較大的裂口區(qū)域。該切割表面至少包括所述支承表面及其中設(shè)置的位于支承表面的兩個(gè)區(qū)域之間的凹槽或裂口區(qū)域，所述兩個(gè)區(qū)域通過(guò)剪切形成且代表根據(jù)本發(fā)明的所述兩個(gè)支承邊緣。另外，根據(jù)本發(fā)明，支承表面的所述兩個(gè)支承邊緣可通過(guò)以下形成：設(shè)定沖壓過(guò)程的某些加工參數(shù)，使得橫向元件具有相對(duì)較大的收縮區(qū)域和撕掉區(qū)域，所述收縮區(qū)域和所述撕掉區(qū)域總共占橫向元件的厚度的40%-60%。例如，可形成為橫向元件的厚度的15%的收縮區(qū)域和為橫向元件的厚度的25%的撕掉區(qū)域。關(guān)于以上提出的沖壓過(guò)程設(shè)定，應(yīng)當(dāng)指出，這些對(duì)沖壓領(lǐng)域的技術(shù)人員而言是眾所周知的。例如，沖壓加工參數(shù)的切割間隙、模具角度、壓邊力影響這種裂口、撕掉和收縮區(qū)域的大小。僅作為這種現(xiàn)有技術(shù)的示例，可參考專利申請(qǐng)WO-A-2004/036083、WO-A-2004/111490、EP-A-1158203和EP-A-1158204。附圖說(shuō)明為了說(shuō)明本發(fā)明，將參照附圖對(duì)傳動(dòng)帶的示例性實(shí)施例進(jìn)行描述，在附圖中：圖1提供了無(wú)級(jí)變速器的示意性透視圖，其具有在兩個(gè)皮帶輪上運(yùn)行的傳動(dòng)帶；圖2示出了現(xiàn)有傳動(dòng)帶在沿傳動(dòng)帶的縱向方向觀看時(shí)的剖面圖；圖3提供了現(xiàn)有傳動(dòng)帶的橫向元件在寬度方向上定向的視圖；圖4以簡(jiǎn)化的視圖提供了現(xiàn)有傳動(dòng)帶的包括三個(gè)橫向元件的一段在寬度方向上定向的視圖；圖5以簡(jiǎn)化的視圖提供了根據(jù)本發(fā)明的傳動(dòng)帶的包括三個(gè)橫向元件的一段在寬度方向上定向的視圖；圖6是現(xiàn)有傳動(dòng)帶和根據(jù)本發(fā)明的傳動(dòng)帶的環(huán)形帶中在縱向方向上的（模型化的）應(yīng)力的示意圖；以及圖7提供了在根據(jù)本發(fā)明的制造方法中制造的橫向元件的支承表面在寬度方向上定向的示意性的橫截面。具體實(shí)施方式圖1中的無(wú)級(jí)變速器的示意性圖示示出了傳動(dòng)帶3，所述傳動(dòng)帶3在兩個(gè)皮帶輪1、2上運(yùn)行，并包括封閉的帶組31，所述帶組31承載在帶組31的圓周上成基本上連續(xù)的列布置的橫向元件32。在示出的位置中，上皮帶輪1比下皮帶輪2旋轉(zhuǎn)得更快。通過(guò)改變兩個(gè)部件（在該情況下是構(gòu)成每個(gè)皮帶輪1、2的圓錐形盤4、5）之間的距離，可改變傳動(dòng)帶3在相應(yīng)的皮帶輪1、2上的所謂的運(yùn)行半徑R，因此可按要求改變所述兩個(gè)皮帶輪1、2之間的速度差。這是改變變速器的輸入軸6和輸出軸7之間的旋轉(zhuǎn)速度差的已知方式。在圖2中，示出了傳動(dòng)帶3，其橫截面朝向縱向方向。該圖示出了以橫截面示出的兩個(gè)帶組31，所述帶組31承載并引導(dǎo)傳動(dòng)帶3的橫向元件32，其中一個(gè)橫向元件32在圖2中以正視圖示出。傳動(dòng)帶3的橫向元件32和帶組31通常由金屬（通常是鋼）制成。橫向元件32能夠沿著帶組31的長(zhǎng)度方向L移動(dòng)、即滑動(dòng)，從而當(dāng)力在變速器皮帶輪1、2之間傳遞時(shí)，所述力通過(guò)橫向元件32彼此擠壓并沿著傳動(dòng)帶3和皮帶輪1、2的旋轉(zhuǎn)方向彼此前推來(lái)傳遞。帶組31將傳動(dòng)帶3保持在一起，且在該特殊的示例性實(shí)施例中分別由五個(gè)單獨(dú)的環(huán)形帶構(gòu)成，所述環(huán)形帶互相同心地嵌套，以形成帶組31。實(shí)際上，帶組31通常包括多于五個(gè)的環(huán)形帶、例如高達(dá)十二個(gè)或更多個(gè)環(huán)形帶。在圖3中還以側(cè)視圖示出的橫向元件32設(shè)有兩個(gè)切口33，所述兩個(gè)切口33定位成彼此相反且朝著元件32的相反的橫向側(cè)開(kāi)口。每個(gè)切口33容納所述兩個(gè)帶組31中的相應(yīng)的一個(gè)。因此，橫向元件32的第一或底部部分34從帶組31向內(nèi)徑向地延伸或在高度方向H上在帶組31的下方延伸，橫向元件32的第二或頸部部分35位于帶組31之間且處在帶組31的相同（徑向）高度處，橫向元件32的第三或頭部部分36向外徑向地延伸或在高度方向H上在帶組31上方延伸。相應(yīng)的切口33的下側(cè)或徑向內(nèi)側(cè)通過(guò)橫向元件32的底部部分34的所謂的支承表面42限界，所述支承表面42徑向向外地或朝著頭部部分36的大致方向向上地朝向。支承表面42在傳動(dòng)帶3的寬度方向W和/或長(zhǎng)度方向L上通常具有凸形彎曲部。與之相關(guān)的曲率半徑相對(duì)于支承表面42的尺寸而言通常是大的，因此在圖2和圖3的尺度中/上是不可辨的。橫向元件32的所述底部部分34的側(cè)向側(cè)或皮帶輪接觸表面37相對(duì)彼此成角度φ定向，這至少基本上對(duì)應(yīng)于在變速器皮帶輪1、2的圓錐形盤4、5之間限定的V型角φ（見(jiàn)圖1）。橫向元件32的朝向傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L的第一或后主面38基本上是平坦的，而所謂的擺動(dòng)或傾斜邊緣18設(shè)置在橫向元件32的相反朝向的第二或前主面39上。在側(cè)視圖中，在高度方向H上在擺動(dòng)邊緣18之上，橫向元件32具有基本上不變的厚度，而在高度方向H上在擺動(dòng)邊緣18之下，所述底部部分34朝著橫向元件32的底側(cè)窄縮。擺動(dòng)邊緣18通常成橫向元件32的前主面39的稍微圓滑的部分的形式設(shè)置。在傳動(dòng)帶3中，在傳動(dòng)帶3的在皮帶輪1、2之間張拉的直部分中、和在傳動(dòng)帶3的位于變速器皮帶輪1、2的圓錐形皮帶盤4、5之間的彎曲部分中，橫向元件32的前主面39均與鄰近的橫向元件32的后主面38在擺動(dòng)邊緣18的位置處形成接觸。橫向元件32還設(shè)有在其前主面39上的凸出部40和在其后主面38中的孔41。傳動(dòng)帶3中的兩個(gè)鄰近的橫向元件32的凸出部40和孔41在如下意義上互相接合：所述兩個(gè)鄰近的橫向元件32中的第一個(gè)的凸出部40至少部分地嵌入所述兩個(gè)鄰近的橫向元件32中的第二個(gè)的孔41中。因此，所述兩個(gè)鄰近的橫向元件32之間的相對(duì)移位和/或旋轉(zhuǎn)被限于所述凸出部40和孔41之間提供的間隙。在變速器的操作過(guò)程中，傳動(dòng)帶3的橫向元件32被變速器皮帶輪1、2的圓錐形盤4、5徑向向外地推壓，使得橫向元件32經(jīng)由其支承表面42接合帶組31，如沿著圖2中標(biāo)示的橫向元件32的剖面A-A的圖4所示。通過(guò)橫向元件32沿著徑向向外的方向施加在帶組31上的接觸力F在支承表面42的邊緣處集中，在此這些支承表面42經(jīng)由基本上平滑彎曲的或傾斜的過(guò)渡部43與橫向元件32的相應(yīng)的主面38、39聯(lián)接起來(lái)。帶組31的各個(gè)帶通過(guò)這種集中的接觸力F張緊。在現(xiàn)有的橫向元件32中，所述過(guò)渡部的尺寸相對(duì)較小，從而對(duì)于單個(gè)橫向元件32，所述集中的接觸力F沿著傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L間隔開(kāi)距離A，所述距離A幾乎相應(yīng)于橫向元件32在傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L上的厚度尺寸。另一方面，在兩個(gè)相繼的橫向元件32之間，所述集中的接觸力間隔開(kāi)小得多的距離B（作為大的距離A的直接結(jié)果）。圖6是一段傳動(dòng)帶3上的帶組31的徑向最內(nèi)的帶中的沿著縱向方向的應(yīng)力圖，該段的長(zhǎng)度大約為三個(gè)（即兩個(gè)整個(gè)加兩個(gè)半個(gè)）橫向元件32的厚度且該段位于變速器皮帶輪1、2的圓錐形皮帶輪盤4、5之間。在圖6中可以看出，縱向帶應(yīng)力在長(zhǎng)度方向L上遵循基本上自重復(fù)的型式振蕩。圖6還示出了對(duì)于每個(gè)橫向元件32所述帶應(yīng)力具有兩個(gè)頂峰或尖峰。這些應(yīng)力尖峰的相對(duì)位置基本上對(duì)應(yīng)于支承邊緣的位置、即橫向元件32的支承表面42的所述集中的接觸力F所發(fā)生的邊緣的位置。在現(xiàn)有的橫向元件32中，所述過(guò)渡部的尺寸相對(duì)較小，使得對(duì)于單個(gè)橫向元件32而言，所述集中的接觸力F在傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L上間隔開(kāi)的距離A與橫向元件32在傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L上的厚度尺寸幾乎對(duì)應(yīng)。另一方面，在兩個(gè)相繼的橫向元件32之間，（作為結(jié)果）所述集中的接觸力間隔開(kāi)小得多的距離B。在這方面應(yīng)當(dāng)指出，實(shí)際上，橫向元件通常具有1.5mm至2.0mm的厚度，并通常設(shè)有0.3mm寬的過(guò)渡部，從而對(duì)于現(xiàn)有的橫向元件而言，距離B為大約0.6mm，距離A為大約0.9mm。根據(jù)引出本發(fā)明的理論研究，可通過(guò)更均等地間隔所述集中的接觸力F的位置來(lái)降低應(yīng)力尖峰的高度。事實(shí)上，圖6中標(biāo)記為“圖5帶”的線代表傳動(dòng)帶3的與圖4的段對(duì)應(yīng)的段中的縱向應(yīng)力，只是對(duì)于傳動(dòng)帶中的單個(gè)橫向元件和兩個(gè)相繼的橫向元件之間而言均具有均等地間隔的、即互相均等地間隔開(kāi)的支承邊緣。圖6清楚地示出了，雖然平均起來(lái)現(xiàn)有的圖4帶與根據(jù)本發(fā)明的圖5帶的縱向應(yīng)力幾乎相同，但是產(chǎn)生的最大應(yīng)力水平在新穎的圖5帶中顯著地并有益地降低。在同樣沿著圖2標(biāo)示的橫向元件32的剖面A-A的圖5中示出的根據(jù)本發(fā)明的傳動(dòng)帶3中，橫向元件32的支承表面42的（支承）邊緣的所述均等的間距通過(guò)以下實(shí)現(xiàn)：相對(duì)于橫向元件32的厚度居中地定位支承表面42，且使支承表面42在帶的長(zhǎng)度方向L上的尺寸有效地為橫向元件32在該方向上的總厚度的一半。換言之，在圖5的新穎的傳動(dòng)帶3中，橫向元件32的支承表面42和相應(yīng)的主面38、39之間的所述過(guò)渡部占橫向元件32的（本地）厚度的大約四分之一。因此，對(duì)于傳動(dòng)帶中的單個(gè)橫向元件和兩個(gè)相繼的橫向元件之間而言，所述集中的接觸力F在傳動(dòng)帶3的長(zhǎng)度方向L上均間隔開(kāi)距離C，所述距離C相應(yīng)于橫向元件32的厚度的一半，或大約在0.8mm和1.0mm之間。當(dāng)然，上述說(shuō)明依賴于以下假定：與橫向元件32的所述厚度相比，兩個(gè)相繼的橫向元件32之間的（響應(yīng)于和依賴于傳動(dòng)帶3的縱向彎曲的）附加間隔相對(duì)較小、優(yōu)選是可忽略的。替代性地，兩個(gè)相繼的橫向元件32之間的該附加間隔通過(guò)以下方式計(jì)入：在傳動(dòng)帶3的最緊的彎曲狀態(tài)中，使所述距離C相應(yīng)于橫向元件32的厚度的一半加所述附加間隔的一半。與現(xiàn)有技術(shù)的已知橫向元件相比，上述較大的過(guò)渡部例如可通過(guò)在沖壓之后施加更強(qiáng)的、例如更長(zhǎng)的已知的去毛刺過(guò)程來(lái)實(shí)現(xiàn)。然而，根據(jù)本發(fā)明，還可調(diào)整橫向元件沖壓中的加工設(shè)定。特別地，通過(guò)在刀具和沖壓機(jī)的模具之間施加橫向元件厚度的10%-15%、優(yōu)選12%-13%的（橫向）間隙，可獲得支承表面42的目前期望的形狀。在這些加工設(shè)定的情況下，支承表面42具有相當(dāng)大的收縮區(qū)域CZ，所述收縮區(qū)域CZ之后是支承表面42，且形成從前主面39至支承表面42的過(guò)渡部、特別是支承表面42的第一支承邊緣，所述第一支承邊緣由基本上跨過(guò)支承表面42的寬度的第一剪切區(qū)域SZ1形成。在第一剪切區(qū)域SZ1之后，接著是裂口區(qū)域TIZ，所述裂口區(qū)域TIZ在支承表面42的所述第一支承邊緣（SZ1）和第二支承邊緣（SZ2）之間有效地形成支承表面42中的凹槽。該第二支承邊緣（SZ2）也由剪切區(qū)域、即第二剪切區(qū)域SZ2形成。然而，該第二剪切區(qū)域SZ2通常被構(gòu)造成一列沿寬度方向定向的分離的高點(diǎn)，而不是跨過(guò)支承表面42的寬度的連續(xù)的表面部分。最后，提供了撕掉區(qū)域TOZ，所述撕掉區(qū)域TOZ形成從支承表面42至后主面38的過(guò)渡部。在圖7中，根據(jù)本發(fā)明，支承表面42的所述支承邊緣SZ1、SZ2間隔開(kāi)橫向元件32的厚度的大約60%的距離。