專利名稱：密封環(huán)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及密封環(huán)，尤其是涉及在機(jī)動(dòng)車的自動(dòng)變速器等液壓設(shè)備中使用的密封環(huán)。
背景技術(shù)：
近年來，為了實(shí)現(xiàn)機(jī)動(dòng)車的燃料利用率提高，而要求減少自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失的減少。在自動(dòng)變速器上以液壓密封為目的而安裝有密封環(huán)，但密封環(huán)的摩擦損失會(huì)導(dǎo)致自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失。因此，密封環(huán)的摩擦力的減少成為重要的課題。而且，自動(dòng)變速器的油泵的容量在驅(qū)動(dòng)損失中占據(jù)大的比重，因此希望減少從密封環(huán)的漏油量，而實(shí)現(xiàn)油泵的小容量化。如此，為了減少自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失，提高機(jī)動(dòng)車的燃料利用率，而對(duì)密封環(huán)要求低摩擦力及低泄漏功能。
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圖I表示使用了密封環(huán)的液壓回路的基本結(jié)構(gòu)。密封環(huán)I安裝于在軸2的外周面的液壓通路3的軸向兩側(cè)形成的軸槽(環(huán)形槽)4。從液壓通路3供給的工作油由密封環(huán)的受壓側(cè)面11和內(nèi)周面12承受，密封環(huán)的外周面13與殼體5的內(nèi)表面接觸，密封環(huán)的接觸側(cè)面14與軸槽4的側(cè)面接觸，由此對(duì)液壓進(jìn)行密封。通常軸2旋轉(zhuǎn)，殼體5被固定，但也存在相反的組合。為了減少密封環(huán)的摩擦力(摩擦損失)，通常采用減少將作為滑動(dòng)主體面的密封環(huán)的接觸側(cè)面向環(huán)形槽按壓的受壓載荷的方法。具體而言，采用具有向密封環(huán)的接觸側(cè)面與環(huán)形槽之間作用有供給液壓的剖面形狀的密封環(huán)，通過消除^ V)載荷的作用來減少受壓載荷。在專利文獻(xiàn)I中記載有如下的方法通過將密封環(huán)的側(cè)面形成為軸向?qū)挾葟耐庵軅?cè)朝向內(nèi)周側(cè)減小那樣的錐形形狀，而使密封環(huán)側(cè)面與環(huán)形槽之間產(chǎn)生消除載荷，從而實(shí)現(xiàn)受壓載荷的減少。側(cè)面錐形形狀能夠大幅減少受壓載荷，目前作為摩擦力最小的密封環(huán)的形狀而周知。另外，在專利文獻(xiàn)2中記載了一種密封環(huán)如圖2 (A)所示，至少在接觸側(cè)面的內(nèi)周側(cè)具有在沿著圓周方向分離而形成的凹部(凹槽)6與凹部6之間配置的柱部7。如圖2
(B)及(C)所示，凹部6包括以密封環(huán)的軸向?qū)挾?厚度)朝向內(nèi)周方向變薄的方式設(shè)置的最深傾斜部51 ;位于最深傾斜部51的圓周方向兩側(cè)而朝向相鄰的柱部7的最內(nèi)周側(cè)的點(diǎn)收斂的收斂部52。在該結(jié)構(gòu)中，通過密封環(huán)的旋轉(zhuǎn)，由于充滿在凹部6內(nèi)的油利用收斂部52的斜面擠入而產(chǎn)生的升力60、液壓作用于接觸側(cè)面的凹部6而使按壓載荷減少的效果(消除壓61)，從而摩擦力減少。而且，在專利文獻(xiàn)2的密封環(huán)中，如圖2 (D)所示，由于密封環(huán)的側(cè)面與環(huán)形槽以面進(jìn)行滑動(dòng)接觸，因此不形成接口間隙的泄漏流路，能得到低泄漏特性。在專利文獻(xiàn)I的密封環(huán)中，密封環(huán)的側(cè)面與環(huán)形槽的滑動(dòng)接觸為線接觸，滑動(dòng)直徑位于密封環(huán)的接口間隙上，因此存在從接口間隙發(fā)生油的泄漏(漏泄)的問題。另一方面，通過采用專利文獻(xiàn)2的凹部，而摩擦力減少，但不及專利文獻(xiàn)I的密封環(huán)，要求進(jìn)一步的摩擦力的減少。
在先技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本專利第3437312號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn) 2 W02004/090390

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述情況而作出，其目的在于提供一種同時(shí)具有低摩擦力特性和低泄漏特性，減少自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失，有助于機(jī)動(dòng)車的燃料利用率提高的密封環(huán)。鑒于上述目的而銳意研究的結(jié)果是，本發(fā)明人在接觸側(cè)面的內(nèi)周側(cè)沿著圓周方向分離而形成凹部且在它們之間配置有柱部的密封環(huán)中，通過在凹部的內(nèi)周側(cè)設(shè)置內(nèi)壁、及朝向內(nèi)周面開口的油導(dǎo)入孔，而發(fā)現(xiàn)了摩擦力減少的情況，從而完成了本發(fā)明。即，本發(fā)明的密封環(huán)安裝于在軸的外周面形成的軸槽，其特征在于，至少在密封環(huán)的接觸側(cè)面的內(nèi)周··側(cè)沿著圓周方向分離而形成多個(gè)凹部，在凹部的內(nèi)周側(cè)設(shè)有內(nèi)壁及朝向內(nèi)周面開口的油導(dǎo)入孔。發(fā)明效果在本發(fā)明中，在密封環(huán)的接觸側(cè)面形成的凹部的內(nèi)周側(cè)形成內(nèi)壁，而且，設(shè)置朝向內(nèi)周面開口的油導(dǎo)入孔。通過在凹部設(shè)置內(nèi)壁，而將從油導(dǎo)入孔導(dǎo)入的油導(dǎo)向位于凹部的圓周方向前端的楔形的斜面。由此，升力起作用，在柱部形成有油膜，柱部浮起，并且促進(jìn)油介入位于凹部的外周側(cè)的環(huán)狀的密封面，密封面接近于流體潤(rùn)滑狀態(tài)，摩擦系數(shù)減少。而且，液壓作用于接觸側(cè)面的凹部，按壓載荷減少。通過這兩者的疊加效果，在本發(fā)明的密封環(huán)中，能夠有效地減少摩擦力。而且，在本發(fā)明的密封環(huán)中，接觸側(cè)面與環(huán)形槽側(cè)面以面進(jìn)行接觸，因此也能夠抑制油的泄漏。如此，本發(fā)明的密封環(huán)同時(shí)具有低摩擦力及低泄漏這兩個(gè)特性，因此能夠有效地減少自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失。


圖I是表示安裝有密封環(huán)的液壓回路的剖視圖。圖2是表示專利文獻(xiàn)2記載的密封環(huán)的結(jié)構(gòu)的俯視圖(A)、立體圖(B)、從內(nèi)周面觀察凹部形狀看到的圓周方向的平移展開圖(C)、及表示專利文獻(xiàn)2記載的密封環(huán)安裝于環(huán)形槽的狀態(tài)的簡(jiǎn)圖(D)。圖3是表示本發(fā)明的密封環(huán)的一方式的立體圖(A)及表示另一方式的立體圖(B)。圖4是表示本發(fā)明的密封環(huán)的另外兩方式的立體圖(A)、(B)、(A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像(C)、表示(A)、(B)的密封環(huán)的凹部形狀的立體圖(D)、以及從內(nèi)周面觀察(D)的凹部形狀看到的圓周方向的平移展開圖(E)。圖5是表示本發(fā)明的密封環(huán)的另一方式的立體圖(A)、(A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像(B)、表示(A)的密封環(huán)的凹部形狀的立體圖(C)、以及從內(nèi)周面觀察(C)的凹部形狀看到的圓周方向的平移展開圖(D)。圖6是表示本發(fā)明的密封環(huán)的接口的一方式的立體圖。圖7是表示摩擦力測(cè)定裝置的簡(jiǎn)圖。圖8是表示實(shí)施例f 3的密封環(huán)的摩擦力測(cè)定結(jié)果的坐標(biāo)圖。
圖9是表示實(shí)施例3及比較例I的密封環(huán)的轉(zhuǎn)速與摩擦力的關(guān)系的坐標(biāo)圖。圖10是實(shí)施例2 (Α)、4 6 ((B)、(C)、(D))及比較例3 (E)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像。圖11是表示內(nèi)壁的長(zhǎng)度與摩擦力的關(guān)系的坐標(biāo)圖。
具體實(shí)施例方式以下，關(guān)于本發(fā)明的密封環(huán)，參照附圖進(jìn)行詳細(xì)說明。圖3表示作為本發(fā)明的一方式的密封環(huán)的立體圖。圖3的凹部形狀與專利文獻(xiàn)2記載的凹部形狀、即圖2所示的凹部形狀基本相同。凹部6在密封環(huán)的至少接觸側(cè)面的內(nèi)周側(cè)沿著圓周方向分離形成，在凹部6與凹部6之間配置有柱部7。如圖2 (B)所示，凹部6包括以密封環(huán)的軸向?qū)挾?厚度)朝向內(nèi)周方向變薄的方式設(shè)置的最深傾斜部51 ;位于 最深傾斜部51的圓周方向兩側(cè)且朝向相鄰的柱部7的最內(nèi)周側(cè)的點(diǎn)收斂的收斂部52。在這種凹部6形狀中，由于密封環(huán)的旋轉(zhuǎn)，而充滿在凹部6內(nèi)的油被收斂部52擠入，因其楔形效果而沿著旋轉(zhuǎn)方向產(chǎn)生垂直的升力。而且，由于液壓作用于接觸側(cè)面?zhèn)鹊陌疾?，減少按壓載荷，因此摩擦力減少。在圖2 (B)的例子中，收斂部的傾斜面與密封環(huán)側(cè)面所成的角度即圖2 (B)中的斜面角度Θ設(shè)定為16°，最深傾斜部52的深度h即收斂部52的內(nèi)周端的軸向深度h設(shè)定為 O.42mm。在此，凹部6的個(gè)數(shù)(在I個(gè)密封環(huán)的單側(cè)的側(cè)面形成的凹部的個(gè)數(shù))優(yōu)選為4個(gè) 16個(gè)，更優(yōu)選為8個(gè) 12個(gè)。而且，凹部6的圓周方向?qū)挾葍?yōu)選為柱部7的圓周方向?qū)挾鹊? 50倍，收斂部52的圓周方向?qū)挾?單側(cè))優(yōu)選為最深傾斜部51的圓周方向?qū)挾鹊?/50以上。本發(fā)明的密封環(huán)的特征在于，在凹部6的內(nèi)周側(cè)設(shè)有內(nèi)壁8及朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔10。在圖3 (A)中，內(nèi)壁8從凹部6的圓周方向的兩端沿著內(nèi)周端部延伸,在中央設(shè)有作為油導(dǎo)入孔10的開口部。通過在凹部6的內(nèi)周側(cè)設(shè)置壁即設(shè)置內(nèi)壁8，而抑制向凹部6導(dǎo)入、擠入的油的從楔斜面(收斂部)向內(nèi)周面12的流動(dòng)，借助楔剖面的深度和圓周方向的三維的節(jié)流效果，而作用有更大的升力。因此，在柱部7形成油膜且柱部7浮起，并且促進(jìn)油介入位于凹部6的外周側(cè)的環(huán)狀的密封面，從而摩擦系數(shù)減少。而且，液壓作用于接觸側(cè)面的凹部6，按壓載荷減少。通過它們的疊加效果，摩擦力減少。在此，如本方式那樣將內(nèi)壁8形成在凹部6的兩端即油導(dǎo)入口 10的兩側(cè)時(shí)，在設(shè)凹部6整體(最深傾斜部與收斂部的合計(jì))的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，一方的內(nèi)壁8的圓周方向長(zhǎng)度優(yōu)選為2(Γ45，在設(shè)凹部6整體的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，將兩側(cè)相加的內(nèi)壁的長(zhǎng)度優(yōu)選為4(Γ90。在該范圍中，能得到更優(yōu)異的楔形效果，摩擦力進(jìn)一步減少。通過將具備內(nèi)壁8及油導(dǎo)入孔10的凹部6形成在密封環(huán)的接觸側(cè)面而得到本發(fā)明的效果。然而，關(guān)于本方式的凹部6形狀，兩側(cè)相對(duì)于圓周方向中央為對(duì)稱形狀，因此考慮到工藝性時(shí)，優(yōu)選為在密封環(huán)的接觸側(cè)面及受壓側(cè)面這雙方設(shè)置凹部6，形成為兩側(cè)面均對(duì)稱而沒有方向性的結(jié)構(gòu)。在圖3 (A)中，將內(nèi)壁8設(shè)置在凹部6的兩端，但在圖3 (B)中，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的傾斜面(收斂部)的端部設(shè)置內(nèi)壁8。在該方式中，通過使密封環(huán)向右旋轉(zhuǎn)，而油被擠入旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)(左側(cè))的收斂部前端，產(chǎn)生升力(楔形效果)。楔形效果在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的收斂部產(chǎn)生，另一方面，在旋轉(zhuǎn)方向側(cè)，難以形成油膜，具有妨礙潤(rùn)滑狀態(tài)的傾向。因此，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有內(nèi)壁8的本結(jié)構(gòu)中，能得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。在此，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有內(nèi)壁時(shí)，在設(shè)凹部整體的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，內(nèi)壁的圓周方向長(zhǎng)度優(yōu)選為5、5，更優(yōu)選為50、5。在該范圍中，能得到更優(yōu)異的楔形效果，摩擦力進(jìn)一步減少。在圖中，內(nèi)壁8的軸向的高度設(shè)定為與密封環(huán)側(cè)面的高度大致相等，即，內(nèi)壁8的前端面與未形成凹部6的側(cè)面設(shè)定成為同一平面。并且，在圖3 (A)中，在凹部6的周方向的中央部設(shè)有未設(shè)置內(nèi)壁8的部分，在圖3 (B)中，在旋轉(zhuǎn)方向的端部設(shè)有未設(shè)置內(nèi)壁8的部分，由此分別在內(nèi)壁8之間、或內(nèi)壁8與柱部7之間形成朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔10。然而，油導(dǎo)入孔10的結(jié)構(gòu)并未限定于此，例如，可以在凹部6的圓周方向整個(gè)區(qū)域形成內(nèi)壁8，將該軸向的高度設(shè)定成局部比密封環(huán)側(cè)面低，由此形成為油導(dǎo)入孔10。 內(nèi)壁8的寬度即內(nèi)壁8的徑向的長(zhǎng)度并未特別限定，但為了得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果，在設(shè)密封環(huán)的徑向?qū)挾葹?00的情況下，優(yōu)選為5 20。而且，通過朝向凹部6的前端增大內(nèi)壁8的徑向?qū)挾燃礈p小凹部6的徑向?qū)挾?，收斂部前端不僅在深度方向即軸向，而且在徑向也成為前端逐漸變細(xì)的形狀，因此三維的節(jié)流效果進(jìn)一步提高。因此，升力增力口，摩擦力進(jìn)一步減少。圖4 (A)及(B)表示本發(fā)明的另一方式的密封環(huán)的立體圖，圖4 (C)表示圖4 (A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像。本方式與圖3 (A)及(B)的密封環(huán)在凹部形狀上不同。在圖4 (D)及(E)中分別表示圖4 (A)的密封環(huán)的沒有內(nèi)壁的狀態(tài)的立體圖及從內(nèi)周面觀察到的圓周方向的平移展開圖。需要說明的是，在以下的記載中，將上述展開圖中的直線部稱為平面或平坦面，將曲線部稱為曲面。在本方式中，如圖4 (E)所示，凹部6兩端通過由朝向柱部7呈凸?fàn)畹那妗⒓丛趶膬?nèi)周面觀察到的圓周方向的平移展開圖(圖4 (E))中向上呈凸?fàn)畹那嫘纬傻墓?jié)流部20構(gòu)成，而與柱部7連結(jié)。如此，柱部7與凹部6由平緩的傾斜曲面連結(jié)，因此通過設(shè)置內(nèi)壁8，與圖3 (A)的凹部6形狀相比，節(jié)流效果進(jìn)一步提高，因此升力增加，摩擦力進(jìn)一步減少。而且，在本方式中，如圖4 (E)所示，在凹部6的中央形成有與側(cè)面平行的凹部6最深部21,從最深部21的兩端朝向節(jié)流部20形成由朝向最深部21呈凸?fàn)畹那?、即在圖4 (E)中向下呈凸?fàn)畹那鏄?gòu)成的斜面部22。并且，斜面部22與節(jié)流部20的交界也由平緩的曲面連結(jié)。通過將斜面部22形成為這種結(jié)構(gòu)，能夠得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。然而，本發(fā)明的密封環(huán)的斜面部22并未限定為由這種曲面構(gòu)成的結(jié)構(gòu)，既可以形成為單獨(dú)平面，也可以形成為由平面和曲面構(gòu)成的結(jié)構(gòu)。另外，在圖中，最深部21具有規(guī)定的圓周方向長(zhǎng)度，由與側(cè)面平行的平坦面形成，但也可以形成為不設(shè)置平坦面的結(jié)構(gòu)。即，也可以形成為如下的凹部6結(jié)構(gòu)凹部6的中央由包括最深部21并朝向最深部21呈凸形狀、即在圖4 (E)中向下呈凸?fàn)畹腎個(gè)曲面形成的斜面部22構(gòu)成，通過由朝向柱部7呈凸?fàn)?、即在圖4 (E)中向上呈凸?fàn)畹那嫘纬傻墓?jié)流部20從該斜面部22的兩側(cè)連結(jié)到柱部7。但是，為了得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果，最深部21優(yōu)選由與側(cè)面平行的平坦面構(gòu)成。這種情況下，在設(shè)I個(gè)凹部6的圓周方向?qū)挾萢為100的情況下,最深部的圓周方向的寬度b優(yōu)選為2 20,更優(yōu)選為8 16。另外，在設(shè)凹部6單側(cè)的傾斜部的圓周方向?qū)挾?、即?jié)流部20與斜面部22的圓周方向的寬度之和(c+d)為100的情況下，節(jié)流部20的R曲面的塌角長(zhǎng)度(夕' ^長(zhǎng) )c、即從凹部6前端到節(jié)流部20與斜面部22的交界為止的圓周方向?qū)挾葍?yōu)選為5 20。而且，在設(shè)凹部6的最深部的深度h (軸向的減退量)為100的情況下，節(jié)流部20的深度e、即節(jié)流部20與斜面部22的交界點(diǎn)的軸向的減退量?jī)?yōu)選為超過O且20%以下。凹部6的個(gè)數(shù)(在I個(gè)密封環(huán)的單側(cè)的側(cè)面形成的凹部的個(gè)數(shù))優(yōu)選為4個(gè) 16個(gè)，更優(yōu)選為6個(gè) 10個(gè)。而且，凹部6的每I個(gè)的圓周方向?qū)挾萢優(yōu)選為柱部7的每I個(gè)的圓周方向?qū)挾萬的5 20倍。在設(shè)密封環(huán)的軸向?qū)挾葹?00的情況下，凹部6深度h、即凹部6最深部21的軸向?qū)挾萮優(yōu)選為2 20，更優(yōu)選為5 10。在圖4 (D)的凹部6設(shè)有內(nèi)壁8的本發(fā)明的密封環(huán)如圖4 (A)及(B)所示。在圖4 (A)的方式中，內(nèi)壁8沿著內(nèi)周端部從凹部6的圓周方向的兩端朝向凹部6的中央延伸，在凹部6的中央設(shè)有朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔10。通過在凹部6的內(nèi)周側(cè)(端部)設(shè)置內(nèi)壁8，能抑制擠入的油從楔斜面(節(jié)流部)向內(nèi)周面12的流動(dòng)，通過楔剖面的深度和圓周方向的三維的節(jié)流效果，而作用有更大的升力。因此，在柱部形成有油膜而柱部浮起的同 時(shí)，促進(jìn)油介入位于凹部6的外周側(cè)的環(huán)狀的密封面，摩擦系數(shù)減少。而且，液壓作用于接觸側(cè)面的凹部6，按壓載荷減少。通過它們的疊加效果，摩擦力進(jìn)一步減少。在本方式的密封環(huán)中，柱部7與凹部6由成為平緩的傾斜的R形狀連結(jié)，因此通過設(shè)置內(nèi)壁8，與圖3 (A)的密封環(huán)相比能進(jìn)一步提高節(jié)流效果，因此升力增加，摩擦力進(jìn)一步減少。在此，如本方式那樣將內(nèi)壁8形成在凹部6的兩端、即油導(dǎo)入口 10的兩側(cè)時(shí)，在設(shè)I個(gè)凹部6的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下,一方的內(nèi)壁8的圓周方向長(zhǎng)度優(yōu)選為2(Γ45,在設(shè)凹部6整體的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，將兩側(cè)的內(nèi)壁8相加的長(zhǎng)度優(yōu)選為4(Γ90。在該范圍中，能得到更優(yōu)異的楔形效果，摩擦力進(jìn)一步減少。通過將具備內(nèi)壁8及油導(dǎo)入孔10的凹部6形成在密封環(huán)的接觸側(cè)面而得到本發(fā)明的效果。然而，關(guān)于本方式的凹部6形狀，兩側(cè)相對(duì)于圓周方向中央為對(duì)稱形狀，因此考慮到工藝性時(shí)，優(yōu)選為在密封環(huán)的接觸側(cè)面及受壓側(cè)面這雙方設(shè)置凹部6，形成為兩側(cè)面均對(duì)稱而沒有方向性的結(jié)構(gòu)。在圖4 (A)中，將內(nèi)壁8設(shè)置在凹部6的兩端，但也可以如圖4 (B)所示，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的傾斜面(節(jié)流部20)的端部設(shè)置內(nèi)壁8。在這種結(jié)構(gòu)中，通過使密封環(huán)向右旋轉(zhuǎn)，而油被擠入旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)(左側(cè))的節(jié)流部20前端，產(chǎn)生升力(楔形效果)。如此，楔形效果在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的節(jié)流部20產(chǎn)生，另一方面，在旋轉(zhuǎn)方向側(cè)，難以形成斜面的油膜，具有潤(rùn)滑狀態(tài)受到妨礙的傾向，因此僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有內(nèi)壁8的本方式中，摩擦力進(jìn)一步減少。在此，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有內(nèi)壁時(shí)，在設(shè)凹部整體的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，內(nèi)壁8的圓周方向長(zhǎng)度優(yōu)選為5、5，更優(yōu)選為50、5。在該范圍中，能得到更優(yōu)異的楔形效果，摩擦力進(jìn)一步減少。在圖4 (C)中表示圖4 (A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像。在此，內(nèi)壁8以從距凹部6端部為約4mm的部位朝向凹部前端而徑向?qū)挾仍龃?、即凹部的徑向?qū)挾葴p小的方式以傾斜角度4°傾斜。而且，凹部6的外周側(cè)的密封面以朝向凹部6的前端部而徑向?qū)挾仍龃?、即凹?的徑向?qū)挾葴p小的方式以傾斜角度3°傾斜。如此在具有朝向前端部而徑向?qū)挾葴p小而且軸向?qū)挾葴p小(深度變淺)的前端逐漸變細(xì)形狀的凹部6的本方式的密封環(huán)中，三維的節(jié)流效果進(jìn)一步提高。因此，升力增加，摩擦力進(jìn)一步減少。需要說明的是，在本方式中，凹部6的前端由曲面形成。在圖4 (A)及(B)中，內(nèi)壁8的軸向的高度設(shè)定成與側(cè)面的高度大致相等，S卩，以內(nèi)壁8的前端面與未形成凹部6的側(cè)面成為同一平面的方式設(shè)定。并且，通過將內(nèi)壁8沿著圓周方向不連續(xù)地配置，而在圖4 (A)中在內(nèi)壁8之間、在圖4 (B)中在內(nèi)壁8與柱部7之間，形成有朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔10。然而，油導(dǎo)入孔10的結(jié)構(gòu)并未限定于此，例如，也可以在凹部6的圓周方向整個(gè)區(qū)域形成內(nèi)壁8，將內(nèi)壁8的軸向的高度設(shè)計(jì)成局部性地比密封環(huán)側(cè)面低，由此形成油導(dǎo)入孔10。在圖5 (A)中表不本發(fā)明的密封環(huán)的又一方式的立體圖，在圖5 (B)中表不圖5(A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像。而且，在圖5 (C)及(D)中分別表示圖5 (A)的密封環(huán)的沒有內(nèi)壁的結(jié)構(gòu)的立體圖、及從內(nèi)周面觀察到的圓周方向的平移展開圖。本方式與圖3及圖4的方式在凹部形狀上不同。在本方式中，如圖5 (D)所示，凹部6的一側(cè)的端部通過由朝向柱部7呈凸?fàn)畹那?、即在從?nèi)周面觀察到的圓周方向的平移展開圖(圖5 (D))中 向上呈凸?fàn)畹那嫘纬傻墓?jié)流部20構(gòu)成，而與柱部7連結(jié)。另一方面，凹部6的另一端由陡峭的傾斜面23從最深部21連結(jié)到柱部7。本方式的密封環(huán)中，具有節(jié)流部20的平緩的傾斜面配置在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)，陡峭的傾斜面23配置在旋轉(zhuǎn)方向側(cè)。因此，通過使密封環(huán)旋轉(zhuǎn)，而將油擠入旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的節(jié)流部20前端，產(chǎn)生升力(楔形效果)，摩擦力減少。并且，在本方式中，凹部6由平緩的傾斜曲面與柱部7連結(jié)，因此如圖5 (A)所示，通過設(shè)置內(nèi)壁8，節(jié)流效果提高，因此升力增加，摩擦力進(jìn)一步減少。而且，在本方式中，凹部6的旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的端部由陡峭的傾斜面23構(gòu)成。即，無法期待楔形效果的旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的斜面極力減少，形成為大部分由具有楔形效果的斜面構(gòu)成的凹部6結(jié)構(gòu)，由此能夠使楔形效果進(jìn)一步提高，并減少摩擦力。通過減少不起楔形效果的斜面的面積而能得到摩擦力減少效果，但旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的傾斜面23的傾斜角度Θ、即傾斜面23與密封環(huán)側(cè)面所成的角度考慮到脫模性等時(shí)優(yōu)選為8° ^45°。在圖5 (D)中，最深部21具有規(guī)定的圓周方向長(zhǎng)度b，由與側(cè)面平行的平坦面形成。并且，從旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的最深部21的一方的端部朝向節(jié)流部20,形成有由朝向最深部21呈凸形狀、即在圖5 (D)中向下呈凸?fàn)畹那鏄?gòu)成的斜面部22。并且，斜面部22與節(jié)流部20的交界也由平緩的曲面連結(jié)。通過將斜面部22形成為這種結(jié)構(gòu)，能夠得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。然而，本發(fā)明的密封環(huán)的斜面部22并未限定為這種曲面，既可以為單獨(dú)平面，也可以形成為由平面和曲面構(gòu)成的結(jié)構(gòu)。另外，在圖中，最深部21具有規(guī)定的圓周方向長(zhǎng)度b，由與側(cè)面平行的平坦面形成，但也可以形成為未設(shè)置平坦面的結(jié)構(gòu)。例如，也可以形成為如下的凹部6結(jié)構(gòu)由朝向柱部7呈凸?fàn)睢⒓丛趫D5 (D)中向上呈凸?fàn)畹那鎻男D(zhuǎn)方向相反側(cè)的凹部6的前端形成到節(jié)流部20與斜面部22的交界，通過由朝向最深部21呈凸形狀、即在圖5 (D)中向下呈凸?fàn)畹腎個(gè)曲面構(gòu)成的斜面部22從節(jié)流部20與斜面部22的交界形成到最深部21，在到達(dá)了最深部21之后、即通過陡峭的傾斜面23，而與柱部7連結(jié)。但是，為了得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果，最深部21優(yōu)選由與側(cè)面平行的平坦面構(gòu)成。這種情況下，在設(shè)I個(gè)凹部6的圓周方向?qū)挾萢為100時(shí)，最深部21的圓周方向的寬度b優(yōu)選為2 20，更優(yōu)選為8 16。另外，設(shè)由節(jié)流部20和斜面部22構(gòu)成的旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的傾斜部的圓周方向?qū)挾戎?c+d)為100的情況下，節(jié)流部20的R曲面的塌角長(zhǎng)度C、即從凹部6前端到節(jié)流部20與斜面部22的交界為止的圓周方向?qū)挾葍?yōu)選為5 20。而且，在設(shè)凹部6的最深部21的深度h (軸向的減退量)為100時(shí)，節(jié)流部20的深度e、即節(jié)流部20與斜面部22的交界的軸向的減退量?jī)?yōu)選為超過O且20以下。凹部6的個(gè)數(shù)(在I個(gè)密封環(huán)的單側(cè)的側(cè)面上形成的凹部的個(gè)數(shù))取決于密封環(huán)的尺寸，但在外徑(稱為直徑)為2(T70mm左右的密封環(huán)中，優(yōu)選為4個(gè) 16個(gè)。而且，凹部6的每I個(gè)的圓周方向?qū)挾萢優(yōu)選為柱部7的每I個(gè)的圓周方向?qū)挾萬的5 20倍。在設(shè)密封環(huán)的軸向?qū)挾葹?00的情況下，凹部6深度h、即凹部6最深部21的軸向減退量?jī)?yōu)選為2 20，更優(yōu)選為4 10。在圖5 (C)的凹部6設(shè)有內(nèi)壁8的本發(fā)明的密封環(huán)如圖5 (A)所示。在圖5 (A)的方式中，內(nèi)壁8從由節(jié)流部20和斜面部22構(gòu)成的傾斜部側(cè)的前端沿著內(nèi)周端部在圓周方向上延伸，在凹部6的旋轉(zhuǎn)方向側(cè)設(shè)有朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔10。通過在凹部6的內(nèi)周側(cè)(端部)設(shè)置內(nèi)壁8，抑制擠入的油從楔斜面(收斂部)向內(nèi)周面12的流動(dòng)，通過楔剖面的深度和圓周方向的三維的節(jié)流效果，作用有更大的升力。因此，在柱部7形成油膜而 柱部7浮起的同時(shí)，促進(jìn)油介入位于凹部6的外周側(cè)的環(huán)狀的密封面，密封面轉(zhuǎn)移到流體潤(rùn)滑狀態(tài)，摩擦系數(shù)減少。而且，液壓作用于接觸側(cè)面的凹部6，按壓載荷減少。通過它們的疊加效果，摩擦力進(jìn)一步減少。在本方式的密封環(huán)中，對(duì)于凹部6的旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)，柱部7和凹部6由平緩傾斜的R形狀連結(jié)，因此通過設(shè)置內(nèi)壁8，相比圖3 (A)的密封環(huán)能進(jìn)一步促進(jìn)潤(rùn)滑化，摩擦系數(shù)減少，因此摩擦力進(jìn)一步減少。另外，在本方式中，僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的傾斜面設(shè)置內(nèi)壁8。通過使密封環(huán)向右旋轉(zhuǎn)，油被擠入旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)(左側(cè))的節(jié)流部前端，產(chǎn)生升力(楔形效果)。如此，楔形效果由旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的節(jié)流部20產(chǎn)生，另一方面，在旋轉(zhuǎn)方向側(cè)，難以形成斜面的油膜，具有潤(rùn)滑狀態(tài)受妨礙的傾向，因此通過僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)置內(nèi)壁，摩擦力進(jìn)一步減少。而且，本方式的凹部6極力減少無法期待楔形效果的旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的斜面，大部分由具有楔形效果的斜面構(gòu)成，因此通過設(shè)置內(nèi)壁8，楔形效果進(jìn)一步提高，能夠減少摩擦力。在設(shè)I個(gè)凹部6的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，內(nèi)壁8的圓周方向長(zhǎng)度優(yōu)選為
5、5，更優(yōu)選為50、5。在該范圍中，能得到更優(yōu)異的楔形效果，摩擦力進(jìn)一步減少。在圖5 (B)中表示圖5 (A)的密封環(huán)的接觸側(cè)面的掃描圖像。在此，內(nèi)壁8以從距通過凹部6的節(jié)流部20及斜面部22構(gòu)成的傾斜部側(cè)的前端為約4. 5mm的部位朝向凹部6前端而徑向?qū)挾仍龃?、即凹?的徑向?qū)挾葴p小的方式以傾斜角度4°傾斜。而且，凹部6的外周側(cè)的密封面以朝向凹部6的前端部而徑向?qū)挾仍龃?、即凹?的徑向?qū)挾葴p小的方式以傾斜角度3°傾斜。如此，在本方式的密封環(huán)中，由于具有朝向前端部而徑向?qū)挾葴p小而且軸向?qū)挾纫矞p小(深度變淺)的前端逐漸變細(xì)形狀的凹部6，因此三維的節(jié)流效果進(jìn)一步提高。因此，升力增加，成為流體潤(rùn)滑，摩擦力進(jìn)一步減少。需要說明的是，在本方式中，凹部6的前端由曲面形成。在圖中，內(nèi)壁8的軸向的高度設(shè)定成與側(cè)面的高度大致相等，即，以內(nèi)壁8的前端面與未形成凹部6的側(cè)面成為同一平面的方式設(shè)定。并且，內(nèi)壁8配置在凹部6的圓周方向的局部(旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè))，在內(nèi)壁8與柱部7之間形成有朝向內(nèi)周面12開口的油導(dǎo)入孔
10。然而，油導(dǎo)入孔10的結(jié)構(gòu)并未限定于此，也可以在凹部6的圓周方向整體上形成內(nèi)壁8，將軸向的高度形成為局部比密封環(huán)側(cè)面低，由此形成為油導(dǎo)入孔。本發(fā)明的密封環(huán)考慮安裝性而設(shè)置接口，但接口形狀并未特別限定，除了直角(直線)接口、傾斜(角)接口、帶臺(tái)階(階梯)接口之外，還可以采用雙角接口、雙切接口、及圖6所示的三層階梯接口等。為了隔斷油向接口間隙部的流通，并提高密封性，而優(yōu)選為雙角接口、雙切接口及三層階梯接口。本發(fā)明的密封環(huán)的材料并未特別限定，除了使用聚醚醚酮(PEEK)、聚苯硫醚(PPS)、聚酰亞胺(PI)等之外， 還可以使用聚四氟乙烯(PTFE)、改性聚四氟乙烯、乙烯四氟乙烯(ETFE)等氟系樹脂等。通常，優(yōu)選使用在所述樹脂中填充了碳粉末或碳纖維等添加劑后的材料。本發(fā)明的密封環(huán)的制造方法并未特別限定，但在作為密封環(huán)材料使用PEEK、PPS、PI等熱塑性樹脂時(shí)，優(yōu)選通過注塑成形進(jìn)行制造。通過使用注塑成形用模具，能夠容易地制造具有復(fù)雜的內(nèi)壁結(jié)構(gòu)的密封環(huán)。而且，在使用氟樹脂時(shí)，可以在壓縮成型后通過機(jī)械加工來制造。實(shí)施例通過以下的實(shí)施例，更詳細(xì)地說明本發(fā)明，但本發(fā)明并未限定為這些例子。(實(shí)施例I)使用添加了碳纖維后的PEEK材料，通過注塑成形，制作了具有圖3(A)所示的結(jié)構(gòu)的凹部形狀的密封環(huán)。在此，凹部的斜面角度Θ為16°，最深傾斜部52的深度h為O. 42mm，在接觸側(cè)面形成了8個(gè)凹部。從各個(gè)凹部的圓周方向的前端部朝向中央沿著內(nèi)周端設(shè)置寬度O. 3mm且圓周方向長(zhǎng)度為單側(cè)IOmm的內(nèi)壁,在中央形成了圓周方向長(zhǎng)度為3mm的油導(dǎo)入孔。需要說明的是，密封環(huán)的外徑(稱為直徑)為67mm，厚度(徑向?qū)挾?為2. 3mm，寬度(軸向?qū)挾?為2. 32mm，接口為圖6所示的三層階梯接口。(實(shí)施例2)使用添加了碳纖維后的PEEK材料，通過注塑成形，制作了具有圖4 (A)所示的結(jié)構(gòu)的凹部形狀的密封環(huán)。在此，形成了 8個(gè)節(jié)流部的曲率為R40且最深部的深度為O. 22mm的凹部。從各個(gè)凹部的兩側(cè)朝向中央沿著內(nèi)周端，設(shè)置寬度O. 3mm且圓周方向長(zhǎng)度為單側(cè)IOmm的內(nèi)壁，在中央形成了圓周方向長(zhǎng)度3_的油導(dǎo)入孔。需要說明的是，密封環(huán)的外徑(稱為直徑)為67mm，厚度(徑向?qū)挾?為2. 3mm,寬度(軸向?qū)挾?為2. 32mm,接口為圖6所示的三層階梯接口。(實(shí)施例3)使用添加了碳纖維后的PEEK材料，通過注塑成形，制作了具有圖5 (A)所示的結(jié)構(gòu)的凹部形狀的密封環(huán)。在此，形成了 8個(gè)節(jié)流部的曲率為RlOO且最深部的深度為O. 15mm的凹部。從各個(gè)凹部的旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)沿著內(nèi)周端，設(shè)置寬度O. 3mm且圓周方向長(zhǎng)度20mm的內(nèi)壁，在旋轉(zhuǎn)方向側(cè)形成了圓周方向長(zhǎng)度2mm的油導(dǎo)入孔。需要說明的是，密封環(huán)的外徑(稱為直徑)為67mm，厚度(徑向?qū)挾?為2. 3mm，寬度(軸向?qū)挾?為2. 32mm，接口為圖6所示的三層階梯接口。(摩擦力及漏油量的測(cè)定)如圖7所示，將實(shí)施例Γ3的密封環(huán)安裝于在設(shè)有液壓回路的固定軸(S45C制)的外周面上形成的軸槽，并設(shè)置于試驗(yàn)裝置。接下來，安裝殼體(S45C制)，以轉(zhuǎn)速2000rpm使其旋轉(zhuǎn)，根據(jù)安裝于試驗(yàn)裝置的轉(zhuǎn)矩檢測(cè)器，檢測(cè)出轉(zhuǎn)矩 損失。而且同時(shí)測(cè)定了油的泄漏量。需要說明的是，在此，油使用自動(dòng)變速器流體(ATF)，油溫80°C，液壓O. 8MPa。作為比較，對(duì)于與實(shí)施例I同樣的凹部形狀且不具有內(nèi)壁的結(jié)構(gòu)的密封環(huán)(比較例I)、及以從外周側(cè)朝向內(nèi)周側(cè)而軸向?qū)挾葴p小的方式使兩側(cè)面以傾斜角度5度傾斜的剖面梯形的密封環(huán)(t匕較例2)，也同樣地測(cè)定了摩擦力及漏油量。圖8表示測(cè)定了實(shí)施例f 3的密封環(huán)的摩擦力后的結(jié)果。在此，在設(shè)與實(shí)施例I為同樣的凹部形狀且不具有內(nèi)壁的比較例I的密封環(huán)的摩擦力為100的情況下，縱軸由相對(duì)值表示。與比較例I相比，在實(shí)施例I中，摩擦力減少10%左右，確認(rèn)了設(shè)置內(nèi)壁引起的摩擦力減少效果。而且，在實(shí)施例2中可知，摩擦力進(jìn)一步減少，能得到比實(shí)施例I更優(yōu)異的摩擦力減少效果。這可以認(rèn)為是因?yàn)?，在?shí)施例2中，凹部的端部由朝向柱部呈凸?fàn)畹那鏄?gòu)成，柱部與凹部由平緩傾斜角度連結(jié)，因此通過設(shè)置內(nèi)壁，將油更有效地?cái)D入凹部的前端，升力增力口，在柱部容易形成油膜，密封面實(shí)現(xiàn)潤(rùn)滑化，摩擦系數(shù)減少。在實(shí)施例3中，與比較例I相 t匕，摩擦力減少接近40%，與實(shí)施例I及2相比，能得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。圖9表示對(duì)于實(shí)施例3的密封環(huán),在1000rpnT4000rpm之間改變轉(zhuǎn)速而測(cè)定了摩擦力后的結(jié)果。作為比較，對(duì)于比較例I的密封環(huán)也同樣地測(cè)定了摩擦力后的結(jié)果如圖9所示。在此，在設(shè)比較例I的密封環(huán)的IOOOrpm時(shí)的摩擦力為100的情況下，縱軸由相對(duì)值表示。從圖9確認(rèn)了在以往的比較例I的密封環(huán)中，伴隨著轉(zhuǎn)速的增加而摩擦力增加，相對(duì)于此，在本發(fā)明的實(shí)施例3的密封環(huán)中，具有當(dāng)轉(zhuǎn)速增加時(shí)摩擦力減少的傾向。這可以認(rèn)為是由于在實(shí)施例3的密封環(huán)中，油的節(jié)流效果優(yōu)異，僅在容易形成油膜的旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)形成具有楔形效果的平緩的斜面，且設(shè)置了內(nèi)壁，因此不會(huì)受到旋轉(zhuǎn)方向側(cè)的潤(rùn)滑妨礙的影響，而升力有效地作用，由柱部形成的油膜變厚，由此轉(zhuǎn)移到流體潤(rùn)滑。在流體潤(rùn)滑狀態(tài)下，伴隨著轉(zhuǎn)速的增加而升力及油膜厚度增加，因此推測(cè)為摩擦力減少。需要說明的是，實(shí)施例廣3的密封環(huán)的摩擦力成為剖面梯形的比較例2的密封環(huán)的摩擦力以下的值。由此，根據(jù)本發(fā)明可知，能夠?qū)崿F(xiàn)摩擦力減少程度為以往的低摩擦力規(guī)格的密封環(huán)以上的摩擦力減少。在設(shè)比較例I的密封環(huán)的消除面積為100的情況下，實(shí)施例f 3的密封環(huán)的消除面積分別為83. 5,78. 2及80. 4，與比較例I相比，為20%左右的小值。消除面積是指作為積油部的凹部的平面圖像產(chǎn)生的二次面積、即投影面積，僅凹部著色，通過圖像處理而算出。通常，消除面積越大，即液壓作用的面積越大，壓回力作為反壓越大，因此受壓載荷減少，摩擦力減少。然而，確認(rèn)了通過采用本發(fā)明的內(nèi)壁，能夠通過更小的消除面積減少摩擦力。這可以認(rèn)為是因?yàn)樵诒景l(fā)明的密封環(huán)中，摩擦力減少效果與依賴于按壓載荷的減少相比，較大地依賴于滑動(dòng)面的潤(rùn)滑化對(duì)摩擦系數(shù)的減少。如此，在能夠通過更小的消除面積減少摩擦力的本發(fā)明的密封環(huán)中，與較大地依賴于消除面積的以往的密封環(huán)相比，能提高極限特性或減少磨損量。實(shí)施例f 3的密封環(huán)的漏油量大幅減少為剖面梯形的比較例2的漏油量的1/3左右，確認(rèn)了本發(fā)明的密封環(huán)也具有優(yōu)異的泄漏特性。(實(shí)施例4 6)制作了除了如圖10所示僅在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有圓周方向長(zhǎng)度分別為10mm(B)、6.6mm (C)、3. 3mm (D)的內(nèi)壁以外而與實(shí)施例2同樣的結(jié)構(gòu)的密封環(huán)(實(shí)施例4、5及6)。需要說明的是，在此，凹部的圓周方向長(zhǎng)度為23mm，因此實(shí)施例4、5及6的內(nèi)壁的圓周方向長(zhǎng)度分別相當(dāng)于凹部的圓周方向長(zhǎng)度的43%、29%及14%。關(guān)于各個(gè)密封環(huán)，與實(shí)施例I同樣地測(cè)定了摩擦力。而且，作為比較，對(duì)于為與實(shí)施例2同樣的凹部形狀且未設(shè)置內(nèi)壁的結(jié)構(gòu)的密封環(huán)，同樣地測(cè)定了摩擦力(比較例3)。圖11表示內(nèi)壁的長(zhǎng)度與摩擦力的關(guān)系。在此，關(guān)于內(nèi)壁的長(zhǎng)度，在設(shè)凹部的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，以相對(duì)值表示各個(gè)內(nèi)壁的長(zhǎng)度，關(guān)于摩擦力，在設(shè)沒有內(nèi)壁的比較例3的摩擦力為100的情況下，以相對(duì)值表示各個(gè)摩擦力。而且，在凹部的兩側(cè)設(shè)置了內(nèi)壁的實(shí)施例2的值也同樣地如圖11所示。與沒有內(nèi)壁的比較例3相比，在兩側(cè)設(shè)有內(nèi)壁的實(shí)施例2及僅在單側(cè)(旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè))設(shè)有內(nèi)壁的實(shí)施例4 6中均確認(rèn)了摩擦力減少效果。在此，與在凹部的兩側(cè)設(shè)有內(nèi)壁的實(shí)施例2相比，在僅旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)有內(nèi)壁的實(shí)施例4 6中，確認(rèn)了摩擦力進(jìn)一步減少的情況。這可以認(rèn)為是因?yàn)?，僅在因楔形而作用的升力大的旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)設(shè)置內(nèi)壁，在因楔形而作用的升力小、難以形成斜面的油膜而具有妨礙潤(rùn)滑狀態(tài)的傾向的旋轉(zhuǎn)方向側(cè)未 設(shè)置內(nèi)壁，由此密封面被潤(rùn)滑化?？芍獌H將內(nèi)壁設(shè)置在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)的情況下，設(shè)凹部的圓周方向長(zhǎng)度為100時(shí)，通過使內(nèi)壁的圓周方向長(zhǎng)度為5、5，優(yōu)選為50、5，而能得到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。如前述那樣，通常通過使消除面積增加，而增加消除載荷，從而受壓載荷減少且摩擦力減少。然而，在本發(fā)明的密封環(huán)中，通過延長(zhǎng)內(nèi)壁、即減小消除面積，能確認(rèn)到更優(yōu)異的摩擦力減少效果。這可以認(rèn)為是由于通過設(shè)置了內(nèi)壁，能抑制油向內(nèi)周面的流出，將油高效地向節(jié)流部的傾斜面引導(dǎo)。因此，當(dāng)密封環(huán)旋轉(zhuǎn)時(shí)，作用有更大的升力，在柱部容易形成油膜?？梢哉J(rèn)為，通過該柱部的油膜形成，密封環(huán)的內(nèi)周側(cè)浮起，也促進(jìn)油介入位于凹部的外周側(cè)的環(huán)狀的密封面，滑動(dòng)面轉(zhuǎn)移到流體潤(rùn)滑，因此摩擦系數(shù)減少，能得到大的摩擦力減少效果。標(biāo)號(hào)說明I密封環(huán)2 軸3液壓通路4 軸槽5 殼體6凹部(凹槽)7 柱部8 內(nèi)壁10油導(dǎo)入孔11受壓側(cè)面12內(nèi)周面14接觸側(cè)面20節(jié)流部21最深部22斜面部
51最深傾斜部52收斂部60 升力
61消除壓
權(quán)利要求
1.一種密封環(huán)，安裝于在軸的外周面形成的軸槽，其特征在于，至少在所述密封環(huán)的接觸側(cè)面的內(nèi)周側(cè)沿著圓周方向分離而形成多個(gè)凹部，在所述凹部的內(nèi)周側(cè)設(shè)有內(nèi)壁及朝向內(nèi)周面開口的油導(dǎo)入孔。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的密封環(huán)，其特征在于，所述內(nèi)壁設(shè)置在所述凹部的圓周方向兩側(cè)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的密封環(huán)，其特征在于，在設(shè)所述凹部的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，所述內(nèi)壁單側(cè)的圓周方向長(zhǎng)度為2(Γ45。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的密封環(huán)，其特征在于，所述內(nèi)壁設(shè)置在所述凹部的圓周方向的一方O
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的密封環(huán)，其特征在于，在設(shè)所述凹部的圓周方向長(zhǎng)度為100的情況下，所述內(nèi)壁的圓周方向長(zhǎng)度為5 95。
6.根據(jù)權(quán)利要求Γ5中任一項(xiàng)所述的密封環(huán)，其特征在于，所述內(nèi)壁的徑向?qū)挾瘸蛩霭疾康膱A周方向前端增大。
7.根據(jù)權(quán)利要求Γ6中任一項(xiàng)所述的密封環(huán)，其特征在于，設(shè)有所述內(nèi)壁的所述凹部的圓周方向的一方的端部通過由朝向柱部呈凸?fàn)畹那嫘纬傻墓?jié)流部構(gòu)成。
全文摘要
本發(fā)明提供一種同時(shí)具有低摩擦力特性和低泄漏特性，改善自動(dòng)變速器的驅(qū)動(dòng)損失，有助于機(jī)動(dòng)車的燃料利用率提高的密封環(huán)。在安裝于在軸的外周面形成的軸槽的密封環(huán)的至少接觸側(cè)面的內(nèi)周側(cè)沿著圓周方向分離而形成多個(gè)凹部，在凹部的內(nèi)周側(cè)設(shè)置內(nèi)壁及朝向內(nèi)周面開口的油導(dǎo)入孔部。內(nèi)壁可以設(shè)置在凹部的圓周方向兩側(cè)，但也可以僅設(shè)置在旋轉(zhuǎn)方向相反側(cè)。
文檔編號(hào)F16J15/18GK102918307SQ20118002648
公開日2013年2月6日 申請(qǐng)日期2011年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月23日
發(fā)明者永井純也, 柴野知哉, 齊藤美香 申請(qǐng)人:株式會(huì)社理研