專利名稱：用于壓縮機的驅動軸、壓縮機和驅動軸的彎曲方法
技術領域：
本發(fā)明涉及ー種用于壓縮機的驅動軸、包括該驅動軸的壓縮機和驅動軸的彎曲方法。
背景技術：
在渦旋壓縮機的運行過程中，驅動軸將承受來自被驅動的壓縮機構、平衡塊、以及轉子轉矩等多個來源的負荷以及來自軸承的反作用負荷。這些負荷致使驅動軸在壓縮機運行過程中彎曲。由于驅動軸的彎曲，驅動軸被軸承支承的部分與軸承之間會產生角接觸，從而在這些角接觸的部分處會產生較大的接觸應カ和磨損。為了防止或減少這種彎曲，通常將驅動軸的直徑設計得更大以増加其剛度，但是這種設計増加了制造成本并且增加了壓縮機的重量?！?br>
發(fā)明內容
本發(fā)明的一個或多個實施方式的一個發(fā)明目的是提供一種在壓縮機運行過程中能夠減小角接觸的驅動軸。本發(fā)明的一個或多個實施方式的另ー個發(fā)明目的是提供ー種能夠更容易地控制彎曲形狀和/或變形量的驅動軸。根據本說明書的ー個方面，提供了一種用于壓縮機的驅動軸，包括直的第一部分，其具有第一縱向軸線；直的第二部分，其具有第二縱向軸線；形成在所述第一部分和第二部分之間的弱化區(qū)，其中所述驅動軸在所述弱化區(qū)處彎曲使得在所述第一縱向軸線和所述第二縱向軸線之間形成角度3。優(yōu)選地，所述第一部分包括具有平面部的偏心曲柄銷，所述第一縱向軸線和所述第二縱向軸線形成的平面與所述平面部垂直。優(yōu)選地，所述第一縱向軸線朝向所述平面部的ー側傾斜。優(yōu)選地，0.03。彡P彡0.14°。進ー步優(yōu)選地，0. 045°彡P彡0. 21°。優(yōu)選地，假定在所述驅動軸彎曲之前，所述驅動軸在壓縮機于許用最大載荷運行期間在所述第一部分和所述第二部分之間形成角度a，則所述角度0設定為a /4 ^ ^ ^ a，并且所述角度P和所述角度a的方向相反。優(yōu)選地，a/2 彡 P 彡 3 a /4。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)是ー個環(huán)形槽。優(yōu)選地，所述環(huán)形槽的直徑d與所述驅動軸的直徑D之間的比值Y為大約0. 9。優(yōu)選地，所述環(huán)形槽的寬度W與所述驅動軸的直徑D之間的比值為大約0. 5-1。優(yōu)選地，在所述環(huán)形槽與所述第一部分以及所述第二部分之間設置有弧形過渡部。優(yōu)選地，所述第一部分由所述壓縮機的主軸承支撐，所述第二部分配合在所述壓縮機的轉子中。
優(yōu)選地，所述弱化區(qū)在所述驅動軸的縱向方向上的位置處于所述主軸承和所述轉子之間。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)包括至少ー個凹部。優(yōu)選地，所述凹部具有平坦的底面，所述底面與所述偏心曲柄銷的平面部平行。優(yōu)選地，所述凹部的底面和所述驅動軸的中心軸線之間的距離h與所述驅動軸的半徑R的比值為大約0.9。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)為ー個V形槽。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)的橫截面積為所述驅動軸的橫截面積的約80%。根據本說明書的另ー個方面，提供了一種壓縮機，包括如上所述的驅動軸。 優(yōu)選地，所述壓縮機進ー步包括殼體；固定在所述殼體中的主軸承座，所述主軸承座中設置有支承所述第一部分的主軸承；固定在所述殼體中的馬達，所述馬達包括轉子，所述第二部分固定在所述轉子中；通過所述驅動軸驅動的壓縮機構。優(yōu)選地，所述壓縮機構包括彼此嚙合的定渦旋和動渦旋，所述驅動軸的偏心曲柄銷插入所述動渦旋的轂部中。根據本說明書的又ー個方面，提供了ー種如上所述的驅動軸的彎曲方法，包括在所述驅動軸的第一側將所述第一部分支撐在第一位置并且將所述第二部分支撐在第二位置使得所述驅動軸的偏心曲柄銷的平面部朝向所述驅動軸的與所述第一側相反的第二側；以及在所述驅動軸的第二側向所述弱化區(qū)施加負荷。優(yōu)選地，在施加負荷的過程中檢測所述驅動軸的變形量。優(yōu)選地，施加所述負荷使得所述弱化區(qū)處的最大應カ超過所述驅動軸的材料的彈性極限而使所述弱化區(qū)發(fā)生塑性變形。根據本說明書的進一歩的方面，提供了ー種如上所述的驅動軸的彎曲方法，包括在所述驅動軸的第一側將所述弱化區(qū)支撐在第一位置并且在所述驅動軸的與所述第一側相反的第二側將所述第二部分支撐在第二位置使得所述驅動軸的偏心曲柄銷的平面部朝向所述第一側；以及在所述驅動軸的所述第二側向所述第一部分施加負荷。優(yōu)選地，在施加負荷的過程中檢測所述驅動軸的變形量。優(yōu)選地，施加所述負荷使得所述弱化區(qū)處的最大應カ超過所述驅動軸的材料的彈性極限而使所述弱化區(qū)發(fā)生塑性變形。根據本發(fā)明的一種或幾種實施方式的旋轉式壓縮機的優(yōu)點在于驅動軸包括直的第一部分、直的第二部分和形成在第一部分與第二部分之間的弱化區(qū)，因此與不形成弱化區(qū)的情況相比，能夠容易地彎曲驅動軸，并且可以僅在弱化區(qū)處產生彎曲而保持第一部分和第二部分仍然筆直。這樣，保持筆直的第一部分和第二部分能夠更加容易地配合在軸承或轉子中。此外，由于第一部分和第二部分保持筆直，所以對驅動軸的彎曲形狀和/或變形量能夠進行更容易和更準確地控制。另ー方面，由于對驅動軸進行了預彎曲，所以當壓縮機運行時，驅動軸的預彎曲量能夠補償或抵消由于壓縮機中的各種負荷產生的彎曲量，從而能夠減小驅動軸與軸承之間的磨損，特別是角接觸磨損，從而提高軸承的承載能力。第一部分的縱向軸線和第二部分的縱向軸線形成的平面(彎曲平面)與驅動軸的偏心曲柄銷的平面部垂直，并且第一部分朝向平面部彎曲。換言之，驅動軸的預彎曲的方向與驅動軸在壓縮機運行過程中的彎曲變形的方向是相反的。因此，可以正確地補償和抵消驅動軸在運行過程中的彎曲變形。驅動軸的預彎曲的角度可以設定為在0.03°至0.14°之間，優(yōu)選地為在0.045°至0. 21°之間。因此可以對驅動軸在運行過程中的彎曲變形進行合理的補償而不會影響壓縮機的正常運行。此外，相對于驅動軸彎曲之前驅動軸在許用最大載荷運行期間的彎曲角度a，預彎曲的角度P可以設定為a /4 < P < a，優(yōu)選地，a /2 < P < 3a /4。采用上述設定方法，可以容易地計算出針對不同型號或不同運行エ況的壓縮機的驅動軸的預彎曲的角度，因此能夠大大節(jié)省驅動軸以及壓縮機的設計成本。
弱化區(qū)可以是ー個環(huán)形槽、凹部或V形槽。這些弱化區(qū)的具體形式可以通過機加エ形成在驅動軸上，也可以在驅動軸的鑄造過程中一體形成在驅動軸上。因此，驅動軸的制造相對簡單，節(jié)省了制造成本。弱化區(qū)的尺寸相對于驅動軸的尺寸可以設定為預定值，比如弱化區(qū)的直徑與驅動軸的直徑的比值可以設定為大約0. 9。這樣，在施加同樣的負荷的情況下，弱化區(qū)能夠產生塑性變形，而弱化區(qū)附近的第一部分和第二部分仍然處于彈性變形階段。因此，能夠更容易地和更準確地控制驅動軸的彎曲形狀和/或變形量。


通過以下參照附圖的描述，本發(fā)明的一個或幾個實施方式的特征和優(yōu)點將變得更加容易理解，其中圖I是根據本發(fā)明的渦旋壓縮機的示意性剖面圖；圖2是驅動軸的受力示意圖,其中圖2A是驅動軸在立體空間中的受カ示意圖，圖2B以夸張的形式示出了驅動軸在最大負荷時的變形示意圖；圖3是根據本發(fā)明的驅動軸的第一實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖3A是立體圖，圖3B是主視圖，圖3C是局部放大圖；圖4是對根據本發(fā)明的驅動軸進行彎曲的方法的第一實施方式的示意圖；圖5示出了根據本發(fā)明的驅動軸上的彎矩分布和應カ分布；圖6是根據本發(fā)明的驅動軸的第一實施方式在彎曲之后的示意圖；圖7是對根據本發(fā)明的驅動軸進行彎曲的方法的第二實施方式的示意圖；圖8是根據本發(fā)明的驅動軸的第二實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖8A是立體圖，圖8B是主視圖，圖8C是局部放大圖。
具體實施例方式下面對優(yōu)選實施方式的描述僅僅是示范性的，而絕不是對本發(fā)明及其應用或用法的限制。下面將參照圖對本發(fā)明的具體實施方式
進行詳細說明。圖I是根據本發(fā)明的一個或多個實施方式的渦旋壓縮機的示意性剖面圖。如圖I所示，渦旋壓縮機(下文中簡稱為“壓縮機”)10包括殼體12、基座14、頂蓋16和設置在殼體12和頂蓋16之間的隔板18。在殼體12上設置有用于吸入制冷劑(工作流體)的吸氣接頭20，在頂蓋16上設置有用于排出制冷劑(工作流體)的排氣接頭22。通過隔板18將壓縮機10的內部空間分隔成高壓側和低壓側。具體地，由殼體12、基座16和隔板18圍起的空間構成低壓側用于吸入低壓的制冷劑(工作流體)。由隔板18和頂蓋16圍起的空間構成高壓側用于排出壓縮后的高壓制冷劑(工作流體)。殼體12內容置有作為壓縮機構的動渦旋30和定渦旋40以及作為驅動機構的馬達50和驅動軸100。壓縮機構可由驅動機構驅動并由主軸承座60支撐。主軸承座60可以任何期望的方式固定到殼體12。動渦旋30包括端板32，在端板32的ー個表面(圖I中為上表面)設置有渦旋卷34，在其另ー個表面(圖I中為下表面)設置有圓柱形轂部36。定渦旋40包括端板42和渦旋卷44。動渦旋30的渦旋卷34和定渦旋40的渦旋卷44嚙合并且當動渦旋30和定渦旋40相對運動時在其間形成從外部向中心體積逐漸減小的流體腔從而對流體腔中的制冷劑(工作流體)進行壓縮。馬達50包括定子52和轉子54。定子52與殼體12固定連接。轉子54與驅動軸·100固定連接并且在定子52中旋轉。轉子54可以例如通過壓配合而固定在驅動軸100上。驅動軸100的第一端(圖I中為上端)設置有偏心曲柄銷102。偏心曲柄銷102包括ー個基本上為平面的平面部103 (見圖2A)。偏心曲柄銷102經由驅動軸承64插入到動渦旋30的轂部36中以旋轉驅動動渦旋30。驅動軸100的第二端(圖I中為下端)可包括油孔104。優(yōu)選地，油孔104與驅動軸100的縱向軸線同心，因此有時也將該油孔稱為同心孔104。驅動軸100中進ー步包括相對于同心孔104偏心的偏心孔106。偏心孔106沿著大致與驅動軸100的縱向軸線平行的方向從同心孔104延伸至偏心曲柄銷102的端面。從而，在壓縮機運行過程中，殼體12底部的潤滑油能夠通過驅動軸100中的同心孔104和偏心孔104供給到驅動軸承64以及其他運動部件。驅動軸100的一部分(例如上側的部分)經由主軸承62由主軸承座60支承，驅動軸100的另一部分(例如下側的部分)經由底軸承66支承。第一配重72和第二配重74可以分別固定到轉子54的兩端以提供合適的動平衡?？商娲兀谝慌渲?2和第二配重74也可以固定在驅動軸100的合適部分。下面將參照圖2A和2B描述驅動軸100的受カ和變形。如圖2A所述，驅動軸100在旋轉過程中將承受來自動渦旋30對偏心曲柄銷102的平面部103的作用力FS、來自主軸承62的支撐カFM、來自底軸承66的支撐カFL、第一配重72的離心カFUcwt、第二配重74的離心カFLcwt、以及馬達50產生的轉矩Mmo。在上述負荷的共同作用下，驅動軸100傾向于在與平面部103所在的平面垂直的平面中沿作用力FS的方向彎曲。在圖2B中以夸張的形式示出了驅動軸100在最大負荷時的變形示意圖。如下面將更詳細說明的那樣，驅動軸100包括直的第一部分110、直的第二部分102和位于第一部分110和第二部分102之間的弱化區(qū)130。第一部分110具有縱向軸線XI，第二部分102具有縱向軸線X2。在驅動軸100彎曲之前，當驅動軸100在壓縮機運行過程中承受最大負荷時，在第一部分110的縱向軸線Xl和第二部分102的縱向軸線X2之間將形成角度a。
角度a可以通過多種方式來確定，包括有限元分析(FEA)等。根據壓縮機的運行，角度a基本上可在0. 06度到0. 28度之間。由于驅動軸100的這種彎曲，驅動軸100被主軸承62支承的部分與主軸承62之間會產生較大的角磨損。為了減小這種角磨損，本發(fā)明的發(fā)明人提出了預彎曲驅動軸的構造，以彌補驅動軸在壓縮機運行過程中發(fā)生的彎曲變形。下面參照圖3-圖6描述根據本發(fā)明的具有預彎曲構造的驅動軸100。其中，圖3是根據本發(fā)明的驅動軸的第一實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖3A是立體圖，圖3B是主視圖，圖3C是局部放大圖；圖4是對根據本發(fā)明的驅動軸進行彎曲的方法的第一實施方式的示意圖；圖5示出了根據本發(fā)明的驅動軸上的彎矩分布和應カ分布；圖6是根據本發(fā)明的驅動軸的第一實施方式在彎曲之后的示意圖。
如上所述，驅動軸100包括直的第一部分110、直的第二部分102和位于第一部分110和第二部分102之間的弱化區(qū)130。第一部分110具有縱向軸線XI，第二部分102具有縱向軸線X2。在圖I所述的示例中，第一部分110可以由設置在主軸承座60中的主軸承62支承，而第二部分120的主要部分壓配合在轉子54中。弱化區(qū)130在驅動軸100軸向上的位置應該處于主軸承62和轉子54的壓配合部之間。如圖6所示，期望驅動軸100的第一部分110和第二部分120在壓縮機運行之前預先形成角度P。角度P的方向(或者說在壓縮機運行之前第一部分110相對于第二部分120的彎曲方向)與角度a的方向(或者說在壓縮機運行期間第一部分110相對于第二部分120的彎曲方向)相反?；蛘?，換言之，在壓縮機運行之前，驅動軸100的第一部分110和第二部分120在與偏心曲柄銷102的平面部103垂直且經過驅動軸100的旋轉軸線的平面內朝向平面部103的ー側彎曲角度3。角度@可以基本上確定為-a/4度與-a度之間。另外，根據壓縮機設計用于的エ況的不同，角度P可以進一歩變化以獲得最優(yōu)值。例如，角度P可基本上在約-a/2度到約-3ci/4度之間。應該理解，此處的“-(負號)”表示a與P的方向相反。在方向確定的情況下或不考慮方向的情況下，角度P可以大致在a/4度與a度之間，優(yōu)選為在約a /2度至約3 a /4度之間。如上所述，角度a基本上可在0.06度到0.28度之間。因此，當@為a/2度時，角度e基本上可以在0.03度到0. 14度之間。當@為3a/4度時，角度@基本上可以在0. 045度到0.21度之間。如果驅動軸100的角度P設定為a/2，則最大負荷狀態(tài)下的彎曲角度可從a減小至a/2，改善了百分之五十。同理，如果驅動軸100的角度P設定為3 a/4，則最大負荷狀態(tài)下的彎曲角度可從a減小至a/4，改善了百分之七十五。為了更容易地進行彎曲變形以及更加準確地控制彎曲變形量，在驅動軸100上設置有弱化區(qū)130。在圖3所示的示例中，該弱化區(qū)130是ー個環(huán)形槽。該環(huán)形槽例如可以通過機加工比如車削形成，也可以在驅動軸的鑄造過程中一體地形成在驅動軸上。在該示例中，弱化區(qū)130可以看作是驅動軸100中的截面積減小部。弱化區(qū)130的直徑d與驅動軸100的最大直徑D之間的比值Y可以為大約0.9。此時，弱化區(qū)的橫截面積為驅動軸的橫截面積的約80%。相應地，驅動軸100在弱化區(qū)130處的抗彎截面模量大約為其他部分處的73%。因此，在相同彎矩的情況下，弱化區(qū)130比第一部分110和第二部分120更容易產生變形(特別是塑性變形)。比值Y如果選取的更大(比如大于0. 9)，則弱化區(qū)130處的剛度與其相鄰區(qū)域差別不大，在彎曲過程中，除了弱化區(qū)130會產生塑性變形之外，其相鄰區(qū)域也可能產生塑性變形，這是不期望的。相反，比值Y如果選取的更小(比如小于
0.9)，則弱化區(qū)130會對驅動軸100的整體剛度和強度產生較大的影響，從而進ー步影響壓縮機的正常運行。此外，弱化區(qū)130的寬度W理論上可以越小越好，只要能容納壓機的壓頭即可。實際上，弱化區(qū)130的寬度W可以選擇為驅動軸直徑D的1/2倍至I倍。還可以在弱化區(qū)130與第一部分110和第二部分120之間設置過渡部132以減小此處的應カ集中。優(yōu)選地,過渡部132是弧形過渡部。參見圖4描述驅動軸100的預彎曲過程。將形成有弱化區(qū)130的驅動軸100的第一部分110支撐在A點，將其第二部分120支撐在B點，并且使得偏心曲柄銷102的平面部 103面向上，然后通過壓機的壓頭C在弱化區(qū)130處施加向下的力，同時通過設置在弱化區(qū)130附近的傳感器S來檢測變形量。如圖5所示，當在弱化區(qū)130施加力F時，在弱化區(qū)130處將產生最大的彎矩M。由于弱化區(qū)130的抗彎截面模量大大減小，弱化區(qū)130處的應力O大大高于其臨近區(qū)域。因此，當弱化區(qū)130處的應力O超過驅動軸100的材料的彈性極限并產生塑性變形時，弱化區(qū)130的臨近區(qū)域的應カ仍然處于材料的弾性變形階段。在彎曲的過程中，可以通過傳感器S測量和控制變形以使得第一部分110和第二部分120之間的角度P達到期望值。在卸載以后，可以得到圖6所示的預彎軸的驅動軸100。值得強調的是，由于設置有弱化區(qū)130，因此在最后形成的預彎曲的驅動軸100中，第一部分110和第二部分120基本上仍然是直的，僅僅弱化區(qū)130處產生了彎曲變形使得第一部分110的縱向軸線Xl和第二部分120的縱向軸線X2之間形成角度3。圖7示出了另ー種對驅動軸100進行預彎曲的方法。如圖7所示，驅動軸100的弱化區(qū)130支撐在Al點，而驅動軸100的第二部分120支撐在BI點，并且偏心曲柄銷102的平面部103面向下。然后，通過壓機的壓頭C在第一部分110處施加向下的力，并且通過傳感器S檢測變形量。通過這種加載方式，可以獲得與圖5所示類似的彎矩分布和應カ分布。因此可以實現(xiàn)與上述實施方式相同的變形效果。下面參照圖8描述根據本發(fā)明的驅動軸的第二實施方式。圖8是根據本發(fā)明的驅動軸的第二實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖8A是立體圖，圖8B是主視圖，圖8C是局部放大圖。如圖所示，弱化區(qū)130A可以是形成在第一部分110和第二部分120之間的凹部140。該凹部140可以通過機加工比如磨削形成，也可以在驅動軸的鑄造過程中一體地形成在驅動軸上。凹部140可以具有平坦的底面，并且優(yōu)選地凹部140的底面與偏心曲柄銷102的平面部103平行?？梢栽隍寗虞S100上設置兩個凹部140，如圖SB所示。也可以僅在驅動軸100上設置ー個凹部140。期望凹部140的底面與驅動軸100的軸線之間的距離h與驅動軸100的半徑R之間的比值大約為0.9。相應地，弱化區(qū)130A處的抗彎截面模量與其臨近區(qū)域相比降低大約27%。根據本發(fā)明第二實施方式的驅動軸的變形過程和變形控制與第一實施方式相同，在此不再贅述。在根據本發(fā)明的驅動軸的另ー個實施方式中，弱化區(qū)可以是例如ー個V形槽。其彎曲過程和彎曲控制與上述實施方式類似，在此不再贅述。 本領域技術人員應該可以理解本發(fā)明的一個或多個實施方式可以適用于各種類型的渦旋壓縮機，包括立式渦旋壓縮機和臥式渦旋壓縮機；開放式渦旋壓縮機、封閉式渦旋壓縮機以及半封式渦旋壓縮機；以及高壓側渦旋壓縮機和低壓側渦旋壓縮機。此外，本發(fā)明的一個或多個實施方式還可以適用于驅動軸承受偏心負荷的各種類型的旋轉機械。盡管在此已詳細描述本發(fā)明的各種實施方式，但是應該理解本發(fā)明并不局限于這 里詳細描述和示出的具體實施方式
，在不偏離本發(fā)明的實質和范圍的情況下可由本領域的技術人員實現(xiàn)其它的變型和變體。所有這些變型和變體都落入本發(fā)明的范圍內。而且，所有在此描述的構件都可以由其他技術性上等同的構件來代替。
權利要求
1.一種用于壓縮機的驅動軸(100)，包括 直的第一部分(110)，其具有第一縱向軸線(Xl)； 直的第二部分(120)，其具有第二縱向軸線(X2);和 形成在所述第一部分(110)和第二部分(120)之間的弱化區(qū)(130，130A)， 其中所述驅動軸(100)在所述弱化區(qū)(130，130A)處彎曲使得在所述第一縱向軸線(Xl)和所述第二縱向軸線(X2)之間形成角度3。
2.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述第一部分(110)包括具有平面部(103)的偏心曲柄銷(102)，所述第一縱向軸線(Xl)和所述第二縱向軸線(X2)形成的平面與所述平面部(103)垂直。
3.如權利要求2所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述第一縱向軸線(Xl)朝向所述平面部(103)側傾斜。
4.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中0.03°< P <0.14°。
5.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中0.045°< P <0.21°。
6.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中假定在所述驅動軸(100)彎曲之前，所述驅動軸(100)在壓縮機于許用最大載荷運行期間在所述第一部分(110)和所述第二部分(120)之間形成角度a，則所述角度P設定為a/4< P < a，并且所述角度^和所述角度a的方向相反。
7.如權利要求6所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中a/2<^ <3a/4。
8.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(300)是ー個環(huán)形槽。
9.如權利要求8所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述環(huán)形槽的直徑d與所述驅動軸(100)的直徑D之間的比值Y為大約0.9。
10.如權利要求8所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述環(huán)形槽的寬度W與所述驅動軸(100)的直徑D之間的比值為大約0. 5-1。
11.如權利要求8所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中在所述環(huán)形槽與所述第一部分(110)以及所述第二部分(120)之間設置有弧形過渡部(132)。
12.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述第一部分(110)由所述壓縮機的主軸承￠2)支撐，所述第二部分(120)配合在所述壓縮機的轉子(54)中。
13.如權利要求12所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130，130A)在所述驅動軸(100)的縱向方向上的位置處于所述主軸承￠2)和所述轉子(54)之間。
14.如權利要求2所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130A)包括至少ー個凹部(140)。
15.如權利要求14所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述凹部(140)具有平坦的底面，所述底面與所述偏心曲柄銷(102)的平面部(103)平行。
16.如權利要求15所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述凹部(140)的底面和所述驅動軸(100)的中心軸線之間的距離h與所述驅動軸(100)的半徑R的比值為大約0.9。
17.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述弱化區(qū)為ー個V形槽。
18.如權利要求I所述的用于壓縮機的驅動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130U30A)的橫截面積為所述驅動軸(100)的橫截面積的約80%。
19.一種壓縮機(10)，包括如權利要求1-18中任一項所述的驅動軸(100)。
20.如權利要求19所述的壓縮機(10)，進ー步包括 殼體(12)； 固定在所述殼體(12)中的主軸承座(60)，所述主軸承座￠0)中設置有支承所述第一部分(110)的主軸承(62)； 固定在所述殼體(12)中的馬達(50)，所述馬達(50)包括轉子(54)，所述第二部分(120)固定在所述轉子(54)中；和 通過所述驅動軸(100)驅動的壓縮機構。
21.如權利要求20所述的壓縮機(10)，其中所述壓縮機構包括彼此嚙合的定渦旋(40)和動渦旋(30)，所述驅動軸(100)的偏心曲柄銷(102)插入所述動渦旋(30)的轂部(36)中。
22.—種如權利要求1-18中任一項所述的驅動軸(100)的彎曲方法，包括如下步驟 在所述驅動軸(100)的第一側將所述第一部分(110)支撐在第一位置(A)并且將所述第二部分(120)支撐在第二位置(B)使得所述驅動軸(100)的偏心曲柄銷(102)的平面部(103)朝向所述驅動軸(100)的與所述第一側相反的第二側；以及 在所述驅動軸(100)的第二側向所述弱化區(qū)(130，103A)施加負荷。
23.如權利要求22所述的彎曲方法，其中在施加負荷的過程中檢測所述驅動軸(100)的變形量。
24.如權利要求22所述的彎曲方法，其中施加所述負荷使得所述弱化區(qū)(130，130A)處的最大應カ超過所述驅動軸(100)的材料的弾性極限而使所述弱化區(qū)發(fā)生塑性變形。
25.—種如權利要求1-18中任一項所述的驅動軸(100)的彎曲方法，包括 在所述驅動軸(100)的第一側將所述弱化區(qū)(130，130A)支撐在第一位置(Al)并且在所述驅動軸(100)的與所述第一側相反的第二側將所述第二部分(120)支撐在第二位置(BI)使得所述驅動軸(100)的偏心曲柄銷(102)的平面部(103)朝向所述第一側；以及在所述驅動軸(100)的所述第二側向所述第一部分(110)施加負荷。
26.如權利要求25所述的彎曲方法，其中在施加負荷的過程中檢測所述驅動軸(100)的變形量。
27.如權利要求25所述的彎曲方法，其中施加所述負荷使得所述弱化區(qū)(130，130A)處的最大應カ超過所述驅動軸(100)的材料的弾性極限而使所述弱化區(qū)發(fā)生塑性變形。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于壓縮機的驅動軸(100)，包括直的第一部分(110)，其具有第一縱向軸線(X1)；直的第二部分(120)，其具有第二縱向軸線(X2)；形成在所述第一部分(110)和第二部分(120)之間的弱化區(qū)(130，130A)，其中所述驅動軸(100)在所述弱化區(qū)(130，130A)處彎曲使得在所述第一縱向軸線(X1)和所述第二縱向軸線(X2)之間形成角度β。本發(fā)明還涉及一種包括上述驅動軸的壓縮機和一種驅動軸的彎曲方法。利用本發(fā)明，能夠更容易和更準確地控制驅動軸的彎曲形狀和/或彎曲變形量。
文檔編號F16C3/02GK102966661SQ201110270389
公開日2013年3月13日 申請日期2011年8月31日 優(yōu)先權日2011年8月31日
發(fā)明者趙跟輝, 蘇曉耕 申請人:艾默生環(huán)境優(yōu)化技術(蘇州)有限公司