專利名稱：波動降低裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于降低在傳遞液壓力的管道中的液體的波動或脈動的波動降低裝置。
背景技術(shù)：
用于降低在液壓管道中流動液體的波動的波動降低裝置是眾所周知的。例如，在日本專利公開號60-40720中就公開了一個適合于降低吸氣噪聲或聲音的裝置，該噪聲是當(dāng)二次空氣導(dǎo)入機(jī)動車的發(fā)動機(jī)中時產(chǎn)生的。該裝置包括一個設(shè)置在與排氣系統(tǒng)的二次空氣供應(yīng)孔相連通的二次空氣通道的單向閥的上游側(cè)，用來消除一定范圍內(nèi)的頻率成分的消聲器或噪聲抑制器，以及一個用來消除除上述頻率成分以外的頻率成分的輔助消聲器。在該輔助消聲器中，形成有多個從該二次空氣通道的側(cè)壁伸出的其長度是待消除的頻率成分的波長的四分之一的閉合管。因此，通過提供與波動中所包含的頻率成分相對應(yīng)的多個閉合管就可以使該波動有效地降低。
在上述的已知裝置中，由于理想的噪聲消除效果是通過提供多個其長度是待消除的頻率成分的四分之一的閉合管而獲得的，因而所需要的閉合管的數(shù)目將隨著待消除的頻率成分?jǐn)?shù)目的增加而增加，結(jié)果導(dǎo)致了該裝置的尺寸和復(fù)雜程度的增加。
如果該波動降低裝置只由單個閉合管組成，該傳輸損耗只能在那些1/4波長的共振模頻率(該頻率例如由閉合管的形狀所決定)的奇數(shù)倍頻率下取得其相對(或局部)最大值，因此就不能有效地降低那些為該共振模頻率的偶數(shù)倍的諧波。換句話說，由單個閉合管組成的該波動降低裝置不能有效地降低波動的主波及其二次、三次和更高次的諧波。
本發(fā)明的公開本發(fā)明的目的是提供一種能夠降低通過一條液壓管道流動的液體的波動的小尺寸的波動降低裝置。
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種用于降低通過一條液壓管道流動的油的波動的波動降低裝置，該裝置包括一條從該液壓管道分出并且它的一個終端被封閉的閉合管，以及至少一個節(jié)流管，該節(jié)流管在一個分支位置(該閉合管從該位置分出)與該閉合管的該終端之間把所述閉合管的內(nèi)部分成多個部分。
附圖簡介

圖1是說明第一實(shí)施例的波動降低裝置的原理的視圖；圖2A是顯示第一實(shí)施例的波動降低裝置的整個結(jié)構(gòu)的視圖；圖2B是顯示一根橡膠軟管的終端部分的視圖；圖2C是顯示節(jié)流部分的橫斷面圖；圖3是顯示在使用第一實(shí)施例的波動降低裝置時的傳輸損耗的設(shè)計值和實(shí)際測量值的曲線圖；圖4是說明第二實(shí)施例的波動降低裝置的原理的視圖；圖5是顯示在使用第二實(shí)施例的波動降低裝置時的傳輸損耗的設(shè)計值和實(shí)際測量值的曲線圖；圖6是顯示在使用第三實(shí)施例的波動降低裝置時的傳輸損耗的設(shè)計值和實(shí)際測量值的曲線圖；圖7是顯示在使用第四實(shí)施例的波動降低裝置時的傳輸損耗的設(shè)計值和實(shí)際測量值的曲線圖；圖8是顯示另一個節(jié)流器的實(shí)例的視圖；圖9是顯示又一個節(jié)流器的實(shí)例的視圖；圖10是說明一部分向支管設(shè)置在泵內(nèi)的實(shí)例的視圖。
實(shí)施本發(fā)明的最佳型式第一實(shí)施例參看圖1至圖3，我們將對本發(fā)明的第一實(shí)施例的波動降低裝置進(jìn)行說明。
圖1是用來說明第一實(shí)施例的該裝置的原理圖，圖中標(biāo)號1表示一個液壓泵，2表示用來引導(dǎo)從液壓泵1排出的液壓流體或油的主管道或輸送管，3表示從主管道分出的采取橡膠軟管形式的側(cè)向支管(閉合管)，5表示一個節(jié)流器，例如作為一個標(biāo)準(zhǔn)液壓元件的控制閥，以及6表示一個液壓油箱。
如圖1中所示，側(cè)向支管3在其起始端3a處與主管道2相連接，并且在其遠(yuǎn)端或末端3d處閉合，從而提供了一個閉合端。一個由金屬制成的節(jié)流器4設(shè)置在側(cè)向支管3的內(nèi)部，使得該側(cè)向支管通過節(jié)流器4而被分成在起始端3a一側(cè)和終端3b一側(cè)的兩個部分。
在圖1中，L1是從主管道2的軸線或中心到節(jié)流器4的下端(在圖1中)之間的長度，L2是在節(jié)流器4的上端與下端之間的長度，L3是從節(jié)流器4的上端到側(cè)向支管3的終端3d之間的長度，“A”是側(cè)向支管3的內(nèi)孔的橫斷面積，而“a”是節(jié)流器的小孔的橫斷面積。圖中的Pi和Qi分別代表在側(cè)向支管3的起始端3a處產(chǎn)生的壓力波動和流量波動，以及P0和Q0分別代表在終端3d處產(chǎn)生的壓力波動和流量波動，在這些波動之間建立了由方程式(1)給出的關(guān)系。該方程式(1)的右端的第一、第二和第三項(xiàng)分別表示具有長度L1的側(cè)向支管3這部分，具有在其上與下端之間的長度L2的節(jié)流器部分4，以及具有長度L3的側(cè)向支管這部分的轉(zhuǎn)移矩陣。在該第二項(xiàng)中的節(jié)流器4的轉(zhuǎn)移矩陣是在假定長度L2比波動的波長足夠短的情況下被簡化了的。P1Q1=cosh{β(s)L1}Z0sinh{β(s)L1}1Z0sinh{β(s)L1}cosh{β(s)L1}×1ρL2ξ0(s)2as01×]]>cosh{β(s)L3}Z0sinH{β(s)L3}1Z0sinh{β(s)L3}cosh{β(s)L3}×P0Q0····(1)]]>式中，β(S)是在該管道中的流體的波傳播系數(shù)，Zo是該管道的特性阻抗(=ρcξP(S)/A),ρ是該流體的密度，C是在該管道中的流體的聲速，ξP(S)是以管道中的流體粘度為基礎(chǔ)的阻力的系數(shù)，以及ξ0(S)是以節(jié)流器中的流體粘度為基礎(chǔ)的阻力的系數(shù)。
只要Pi和Qi是從上述方程式(1)中獲得，并且式中在側(cè)向支管3的終端3d處的流量波動Q0等于零(因?yàn)榻K端3d是一個閉合端)，側(cè)和支管3的阻抗Zs即可由下列方程式(2)給出。Z2=P1Q1=1+[ρL2ξ0(s)2sZ0a+tanh{β(s)L1}]tanh{β(s)L3}tanh{β(s)L1}+[ρL2ξ0(s)2sZ0atanh{β(s)L1}+1]tanh{β(s)L0}Z0····(2)]]>P1,Q1分別代表在側(cè)向支管3被安裝成從主管道2分出的情況下，在主管道2的入口3b處產(chǎn)生的壓力波動和流量波動，以及P2和P3分別代表在主管道2的出口3C(圖1)處產(chǎn)生的壓力波動和流量波動，而T代表該轉(zhuǎn)移矩陣，它們之間建立了由下面的方程式(3)表示的關(guān)系。P1Q1=T11T12T21T22P2Q2····(3)]]>由于建立了P1=Pi=P2,Q1=Qi+Q2的關(guān)系，轉(zhuǎn)移矩陣T的各個系數(shù)可以利用從方程式(2)獲得的關(guān)系Qi=Pi/Zs而被確定為T11=1,T12=0,T21=1/Zs,T22=1。
在側(cè)向支管3與具有特性阻抗Zc的主管道2相連接并從該管道分出的情況下，傳輸損耗TL可利用轉(zhuǎn)移矩陣T的各個系數(shù)由下面的方程式(4)給出。這一方程式(4)從傳輸工程或聲學(xué)工程領(lǐng)域的已知方程式推出。TL=20·log[12{|Tu+1ZcT12+ZcT21+Z22|}]····(4)]]>如果把如上所示的轉(zhuǎn)移矩陣T的各個系數(shù)代入上面的方程式(4)中，傳輸損耗TL就可以依據(jù)管道的長度L1,L3，橫斷面積“A”，節(jié)流器的長度L2以及橫斷面積“a”來表示。因此，通過把管道的長度L1,L3，橫斷面積“A”，節(jié)流器的長度L2以及橫斷面積“a”改變成各種不同的數(shù)值，就可以在預(yù)定頻率下把傳輸損耗TL調(diào)整到相對最大值。
在該第一實(shí)施例的波動降低裝置中，根據(jù)上面示出的方程式(4)和矩陣T的各個系數(shù)，通過把管道的長度L1,L3，橫斷面積“A”，節(jié)流器的長度L2以及橫斷面積“a”調(diào)整到給定數(shù)值，就可以把該傳輸損耗調(diào)整到在兩個確定頻率下的相對最大值。換句話說，常規(guī)的側(cè)向支管的傳輸損耗只需要在1/4波長的共振模頻率的奇數(shù)倍頻率下就可以取得其相對最大值，因而在該第一實(shí)施例的波動降低裝置中，通過根據(jù)上述方程式(1)至(4)來確定例如管道長度和側(cè)向支管3的橫斷面積等參數(shù)，傳輸損耗就可以在確定頻率下取得其相對最大值。例如該傳輸損耗可以在該液壓波動的一級和二級頻率下，或者在二級與三級頻率下通過調(diào)整取得其相對最大值。
為了使傳輸損耗TL在確定頻率下相對地(或局部地)達(dá)到最大值，管道長度L1,L3，橫斷面積“A”，節(jié)流器長度L2，橫斷面積“a”以及其它參數(shù)可以通過計算機(jī)獲得，該計算機(jī)在改變這些數(shù)值的同時，根據(jù)上面的方程式(4)所給定的關(guān)系進(jìn)行運(yùn)算。此外，這些參數(shù)還可以在制造有各種試驗(yàn)的側(cè)向支管進(jìn)行的重復(fù)試驗(yàn)中通過實(shí)際測量該傳輸損耗而獲得。高精度的側(cè)向支管可以通過把借助于計算機(jī)進(jìn)行的模擬試驗(yàn)和在試驗(yàn)中進(jìn)行的實(shí)際測量相結(jié)合而高效率地設(shè)計出來。
假定長度L1為770毫米，L3為210毫米，橫斷面積“A”為283.5平方毫米，在側(cè)向支管中的節(jié)流器4的長度L2為52毫米以及橫斷面積“a”為12.6平方毫米。如果把這些數(shù)值代入上述方程式(1)至(4)中，傳輸損耗的相對最大值出現(xiàn)在f*r.1=230Hz和f*r.2=460Hz處，如在圖3中用實(shí)線(設(shè)計值)所示出的那樣。在這種情況下，如果該液壓振動(波動或脈動)的固有頻率為230Hz，該單個側(cè)向支管3能夠在二次諧波以下有效地減少振動。
在第一實(shí)施例中，側(cè)向支管3由一根橡膠軟管組成。另外，在圖3中標(biāo)出的點(diǎn)“0”表示由上述參數(shù)所得到的實(shí)際測量值，該值與用實(shí)線表示的設(shè)計值是有偏差的。該偏差主要是由于橡膠軟管的系固或緊固以及在該軟管的連接部分的橫斷面積的減少所引起的。如果在設(shè)計側(cè)向支管時考慮到這些方面，該偏差就幾乎可以被消除。
在上述第一實(shí)施例中，節(jié)流器4被設(shè)置在側(cè)向支管3的內(nèi)部，從而使得側(cè)向支管3的阻抗Zs可以相對地減至最小，換句話說，側(cè)向支管3的傳輸損耗在確定的兩個頻率下，通過調(diào)整由在節(jié)流部分4中的流體的慣性效應(yīng)(ρL2/a)所決定的散射系數(shù)(或傳輸系數(shù))和節(jié)流器4的對置端的各管道長度，可以相對地增至最大。因此，僅僅一個側(cè)向支管(閉合管道)就可以提供與該波動的頻率分布相適應(yīng)的理想的波動或振動降低特性。
此外，與包括多個側(cè)向支管的波動降低裝置相比較，第一實(shí)施例的波動降低裝置具有簡單的結(jié)構(gòu)，從而保證了可靠性的提高和成本的降低。
圖2示出了安裝有適用于液壓泵降低波動的該第一實(shí)施例的波動降低裝置的實(shí)例。如圖2A中所示，從液壓泵1排出的油通過主管道(輸油軟管)2供應(yīng)到一個控制閥等中。主管道2在其一端與一個設(shè)置在液壓泵1的出油口上的部件1a相連接，并且作為側(cè)向支管3的橡膠軟管31也以其一端與部件1a相連接。如圖2B中所示，橡膠軟管31的另一端被堵頭32所封閉，該堵頭又通過螺栓33連接到固定在主機(jī)架35上的支架34上。橡膠軟管31(或側(cè)向支管)通過在部件1a內(nèi)部的導(dǎo)管從主管道2分出，使得軟管31與主管道2互相連通。標(biāo)號7表示吸油管道。
如圖2c中所示，用金屬制成的節(jié)流器40插入在橡膠軟管31的中間。該節(jié)流器40從橡膠軟管31的外側(cè)通過緊固圈36而被緊固，從而被固定就位。
第二實(shí)施例參看圖4和圖5，我們將說明根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施例的波動降低裝置。
如圖4中所示，兩個節(jié)流器41和42設(shè)置在第二實(shí)施例的該裝置的一個側(cè)向支管3A內(nèi)。在圖4中，L1是從主管道2的軸線或中心到節(jié)流器41的下端(在圖4中)之間的長度，L2是在節(jié)流器41的上端與下端之間的長度，L3是從節(jié)流器41的上端到節(jié)流器42的下端(在圖4中)之間的長度，L4是在節(jié)流器42的上端與下端之間的長度，L5是從節(jié)流器42的上端到側(cè)向支管3A的終端3d的長度，“A”是側(cè)向支管3A的內(nèi)孔的橫斷面積，“a”是節(jié)流器41的小孔的橫斷面積，以及“b”是節(jié)流器42的小孔的橫斷面積。圖中的Pi和Qi分別代表在側(cè)向支管3的起始端3a處的壓力波動和流量波動，以及P0和Q0分別代表在終端3d處產(chǎn)生的壓力波動和流量波動，在這些波動之間建立了由下面的方程式(5)所給出的關(guān)系。P1Q1=cosh{β(s)L1}Z0sinh{β(s)L1}1Z0sinh{β(s)L1}cosh{β}(s)L1}×1ρL2ξ0(s)2as01×]]>cosh{β(s)L3}Z0sinh{β(s)L3}1Z0sinh{β(s)L3}cosh{β(s)L3×1ρL1ξ0(s)2bs01×]]>cosh{β(s)L3Z0sinh{β(s)L4}1Z0sinh{β(s)L4cosh{β(s)L4}×P0Q0····(5)]]>傳輸損耗TL可以通過以上述方程式(5)為基礎(chǔ)所推導(dǎo)出的類似于方程式(4)的一個方程來進(jìn)行計算。
在長度L1為615毫米，L2為26毫米，L3為186毫米，L4為42毫米，L5為108毫米，橫斷面積“A”為283.5平方毫米，橫斷面積“a”為12.6平方毫米以及橫斷面積“b”為7.1平方毫米的情況下，傳輸損耗的相對最大值出現(xiàn)在f*r.1=230Hz,f*r.2=460Hz，和f*r.3=690Hz處，如在圖5中用實(shí)線(設(shè)計值)所示出的那樣。在這種情況下，如果該液壓振動(波動)的固有頻率為230Hz，該單個側(cè)向支管3能夠有效的降低一次、二次和三次諧波的振動。
在第二實(shí)施例中，側(cè)向支管3A由橡膠軟管組成。另外，在圖5中的點(diǎn)“0”表示實(shí)際測量值，這些測量值與在高頻區(qū)域的設(shè)計值是有偏差的，其原因與在第一實(shí)施例中給出的原因相同。
第三實(shí)施例本實(shí)施例將參照圖1和圖6進(jìn)行說明。第三實(shí)施例使用了鋼管形式的側(cè)向支管，用來取代第一實(shí)施例的該裝置中的橡膠軟管。在下文中，與在第一實(shí)施例中使用的標(biāo)號相同的標(biāo)號用來表示相同構(gòu)造的零件，對于它們的詳細(xì)說明將不再提供。
在圖1中，假定長度L1為990毫米，L3為250毫米，橫斷面積“A”為295.6平方毫米，設(shè)置在側(cè)向支管內(nèi)部的節(jié)流器4的長度L2為55毫米，以及橫斷面積“a”為12.6平方毫米，如果把這些數(shù)值代入上述方程(1)至(4)中，傳輸損耗的相對最大值出現(xiàn)在f*r.1=250Hz和f*r.2=500Hz處，如在圖6中用實(shí)線所示出的那樣。
在第三實(shí)施例中，在圖6中用點(diǎn)“0”表示的傳輸損耗的實(shí)際測量值的分布與設(shè)計值非常接近。這是因?yàn)殇摴茉谄淙L上具有均勻的橫斷面積，以及建立了與波傳播特性有關(guān)的高精度數(shù)字模型的緣故。在第三實(shí)施例中，在液壓振動的固有頻率為250Hz的情況下，該固有頻率成分及其二次諧波成分都可以有效地降低。
第四實(shí)施例本實(shí)施例將參照圖4和圖7進(jìn)行說明。第四實(shí)施例使用了鋼管形式的側(cè)向支管，用來取代第二實(shí)施例的該裝置中的橡膠軟管。在下文中，與在第二實(shí)施例中使用的標(biāo)號相同的標(biāo)號用來表示相同構(gòu)造的零件，對于它們的詳細(xì)說明將不再提供。
圖4中在長度L1為738毫米，L2為30毫米，L3為225毫米，L4為48毫米，L5為134毫米，橫斷面積“A”為295.6平方毫米，橫斷面積“a”為12.6平方毫米，以及“b”為7.1平方毫米的情況下，傳輸損耗的相對最大值出現(xiàn)在f*r.1=250Hz，f*r.2=500Hz和f*r.3=750Hz處，如在圖7中用實(shí)線(設(shè)計值)所示出的那樣。
在第四實(shí)施例中，在圖7中用點(diǎn)“0”表示的傳輸損耗的實(shí)際測量值的分布與設(shè)計值非常接近，這是因?yàn)榈谒膶?shí)施例的側(cè)向支管3A是用具有均勻的橫斷面積的鋼管制成并且對它建立了高精度的數(shù)字模型的緣故。在第四實(shí)施例中，在液壓振動的固有頻率為250Hz的情況下，該固有頻率成分及其二次和三次諧波成分都可以有效地降低。
雖然與插置在其間的節(jié)流器4(41,42)進(jìn)行串聯(lián)連接的多個管道是用相同材料(橡膠軟管或鋼管)制成的，但是該多個管道(軟管，管道或管子)也可以用互不相同的材料制成。在這種情況下，對波動降低的頻率特性就可以通過改變材料的組合以多種方式進(jìn)行調(diào)整，從而提供了多種波動降低裝置，在安裝時可以根據(jù)所要求的性能和成本從中選擇一種合適的裝置。
雖然在第一至第四實(shí)施例中，單個側(cè)向支管的內(nèi)部被節(jié)流器分成多個部分，但是通過提供一個具有不同直徑的管道就可以構(gòu)成一個閉合的管道，在該管道中插入至少兩根導(dǎo)管，從而形成了阻塞型節(jié)流器。具有這種結(jié)構(gòu)的波動降低裝置可提供類似的效果。
在一個側(cè)向支管內(nèi)，通過提供三個或更多個節(jié)流器(或者通過其他的方法)就可以把四個或更多個管道串聯(lián)地相連接。在這種情況下，該波動降低頻率的相對最大值位置的數(shù)目可以隨著該側(cè)向支管被分隔開的管路的數(shù)目的增加而增加。本發(fā)明的波動降低裝置可以適用于其他氣體或液體，例如空氣壓力或水壓的波動降低。
在上述的第一實(shí)施例中，金屬制成的節(jié)流器40插入在橡膠軟管31的中間并且被從橡膠軟管31外側(cè)緊固住，如圖2C中所示。但是，本發(fā)明并不局限于這種結(jié)構(gòu)。節(jié)流器的另一個實(shí)例示于圖8中。在圖8中，兩個橡膠軟管41,42通過一個適配器43相連接，并且一個具有減小的橫斷面積的流量限制部分43a在適配器43內(nèi)形成。橡膠軟管41、42分別設(shè)置有管口或連接器44,45，該連接器可使軟管41,42與適配器43相連接。該適配器43設(shè)置有O形環(huán)46以便于密封。與圖2A和圖2B相似，橡膠軟管41的另一端與部件1a相連接，而橡膠軟管42的另一端則通過一個堵頭32被封閉并且通過螺栓33連接在固定于主機(jī)架35上的支架34上。軟管41、42可以用鋼管代替。
圖9示出了節(jié)流器的另一個實(shí)例，其中橡膠軟管51、52通過一個連接支架53與設(shè)置在相應(yīng)的軟管51、52與該支架53之間的適配器54、55相連接，以及一個其直徑小于橡膠軟管51、52的內(nèi)徑的節(jié)流器53a在連接支架53內(nèi)形成。適配器54、55用螺紋連接在支架53上，以及橡膠軟管51、52設(shè)置有管口56、57，以便與適配器54、55相連接。連接支架53與該主機(jī)架相連接。適配器54、55設(shè)置有O形環(huán)58以便用于密封。利用這種配置，該側(cè)向支架可以作為一個整體固定在該主機(jī)架上。
在第一至第四實(shí)施例中，該側(cè)向支架都位于泵的外部。然而應(yīng)當(dāng)理解到，本發(fā)明并不局限于這種配置。例如，側(cè)向支架的一部分直到節(jié)流器的一端所在處的第一節(jié)點(diǎn)都可以設(shè)置在泵的內(nèi)部。圖10中示出供軸向型旋轉(zhuǎn)斜盤或液壓泵使用的這種配置的簡圖，其中標(biāo)號61示出了該泵的結(jié)構(gòu)。該泵61包括一個與旋轉(zhuǎn)軸64一起轉(zhuǎn)動的圓筒形部分65，以及一個與該圓筒形部分65的轉(zhuǎn)動相適應(yīng)的作往復(fù)運(yùn)動的活塞66，該活塞的位置可以通過旋轉(zhuǎn)斜盤67進(jìn)行控制調(diào)整，使得油可以通過一個吸入口62引入，并且可以通過一個排出口63排出。標(biāo)號68表示一個閥盤。在圖10的實(shí)例中，一個第一側(cè)向支管70設(shè)置在閥盤68的附近，以便從通向排出口63的一條管道69分出。第一側(cè)向支管70從管道69一直延伸到第一側(cè)向支管的出口71。一個流量限制部分72a在其中形成的適配器72(如圖8的適配器那樣)與第一側(cè)向支管出口71相連接，并且一個第二側(cè)向支管73通過適配器72與泵61的外壁相連接。管口74設(shè)置在該第二側(cè)向支管的一端，用來使第二側(cè)向支管73與適配器72相連接。第二側(cè)向支架73的終端由一個與圖2B的堵頭相類似的堵頭所封閉并且被固定在一個機(jī)架或其他類似物上。適配器72的節(jié)流部分72a的直徑小于第一側(cè)向支管70和第二側(cè)向支管73的內(nèi)徑。適配器72設(shè)置有O形環(huán)72b以便用于密封。如果把該結(jié)構(gòu)與圖1中所示的第一實(shí)施例相比較，圖10的第一側(cè)向支管70與圖1的側(cè)向支管3的L1部分相對應(yīng)，以及圖10的第二側(cè)向支管37與圖1的側(cè)向支管3的L3部分相對應(yīng)。
波動頻率的變化取決于泵61的轉(zhuǎn)速及其他因素，同時還取決于泵的使用條件。因此，振動頻率的降低情況將隨著這些因素而變化。當(dāng)位于泵61內(nèi)的第一側(cè)向支管70的長度不可能調(diào)整或改變時，可以適當(dāng)?shù)卣{(diào)整連接在泵61的外壁上的適配器72的節(jié)流部分的直徑以及第二側(cè)向支管73的長度等參數(shù)，以便獲得在一個確定頻率下的波動的降低。因此，通過把第一節(jié)流器以下的這部分設(shè)置在該泵內(nèi)部，該泵就可以作為一臺普通泵進(jìn)行生產(chǎn)，因此該普通泵對于安裝有波動降低裝置的泵的標(biāo)準(zhǔn)化和成本的降低作出了貢獻(xiàn)。如同在上述實(shí)施例中的情況一樣，第一側(cè)向支管70和第二側(cè)向支管73可以是橡膠軟管或鋼管。
如果該分支位置(該側(cè)向支管從該位置伸出)位于與波動的波腹相對應(yīng)的位置，波動或脈動就可以以最高的效率降低。因此，把側(cè)向支管放在盡可能靠近閥盤的位置(如同在圖10的該實(shí)施例中的情況)是非常有效的。但是，如果考慮到波動的波長和其他參數(shù)，即使側(cè)向支管設(shè)置在泵的外部(如同在圖2A的第一實(shí)施例中的情況)，該波動降低裝置仍會產(chǎn)生一個令人滿意的效果。例如，在波動頻率為200Hz并且在該管道內(nèi)的聲速為1000米/秒，以及在相鄰波腹之間的間隔等于2.5米的情況下，只要側(cè)向支管的分支位置位于距離泵的閥盤幾十厘米的范圍內(nèi)，該側(cè)向支管就能提供足夠的波動降低的效果。
工業(yè)實(shí)用性雖然在第一至第四實(shí)施例中說明了幾個液壓泵，但本發(fā)明并不必須應(yīng)用在液壓泵中，而是還可以應(yīng)用在利用液壓力的其他致動器中，例如在建筑機(jī)械中使用的液壓致動器中。換句話說，本發(fā)明可以應(yīng)用于所有其中液壓系數(shù)受到波動的場合中。
權(quán)利要求
1．一種用于降低通過液壓管道流動的油的波動的波動降低裝置，包括一從該液壓管道分出的閉合管，該管在其終端被封閉；以及至少一個節(jié)流器，該節(jié)流器在所述閉合管從該液壓管道分出的分支位置與所述終端之間把所述閉合管的內(nèi)部分成多個部分。
2．如權(quán)利要求1所述的波動降低裝置，其特征在于，確定所述閉合管的內(nèi)徑，所述多個部分的每個部分的長度以及所述至少一個節(jié)流器的特性，以使得傳輸損耗至少在該波動的固有頻率和二次諧波下取得相對最大值。
3．如權(quán)利要求1所述的波動降低裝置，其特征在于，所述至少一個節(jié)流器由一個節(jié)流器組成，所述閉合管被該節(jié)流器分成兩個部分，以及確定所述閉合管的內(nèi)徑，所述兩個部分的每個部分的長度以及所述一個節(jié)流器的特性，以使得傳輸損耗在該波動的固有頻率和二次諧波下取得相對最大值。
4．如權(quán)利要求1所述的波動降低裝置，其特征在于，所述至少一個節(jié)流器由兩個節(jié)流器組成，所述閉合管被該兩節(jié)流器分成三個部分，以及確定所述閉合管的內(nèi)徑，所述三個部分的每個部分的長度以及所述兩個節(jié)流器的特性，以使得傳輸損耗在該波動的固有頻率、二次諧波和三次諧波下取得相對最大值。
5．如權(quán)利要求1所述的波動降低裝置，其特征在于，所述閉合管由一個管組成，以及所述至少一個節(jié)流器中的每個節(jié)流器由一個構(gòu)件組成，該構(gòu)件插入在所述閉合管的內(nèi)部并且被固定在一個預(yù)定的位置。
6．一種用于降低通過液壓管道流動的油的波動的波動降低裝置，包括從該液壓管道分出的閉合管，該管在其一個終端被封閉，其中所述閉合管包括至少兩個管和一個連接構(gòu)件，該連接構(gòu)件插入在所述至少兩個管之間，以提供了阻塞型節(jié)流器，并使得傳輸損耗在多個頻率下取得相對最大值，所述連接構(gòu)件具有與所述閉合管不同的直徑。
7．一種能夠降低從其中排出的油的波動的液壓泵，包括將油導(dǎo)向出油口的主液壓管道；閉合管，它從所述主液壓管道分出并在其終端被封閉；以及至少一個節(jié)流器，該節(jié)流器在所述閉合管從所述主液壓管道分出的分支位置上與所述閉合管的該終端之間把所述閉合管的內(nèi)部分成多個部分，其中，至少所述多個部分中的一部分設(shè)置在該液壓泵內(nèi)部。
8．如權(quán)利要求7所述的液壓泵，其特征在于，所述閉合管包括一個設(shè)置在該液壓泵外部的可更換部分。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于降低通過液壓管道流動的油的波動的波動降低裝置,該裝置包括一條從該液壓管道分出的閉合管,該管在其一個終端被封閉,以及至少一個節(jié)流器,該節(jié)流器在該閉合管從該液壓管道分出的分支位置上與該閉合管的該終端之間把該閉合管的內(nèi)部分成多個部分。
文檔編號F04B11/00GK1222957SQ98800418
公開日1999年7月14日 申請日期1998年4月1日 優(yōu)先權(quán)日1997年4月2日
發(fā)明者竹下清一郎, 小嶋英一 申請人:日立建機(jī)株式會社, 小嶋英一