專利名稱：密閉型壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于冷凍冷藏柜等的冷凍循環(huán)的密閉型壓縮機(jī)。
背景技術(shù)：
在例如專利文獻(xiàn)1中公開了壓縮機(jī)構(gòu)中采用著往復(fù)式的現(xiàn)有技術(shù)的密閉型壓縮 機(jī)。專利文獻(xiàn)1中公開的密閉型壓縮機(jī)具備缸體，缸體形成內(nèi)徑為圓筒形的壓縮室；活塞， 其在上述缸體內(nèi)進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動且外徑為圓筒形；和連桿，其經(jīng)由活塞銷將軸(Shaft)的偏 心軸部與上述活塞連結(jié)起來。進(jìn)而，將軸固定于電動機(jī)部的轉(zhuǎn)子的軸心，利用轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)使 壓縮機(jī)構(gòu)工作。一般，在這樣的密閉型壓縮機(jī)中，缸體的內(nèi)徑與進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動的活塞外徑之間需 要用于滑動的間隙。該間隙大的情況下，壓縮室內(nèi)被壓縮的高溫、高壓的制冷劑氣體會產(chǎn)生 泄露，導(dǎo)致壓縮效率降低。相反，如果縮小該間隙則滑動損耗增加，壓縮效率降低。因此，專利文獻(xiàn)1公開的密閉型壓縮機(jī)中用到的結(jié)構(gòu)為使用著形成有錐度的缸 體，該缸體按照從活塞處于上止點(diǎn)的一側(cè)向著活塞處于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸增大的方 式形成。參照


上述現(xiàn)有技術(shù)中的密閉型壓縮機(jī)。圖12A、圖12B是專利文獻(xiàn)1公開 的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的縱剖面圖。圖12A表示活塞處于下止點(diǎn)的狀態(tài)，圖12B表示活 塞處于上止點(diǎn)的狀態(tài)。圖12A、圖12B中，在設(shè)置在缸體塊14的圓筒形孔部16內(nèi)插設(shè)著活塞23，該活塞 23能夠往復(fù)運(yùn)動，并且在該活塞23經(jīng)由活塞銷25連結(jié)著連桿26。通過軸(未圖示)的偏 心軸部的偏心運(yùn)動，連桿26在圖12A所示的下止點(diǎn)位置與圖12B所示的上止點(diǎn)位置間往復(fù) 驅(qū)動活塞23。從連桿26看在圓筒形孔部16的相反側(cè)(圖的右側(cè))的端面安裝有省略了圖示的 閥板。活塞23、圓筒形孔部16及閥板形成壓縮室15。圓筒形孔部16形成為具有錐度部17，該錐度部17從活塞23處于上止點(diǎn)的一側(cè)向 著活塞23處于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸從Dt增加到Db ( > Dt)?；钊?3形成為在其全長 的外徑尺寸與上述相同。根據(jù)這樣的結(jié)構(gòu)，在活塞23的外周面從圖12A所示的下止點(diǎn)位置開始到按照壓縮 制冷劑氣體的壓縮行程沿著錐度部17向上止點(diǎn)側(cè)移動的中途的狀態(tài)為止，壓縮室15內(nèi)的 壓力并不怎么上升。因此，即使間隙比較大，由于潤滑油產(chǎn)生的密封效果存在也幾乎不會產(chǎn) 生制冷劑氣體的泄漏，活塞23的滑動阻力也小。繼續(xù)進(jìn)行壓縮行程，壓縮室15內(nèi)的制冷劑氣體的壓力逐漸上升，到活塞23接近圖 12B所示的上止點(diǎn)位置的狀態(tài)下，壓縮室15內(nèi)的壓力上升到規(guī)定的排出壓力，成為易于產(chǎn) 生制冷劑氣體的泄漏的條件。但是，在上止點(diǎn)側(cè)間隙變小，由潤滑油產(chǎn)生的密封效果能夠減 少制冷劑氣體的泄漏。然而，根據(jù)上述現(xiàn)有技術(shù)的結(jié)構(gòu)，在壓縮行程中，活塞23的在壓縮室15側(cè)的前端邊緣部30接觸錐度部17，以前端邊緣部30為起點(diǎn)，活塞23相對于圓筒形孔部16的軸心的 傾斜方向翻轉(zhuǎn)。其結(jié)果，翻轉(zhuǎn)前與錐度部17沒有滑移的一側(cè)的活塞23外周面接觸錐度部 17，滑動狀態(tài)變得嚴(yán)峻，翻轉(zhuǎn)時的接觸劇烈的情況下存在產(chǎn)生接觸聲的可能性。專利文獻(xiàn)1日本特開2002-89450號公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決上述課題而提出的，在壓縮行程的初期，活塞的傾斜方向相對 于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。由此，提供一種密閉型壓縮機(jī)，其形成為，與活塞的傾斜方向在 壓縮行程的中期以后翻轉(zhuǎn)的情況相比，使得翻轉(zhuǎn)時活塞與錐度部的接觸緩和，降低噪聲。本發(fā)明提供一種密閉型壓縮機(jī)，在儲存著潤滑油的密閉容器內(nèi)收容有電動部件、 和由電動部件驅(qū)動的壓縮元件。壓縮元件具備軸，該軸具有由電動部件旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的主軸部 及形成為與主軸部一體運(yùn)動的偏心軸部；缸體塊，該缸體塊具有形成壓縮室的圓筒形孔部 及對主軸部進(jìn)行軸支承的軸承部；活塞，其插設(shè)在圓筒形孔部中且能夠往復(fù)運(yùn)動；和連結(jié) 機(jī)構(gòu)，其連結(jié)偏心軸部與活塞。圓筒形孔部具有錐度部，該錐度部形成為從活塞位于上止點(diǎn) 的一側(cè)開始向著活塞位于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸增大，在壓縮行程的初期，活塞的傾斜 方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠減小活塞與圓筒形孔部的滑動阻力。即，能夠較低地抑制活塞 與圓筒形孔部的滑動損耗。進(jìn)而，除此之外，在壓縮行程的初期，由于作用于活塞的壓縮室 側(cè)的端面的壓縮載荷小，能夠降低翻轉(zhuǎn)時沒有與錐度部滑動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐度 部的載荷。因此，與在壓縮行程的中期以后翻轉(zhuǎn)活塞的傾斜方向的情況相比，能夠緩和活塞 與錐度部的接觸。由此，能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)時候的接 觸，能夠?qū)崿F(xiàn)低噪聲化。

圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式1中的密閉型壓縮機(jī)的縱剖面圖。圖2是上述實(shí)施方式1中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的主要部分縱剖面圖。圖3是表示上述實(shí)施方式1中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要部 分縱剖面圖。圖4是表示上述實(shí)施方式1中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要部 分橫剖面圖。圖5A是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖5B是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖6A是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖6B是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖7A是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變動的示意圖。圖7B是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖8A是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖8B是按順序表示上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)的壓縮行程中活塞123的變 動的示意圖。圖9是表示按照上述實(shí)施方式1的密閉型壓縮機(jī)中的各種設(shè)計(jì)諸元的一例所得到 的旋轉(zhuǎn)角與噪聲的關(guān)系的特性圖。圖10是表示本發(fā)明的實(shí)施方式2中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的 主要部分縱剖面圖。圖11是表示上述實(shí)施方式2中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要 部分橫剖面圖。圖12A是現(xiàn)有技術(shù)中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的縱剖面圖。 圖12B是現(xiàn)有技術(shù)中的密閉型壓縮機(jī)的壓縮部的縱剖面圖。符號說明101 潤滑油103 密閉容器105 電動部件105a 定子105b 轉(zhuǎn)子107 壓縮元件109 主軸部111 偏心軸部113:軸115:壓縮室Il7:圓筒形孔部119 軸承部120:缺口部121 缸體塊123 活塞125 連桿127 錐度部128:供油通路128a 供油孔129 直部131 供油槽133、133a、133b 外周面134 壓縮室端面
135 前端邊緣部136 活塞銷137 平衡塊139:閥板
141 第1中心線142 第3中心線143 第2中心線144 偏置線
具體實(shí)施例方式下面，參照

本發(fā)明的密閉型壓縮機(jī)的實(shí)施方式。此外，本發(fā)明并不限定于 該實(shí)施方式。(實(shí)施方式1)圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式1中的密閉型壓縮機(jī)的縱剖面圖。圖2是該實(shí)施方式中 的壓縮部的主要部分縱剖面圖。圖3是表示該實(shí)施方式中的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要 部分縱剖面圖。圖4是表示該實(shí)施方式中的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要部分橫剖面圖。參照圖1至圖4，在密閉容器103內(nèi)收容有具備定子105a及轉(zhuǎn)子105b的電動部 件105、和被電動部件105驅(qū)動的壓縮元件107。進(jìn)而，在密閉容器103內(nèi)的底部還存儲有 潤滑油101。軸113具有主軸部109和在該主軸部109的一端偏心形成而與該主軸部109 一體運(yùn)動的偏心軸部111。主軸部109固定在轉(zhuǎn)子105b的軸心。軸承部119通過對軸113的主軸部109的在偏心軸部111側(cè)的端部進(jìn)行軸支承而
形成懸臂軸承。對于作用于主軸部109的偏心重量、即偏心軸部111的載荷和作用于偏心軸部111 的壓縮室115的制冷劑氣體的壓力載荷，為了取得旋轉(zhuǎn)的平衡，在主軸部109與偏心軸部 111之間設(shè)置有向著與偏心軸部111的偏心方向相反的方向偏心的平衡塊137。缸體塊121具有按照相互固定于一定的位置而配置的大致圓筒形的圓筒形孔部 117和軸承部119。圓筒形孔部117內(nèi)插設(shè)有能夠往復(fù)運(yùn)動的活塞123。連結(jié)機(jī)構(gòu)即連桿125的一端連結(jié)于偏心軸部111，另一端經(jīng)由活塞銷136連結(jié)于 活塞123。軸113的內(nèi)部、外周面設(shè)置有供油通路128。該供油通路128的一端(上端)與 設(shè)置于偏心軸部111的內(nèi)部的供油孔128a連通。并且主軸部109的下端部即與偏心軸部 111相反一側(cè)的端部延伸至使供油通路128浸入到潤滑油101的規(guī)定的深度的位置。在圓筒形孔部117的端面設(shè)置有閥板139。圓筒形孔部117設(shè)置于缸體塊121中， 與活塞123及閥板139共同形成壓縮室115。如圖3所示，圓筒形孔部117中形成有錐度 部127，從活塞123處于上止點(diǎn)的一側(cè)開始向著處于下止點(diǎn)的一側(cè)，其內(nèi)徑尺寸從Dl增加為 D3(> Dl)。進(jìn)而，在到達(dá)上止點(diǎn)的活塞123與壓縮室115側(cè)的端部對應(yīng)的位置形成有直部 129，該直部129只在軸向長度為Ll的區(qū)間中其內(nèi)徑尺寸在軸向上一定?；钊?23的全長 形成為相同的外徑尺寸D2。如圖3所示，缸體塊121的圓筒形孔部117形成為，在活塞123處于下止點(diǎn)的狀態(tài) 下，該活塞123的與壓縮室115相反的一側(cè)露出到密閉容器103內(nèi)。
進(jìn)而，在活塞123的外周面133的壓縮室115側(cè)，呈凹狀設(shè)置有大致環(huán)狀(也包括 環(huán)狀)的供油槽131。形成有圓筒形孔部117的周壁的一部分被切缺的缺口部120，在活塞 123處于下止點(diǎn)的狀態(tài)下，上述供油槽131的至少一部分從圓筒形孔部117露出而與密閉容 器103連通。這里，用D2表示活塞123的外徑尺寸，用e表示偏心軸部111相對于主軸部109 的偏心量。用L2表示從連桿125與活塞123的連結(jié)中心、即活塞銷136的中心到活塞123 的壓縮室側(cè)端面134為止的距離(下面，稱為主滑動面尺寸)。令活塞123處于上止點(diǎn)時的 主軸部109的旋轉(zhuǎn)角度為零(zero)，主軸部109的任意的旋轉(zhuǎn)角度為θ。壓縮室115的軸 心與錐度部127所成的角度為α。上述圓筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸D1、活塞123的外徑尺寸D2、直部129的長度Li、 主滑動面尺寸L2、偏心量e、旋轉(zhuǎn)角度θ是模擬圓筒形孔部117內(nèi)的活塞123變動的情況 下，用于求得圓筒形孔部117內(nèi)的活塞123前端位置的端部坐標(biāo)的各種設(shè)計(jì)諸元。在按上述方式選擇各種設(shè)計(jì)諸元時，錐度部127所成的角度α被設(shè)定在給Y乘 以從0. 4到2. 0的范圍的系數(shù)后所設(shè)定的范圍內(nèi)，Y為圓筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸Dl與活 塞123的外徑尺寸D2的差(D1-D2)的諸元數(shù)值3/2，除以活塞123的上止點(diǎn)位置為零時的 上止點(diǎn)側(cè)的活塞前端的坐標(biāo)位置{Ll-L2+2e(l-COS0)}后得到的值(下面稱為諸元值)。 此外，諸元數(shù)值3/2是在計(jì)算圓筒形孔部117內(nèi)的活塞123前端位置的端部坐標(biāo) 時從上述各種設(shè)計(jì)諸元(值)導(dǎo)出的數(shù)值。換言之，本實(shí)施方式中，角度α是由以諸元值Y為基準(zhǔn)的(式2)定義的，而用以 上述各種設(shè)計(jì)諸元即圓筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸D1、活塞123的外徑尺寸D2、直部129的 長度Li、主滑動面尺寸L2、偏心量e、旋轉(zhuǎn)角度θ為基礎(chǔ)表示的(式1)定義該諸元值Y。這時，主軸部109的旋轉(zhuǎn)角度θ作為壓縮行程的初期的旋轉(zhuǎn)角度而處于π 4 31 /3 (rad)的范圍。y = {3(Dl-D2)/2}/{Ll-L2+2e(l_cos θ )}(式 1)0. 4y ^ tan ( α ) ^ 2. 0 γ , α > 0 (式 2)此外，諸元值γ的系數(shù)(本實(shí)施方式中為0. 4與2. 0)是根據(jù)錐度部127的加工 公差等適當(dāng)確定的值，也可以根據(jù)缸體塊121的材質(zhì)等進(jìn)行設(shè)定。下面，對于按照上述結(jié)構(gòu)構(gòu)成的密閉型壓縮機(jī)，說明其動作。首先，說明圓筒形孔 部117的錐度部127與直部129處的密封效果與滑動阻力。電動部件105的轉(zhuǎn)子105b使軸113旋轉(zhuǎn)，偏心軸部111的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動經(jīng)由連桿125 傳導(dǎo)到活塞123。由此，活塞123在圓筒形孔部117內(nèi)往復(fù)運(yùn)動。通過活塞123的往復(fù)運(yùn) 動，從省略圖示的冷卻系統(tǒng)向壓縮室115內(nèi)吸入制冷劑氣體，進(jìn)行壓縮后，再輸出到冷卻系 統(tǒng)。供油通路128的下端部通過軸113的旋轉(zhuǎn)起到泵的作用。通過該泵的作用，密閉 容器103底部的潤滑油101通過供油通路128被吸取到上方，到達(dá)供油孔128a。結(jié)果，到達(dá) 供油孔128a的潤滑油101從軸113的上端向著密閉容器103內(nèi)的整周方向水平分散，供給 到活塞銷136和活塞123等，進(jìn)行潤滑。在活塞123從圖3所示的下止點(diǎn)位置開始到按照壓縮制冷劑氣體的壓縮行程移動 到上止點(diǎn)側(cè)的中途的狀態(tài)為止，壓縮室115內(nèi)的壓力不怎么上升。因此，即使活塞123的外周面133與錐度部127之間的間隙比較大，由于存在潤滑油101產(chǎn)生的密封效果，也幾乎不會產(chǎn)生制冷劑氣體的泄漏，活塞123的滑動阻力也小。繼續(xù)進(jìn)行壓縮行程，壓縮室115內(nèi)的制冷劑氣體的壓力逐漸上升，活塞123即將到 達(dá)上止點(diǎn)的近傍位置之前，壓縮室115內(nèi)的壓力急激上升。但是，在上止點(diǎn)側(cè)，活塞123的 外周面133與錐度部127之間的間隙變小，所以能夠減少產(chǎn)生制冷劑氣體的泄漏。這時，直 部129與將該直部129形成為錐狀的情況相比，具有減少已增大至規(guī)定的排出壓力的制冷 劑氣體的泄漏的作用。另外，在活塞123處于下止點(diǎn)的狀態(tài)下，該活塞123的連桿125側(cè)從缸體塊121露 出。因此，從軸113的上端飛散的潤滑油101充分地供給并保持到活塞123的外周面133。進(jìn)而，在活塞123處于下止點(diǎn)的狀態(tài)，在活塞123的外周面133的壓縮室115側(cè)凹 設(shè)的大致環(huán)狀的供油槽131的至少一部分經(jīng)由缺口部120從圓筒形孔部117露出。因此， 從軸113的上端飛散的潤滑油101充分地供給并保持在供油槽131。由此，通過壓縮行程供給到缸體塊121的圓筒形孔部117的內(nèi)周面與活塞123的 外周面133之間的間隙的潤滑油101也變多。另夕卜，由于大致環(huán)狀的供油槽131到與圓筒形孔部117的直部129相對的位置為 止可動，所以對于滑動阻力變得最大的直部129，潤滑油101變得易于輸送。結(jié)果是，通過缸體塊121與活塞123的滑動部而供給了很多的潤滑油101，并能夠 良好地保持該潤滑油101。進(jìn)而，能夠減少在活塞123接近上止點(diǎn)位置的狀態(tài)下的滑動阻 力，從而能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化。下面，參照說明本實(shí)施方式中的活塞123的變動的示意圖即圖5A、圖5B 圖8A、 圖8B說明壓縮行程中的活塞123的變動。圖5A、圖5B 圖8A、圖8B是按順序表示壓縮行程中的活塞123的變動的示意圖。 圖5A 圖8A是表示壓縮室115的側(cè)面的示意圖。圖5B 圖8B是表示軸113的側(cè)面的示 意圖。圖5A、圖5B 圖7A、圖7B表示壓縮行程的初期的狀態(tài)，圖8A、圖8B表示壓縮行程的 后期的狀態(tài)。圖9是表示在本實(shí)施方式的密閉型壓縮機(jī)中，通過各種設(shè)計(jì)諸元的一例而得 到的旋轉(zhuǎn)角與噪聲的關(guān)系的特性圖。本實(shí)施方式的密閉型壓縮機(jī)的軸承部119形成為對軸113的主軸部109處的偏心 軸部111側(cè)的端部進(jìn)行軸支承的懸臂軸承。因此，軸113在主軸部109與軸承部119的余 隙內(nèi)傾斜。并且其方向和傾斜角度也是隨著運(yùn)轉(zhuǎn)條件等而變化的復(fù)雜的變動。這尤其是因?yàn)槭艿搅藟嚎s室115內(nèi)的壓力載荷、活塞123與連桿125的慣性力等 的復(fù)雜的力的影響。因此，圖5B 圖8B所示的表示軸113的傾斜的示意圖是申請人推斷 繪制的示意圖。首先，說明初期的壓縮行程。在壓縮行程的初期，軸113是如何傾斜的并不明確。 但是，如上所述，可以想到軸113的傾斜變動復(fù)雜，活塞123也隨之復(fù)雜地變動。但是，在活塞123處于下止點(diǎn)附近的壓縮行程的初期，活塞123位于圓筒形孔部 117內(nèi)的錐度部127的范圍內(nèi)。因此，活塞123只需很小的力就能簡單地傾斜，通常認(rèn)為會 沿著錐度部127的任意內(nèi)壁面滑動。這里，對于活塞123基本與軸113同樣地傾斜，且沿著圓筒形孔部117內(nèi)的上方的 錐度部127滑動的情況進(jìn)行說明。
活塞123的外周面133中處于上方的外周面133a在與圓筒形孔部117內(nèi)的上方 的錐度部127滑動的同時向壓縮室115側(cè)移動，則如圖6A、圖6B所示，外周面133中沒有與 錐度部127滑動的活塞123的外周面133b側(cè)的前端邊緣部135接觸與外周面133b相對的 錐度部127。這時，在發(fā)明者們的實(shí)驗(yàn)中，如圖7A、圖7B所示，活塞123的傾斜方向相對于圓筒 形孔部117的軸心翻轉(zhuǎn)，結(jié)果能夠聯(lián)想到，在此之前都沒有與錐度部127滑動的外周面133b 側(cè)變動為與錐度部127滑動。雖然是推測，但是可以想到以沒有與錐度部127滑動的活塞123的外周面133b側(cè) 的前端邊緣部135接觸錐度部127為起點(diǎn)，軸113很大地向反壓縮室115側(cè)傾斜，也存在活 塞123的傾斜方向相對于圓筒形孔部117的軸心翻轉(zhuǎn)的可能性。繼續(xù)進(jìn)行壓縮行程，在壓縮行程的中期以后，若壓縮室115內(nèi)的制冷劑氣體的壓 力變大，則只由懸臂軸承的主軸部109相對于軸113的偏心軸部111軸支承制冷劑氣體的 壓縮載荷。因此，如圖8A、圖8B所示，軸113在主軸部109與軸承部119的余隙內(nèi)傾斜，在 改變方向的同時也很大地向壓縮室115的相反側(cè)傾斜。這時，活塞123的傾斜被修正，使其軸心與圓筒形孔部117內(nèi)的直部129的軸心基 本一致 ，進(jìn)而向壓縮室115側(cè)移動。結(jié)果，與將直部129形成為錐狀的情況相比，能夠進(jìn)行 減少了增大至規(guī)定的排出壓力的制冷劑氣體的泄漏的壓縮。如上所述，說明了在壓縮行程的初期，活塞123基本與軸113同樣地傾斜，且沿著 圓筒形孔部117內(nèi)的上方的錐度部127滑動的情況。但是，可以想到即使在活塞123與軸 113的傾斜不同的情況下，至少活塞123也會沿著錐度部127的任意部位傾斜。因此，同樣 能夠推測出活塞123的傾斜方向翻轉(zhuǎn)，在此之前沒有與錐度部127滑動的外周面133側(cè)變 動為與不同的錐度部127滑動。上面說明了進(jìn)行過變換推測的活塞123的變動。然而，關(guān)注圖5A、圖5B 圖8A、圖 8B所說明的活塞123的變動而改變錐度部127的各種設(shè)計(jì)諸元，也進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。得到的實(shí) 驗(yàn)結(jié)果為，將活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的情況聯(lián)想為時刻范圍(下面，將 該時刻的范圍稱為旋轉(zhuǎn)角度θ 1)，將該時刻范圍作為壓縮行程的初期而設(shè)計(jì)錐度部127的 情況與將上述時刻范圍作為壓縮行程的中期以后而設(shè)計(jì)錐度部127的情況相比，噪聲小。推測其原因?yàn)?，在壓縮室115內(nèi)的氣壓高且壓縮載荷大的壓縮行程的中期以后， 軸113的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的速度、或者活塞123的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的速度大，活塞123的外周面 133接觸錐度部127時的接觸、沖擊變嚴(yán)重。根據(jù)以上的結(jié)果及推測，如果形成為在壓縮行程的初期，活塞123的傾斜方向相 對于圓筒形孔部117的軸心翻轉(zhuǎn)，則與在壓縮行程的中期以后活塞123的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的 情況相比，能夠使得翻轉(zhuǎn)時的活塞123與圓筒形孔部117的接觸和緩，實(shí)現(xiàn)低噪聲化。進(jìn)而，為了形成為在壓縮行程的初期，活塞123的傾斜方向相對于圓筒形孔部117 的軸心翻轉(zhuǎn)，也可以設(shè)置有錐度部127和壓縮元件107，使得在活塞123的外周面133a沿著 錐度部127向壓縮室115側(cè)移動時，沒有與錐度部127滑動的活塞123的外周面133b的前 端邊緣部135接觸外周面133沒有滑動的錐度部127。此外，也存在活塞123的前端邊緣部135不接觸錐度部127而活塞123的傾斜方 向翻轉(zhuǎn)的可能性，認(rèn)為即使在這種情況下，如果是在壓縮行程的初期也同樣能夠得到低噪聲化的效果。
因此，作為在壓縮行程的初期，活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的設(shè)計(jì) 之一，在本實(shí)施方式中，在鄰接錐度部127而與活塞123的在壓縮室115側(cè)的上端部對應(yīng)的 圓筒形孔部117的部位具備內(nèi)徑尺寸方向上一定的直部129。由于具備該直部129，而與將直部129形成為錐狀的情況相比能夠減少已增大至 規(guī)定的排出壓力的制冷劑氣體的泄漏，這與上述相同。詳細(xì)說明，活塞123的前端邊緣部135與錐度部127接觸是指，活塞123的外徑D2 尺寸與壓縮室115的最小內(nèi)徑尺寸(本實(shí)施例中是直部129的內(nèi)徑尺寸Dl)的差變小的時 亥IJ。因此，幾何學(xué)上進(jìn)行接觸的部位就成為了直部129附近的錐度部127。因此，通過設(shè)置直部129，能夠使得活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的 時刻變早，成為壓縮行程的初期。若延長直部129的軸向長度，則能夠?qū)⒒钊?23的前端邊緣部135接觸錐度部127 的時刻提前，但是錐度部127的軸向長度會變短相應(yīng)的量，減少錐度部127上的滑動阻力的 效果會減弱。因此，設(shè)置直部129，減少壓縮室115內(nèi)的制冷劑氣體的泄漏的同時還需要起到將 活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的時刻設(shè)在壓縮行程的初期的作用、和抑制直 部129的軸向長度確保錐度部127的軸向長度而減少錐度部127上的滑動阻力的這樣相反 的作用。因此，關(guān)注在壓縮行程的初期，活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的時 亥IJ，對壓縮室115的軸心與錐度部127所成的角度α和其他的壓縮元件107的各種設(shè)計(jì)諸 元進(jìn)行了研究。結(jié)果得知，按照下述方式確定錐度部127的角度α與壓縮元件107的各設(shè)計(jì)諸元 即可，即，將壓縮元件107的各種設(shè)計(jì)諸元作為參數(shù)且令主軸部109的旋轉(zhuǎn)角度θ在壓縮 行程的初期即η 4/3(rad)的范圍內(nèi)而按上述(式1)表示的諸元值Y、與上述錐度部 127的角度α滿足上述(式2)的關(guān)系。通過在上述各種設(shè)計(jì)諸元的設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，適當(dāng)設(shè)計(jì)直部129的軸向長度、錐度部 127的角度α等的設(shè)計(jì)值，能夠得到具有更優(yōu)異的性能的密閉型壓縮機(jī)。圖9表示上述各種設(shè)計(jì)諸元的一例的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。圖9中實(shí)線91表示本發(fā)明的各 種設(shè)計(jì)諸元造成的噪聲水平，點(diǎn)線92表示現(xiàn)有的各種設(shè)計(jì)諸元造成的噪聲的電平。另外， 實(shí)線93表示本發(fā)明的各種設(shè)計(jì)諸元造成的旋轉(zhuǎn)角度θ 1的范圍，點(diǎn)線94表示現(xiàn)有的各種 設(shè)計(jì)諸元造成的旋轉(zhuǎn)角度θ 1的范圍。本實(shí)驗(yàn)結(jié)果是，令圓筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸Dl為 約22. 01mm、活塞123的外徑尺寸D2為約22mm(Dl > D2)、主滑動面尺寸L2為約13mm、偏心 量e為10mm，各種設(shè)計(jì)諸元之一的直部129的長度Ll設(shè)定為約4mm、8mm、10mm(旋轉(zhuǎn)角度 θ約190°、約210°、約225° )等，而測定的噪聲值的結(jié)果。結(jié)果，本實(shí)驗(yàn)中的角度α在 0.03° 0.05°的范圍。但是，該范圍中當(dāng)然含有一些公差。根據(jù)該結(jié)果設(shè)定圓筒形孔部117、活塞123等的各種設(shè)計(jì)諸元，通過將活塞123的 前端邊緣部135接觸錐度部127的時刻設(shè)定在壓縮作用開始的約180° (壓縮工序的初期) 到壓縮工序的中期的約240°之間，能夠期待改善噪聲特性。換言之，圖9中，雖然在現(xiàn)有技術(shù)中在超過壓縮工序的中期的寬的范圍研究了設(shè)計(jì)時的各種設(shè)計(jì)諸元，也含有噪聲水平高的各種元素，但是本實(shí)施方式中，通過使用上述 (式1)定義諸元值Y，將活塞123的前端邊緣部135接觸錐度部127的時刻設(shè)定在π 4/3 (rad)的各種設(shè)計(jì)諸元，能夠期待改善了噪聲特性的設(shè)計(jì)，所以能夠合理地進(jìn)行設(shè)計(jì)研 究，期待設(shè)計(jì)的易化。進(jìn)而，按上述(式1)、(式2)定義而設(shè)計(jì)的壓縮機(jī)構(gòu)成為，在活塞123的傾斜方向 相對于圓筒形孔部117的軸心翻轉(zhuǎn)，在此之前沒有與錐度部127滑動的外周面133b側(cè)變動 為與錐度部127滑動時，接觸錐度部127的活塞123的外周面133的軸向長度即使變短，從 軸113的上端向著密閉容器103內(nèi)的整周方向水平飛散的潤滑油101也能夠充分地供給。
因此，充分地供給到活塞123的外周面133的潤滑油101能夠緩和活塞123的外 周面133與錐度部127的接觸，能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化與低噪聲化。進(jìn)而，在活塞123的外周呈凹狀設(shè)置有供油槽131，該供油槽131構(gòu)成為在活塞 123的下止點(diǎn)附近與密閉容器103內(nèi)連通，切缺圓筒形孔部117的周壁的一部分而形成缺口 部 120。通過上述結(jié)構(gòu)，由供油槽131保持從設(shè)置在軸113的偏心軸部111的供油孔128a 的上端向著密閉容器103內(nèi)的整周方向飛散的潤滑油101，能夠充分地供給到圓筒形孔部 117內(nèi)的錐度部127和直部129。因此，得到基于潤滑油101的密封效果，能夠減少制冷劑 氣體的泄漏。并且，充分供給到活塞123的外周面133的潤滑油101能夠緩和活塞123的 外周面133與錐度部127的接觸，能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化與低噪聲化。此外，本實(shí)施方式，偏心軸部111與活塞123的連結(jié)機(jī)構(gòu)為連桿125，通過使用具有 球形接頭等的可動部的連結(jié)機(jī)構(gòu)也能夠得到與本實(shí)施例相同的效果。(實(shí)施方式2)本實(shí)施方式與實(shí)施方式1相比，軸承部119與壓縮室115的配置不同。其它的結(jié) 構(gòu)與實(shí)施方式1相同。因此，本實(shí)施方式中，主要說明與實(shí)施方式1不同的結(jié)構(gòu)。圖10是表示本實(shí)施方式中的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要部分縱剖面圖。圖11 是表示該實(shí)施方式中的壓縮部的各種設(shè)計(jì)諸元的主要部分橫剖面圖。如圖10、圖11所示，本實(shí)施方式中，按照與表示軸承部119的軸心的第1中心線 141平行的第3中心線142、與表示壓縮室115的軸心的第2中心線143相互交叉的方式配 置有軸承部119及壓縮室115。此外，圖11中，由于圖11是橫剖面圖，所以第1中心線141 與第3中心線142用點(diǎn)表示。S卩，本實(shí)施方式中，通過第1中心線141而與第2中心線143平行的偏置線144與 第2中心線143之間的距離(下面，稱為偏置距離)是S。因此，軸承部119相對于壓縮室 115為偏置配置。實(shí)施方式1是沒有該偏置的狀態(tài)。圖10所示的本實(shí)施方式的情況下，軸113的旋轉(zhuǎn)方向是從圖1的上方看為順時針 的方向。因此，軸承部119與壓縮室115的偏置配置擔(dān)負(fù)了降低缸體塊121與活塞123的 滑動損耗的作用。偏置距離s是本實(shí)施方式中的各種設(shè)計(jì)諸元之一，是在實(shí)施方式1的各 種設(shè)計(jì)諸元之外，具體而言，設(shè)計(jì)在1至4mm的范圍，作為冷藏柜用的密閉型壓縮機(jī)來說是 2mm ο本實(shí)施方式中，壓縮室115的軸心與錐度部127所成的角度α也是按實(shí)施方式1 中所述的(式2)定義。
S卩，角度α是將圓筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸Dl、活塞123的外徑尺寸D2、直部129 的長度Li、實(shí)施方式1中定義的主滑動面尺寸L2、偏心量e、主軸部109的旋轉(zhuǎn)角度θ、偏 置距離s作為各種設(shè)計(jì)諸元而設(shè)定的。詳細(xì)而言，被設(shè)定在給Y乘以0.4到2.0的范圍的系數(shù)后得到的范圍內(nèi)，γ為圓 筒形孔部117的內(nèi)徑尺寸Dl與活塞123的外徑尺寸D2的差(D1-D2)的諸元數(shù)值3/2除以 活塞123的上止點(diǎn)位置為零(zero)時的上止點(diǎn)側(cè)的活塞前端的坐標(biāo)位置{L1-L2+2A}得到 的諸元值Y。此外，A是隨著采用軸承部119與壓縮室115的偏置配置的結(jié)構(gòu)，需要對上述活塞 前端的坐標(biāo)位置加以補(bǔ)正，所以為了計(jì)算式的簡略化而使用的代入式。
具體而言，如(式4)所示，是在偏心量e的基礎(chǔ)上考慮偏置距離s而得到的計(jì)算 式。另外，諸元數(shù)值3/2與實(shí)施方式1 一樣，是在求圓筒形孔部117內(nèi)的活塞123的前 端位置的端部坐標(biāo)時從上述各種設(shè)計(jì)諸元(值)導(dǎo)出的數(shù)值。換言之，本實(shí)施方式中，由于對于壓縮室115偏置配置有軸承部119，角度α用以 由(式3)表示的諸元值Y為基準(zhǔn)的實(shí)施方式1中說明的(式2)定義。y = {3(Dl-D2)/2}/{Ll_L2+2A}(式 3)A = ; Ke2 (1—COS θ ) 2— s 2}(式 4)如上所述，本實(shí)施方式中，軸承部119相對于壓縮室115偏置配置。因此，在實(shí)施 方式1的效果上，能夠?qū)崿F(xiàn)降低缸體塊121與活塞123的滑動損耗。如上所述，本發(fā)明提供一種密閉型壓縮機(jī)，在儲存著潤滑油的密閉容器內(nèi)收容有 電動部件、和由電動部件驅(qū)動的壓縮元件，壓縮元件具備軸，該軸具有由電動部件旋轉(zhuǎn)驅(qū) 動的主軸部及形成為與主軸部一體運(yùn)動的偏心軸部；缸體塊，該缸體塊具有形成壓縮室的 圓筒形孔部及對主軸部進(jìn)行軸支承的軸承部；活塞，其插設(shè)在圓筒形孔部中且能夠往復(fù)運(yùn) 動；和連結(jié)機(jī)構(gòu)，其連結(jié)偏心軸部與活塞，圓筒形孔部具有錐度部，該錐度部形成為從活塞 位于上止點(diǎn)的一側(cè)開始向著活塞位于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸增大，在壓縮行程的初期， 活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠減小活塞與圓筒形孔部的滑動阻力。即，能夠較低地抑制活塞 與圓筒形孔部的滑動損耗。進(jìn)而，除此之外，在壓縮行程的初期，由于作用于活塞的壓縮室 側(cè)的端面的壓縮載荷小，能夠降低翻轉(zhuǎn)時沒有與錐度部滑動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐度 部的載荷。因此，與在壓縮行程的中期以后翻轉(zhuǎn)活塞的傾斜方向的情況相比，能夠緩和翻轉(zhuǎn) 前的活塞與錐度部的接觸。即，能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)時 候的接觸。結(jié)果，能夠抑制滑動損耗，實(shí)現(xiàn)高效率化和低噪聲化。另外，本發(fā)明中，活塞以在壓縮室側(cè)的前端邊緣部接觸錐度部為起點(diǎn)，傾斜方向相 對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，活塞的在壓縮室側(cè)的前端邊緣部接觸錐度部時，以接觸為起點(diǎn)，上 述活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)的可能性變高。但是，即使在該情況下，也 能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)而活塞的外周面接觸錐度部時的 接觸。因此，能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。另外，本發(fā)明中，圓筒形孔部，在活塞位于上止點(diǎn)附近時，在與錐度部鄰接而與活塞的在壓縮室側(cè)的上端部對應(yīng)的部位，具有內(nèi)徑尺寸在軸心方向上一定的直部。
根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠?qū)⒒钊膬A斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)的時刻提 前，不是在壓縮行程的中期以后，而是在作用于活塞的壓縮室側(cè)的端面的壓縮載荷小的壓 縮行程的初期發(fā)生翻轉(zhuǎn)。因此，能夠進(jìn)一步減少在翻轉(zhuǎn)前沒有與錐度部滑動的側(cè)的活塞的 外周面接觸錐度部的載荷。因此，能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn) 而活塞的外周面接觸錐度部時的接觸，進(jìn)而能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。并且，在達(dá)到通 過壓縮行程而向上止點(diǎn)側(cè)移動的途中的狀態(tài)為止幾乎不產(chǎn)生制冷劑氣體的泄漏，活塞的滑 動阻力也變小。進(jìn)而，在繼續(xù)進(jìn)行壓縮行程而活塞接近上止點(diǎn)位置的狀態(tài)下，與整個長度都 形成錐度部的情況相比，能夠減少隨著制冷劑氣體的壓縮壓力的增大而產(chǎn)生的制冷劑氣體 的泄漏。因此，能夠進(jìn)一步得到高的冷凍能力。另外，本發(fā)明中，若設(shè)直部的軸向長度為Li，壓縮室的最小的內(nèi)徑尺寸為D1，活 塞的外徑尺寸為D2，偏心軸部相對于主軸部的偏心量為e，從連結(jié)機(jī)構(gòu)與活塞的連結(jié)中 心到活塞的壓縮室側(cè)端面為止的距離為L2，活塞位于上止點(diǎn)時的主軸部的旋轉(zhuǎn)角度為零 (zero)而主軸部的任意的旋轉(zhuǎn)角度為θ，壓縮室的軸心與錐度部所成的角度為α，則角度 α是由以諸元值Y為基準(zhǔn)的(式2)定義的，而用以作為各種設(shè)計(jì)諸元的圓筒形孔部的內(nèi) 徑尺寸D1、活塞的外徑尺寸D2、直部的長度Li、主滑動面尺寸L2、偏心量e、旋轉(zhuǎn)角度θ為 基礎(chǔ)表現(xiàn)的(式1)定義該諸元值Y。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)而活塞的 外周面接觸錐度部時的接觸，具體地確定活塞的變動所涉及的密閉型壓縮機(jī)的各種設(shè)計(jì)諸 元。因此，與在壓縮行程的中期以后翻轉(zhuǎn)的情況相比，能夠緩和活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)而活塞 的外周面接觸錐度部時的接觸。例如，通過設(shè)定活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的主軸部的旋轉(zhuǎn)角度θ，設(shè)定圓筒形孔部的 內(nèi)徑尺寸D1、活塞的外徑尺寸D2、直部的長度Li、主滑動面尺寸L2、偏心量e的設(shè)計(jì)值，能 夠確定壓縮室的軸心與錐度部所成的角度α等，進(jìn)行具體的設(shè)計(jì)。另外，本發(fā)明中，活塞位于下止點(diǎn)時，形成為至少活塞的下端部從圓筒形孔部露 出，主軸部的旋轉(zhuǎn)度θ在π 4Ji/3(rad)的范圍。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，活塞返回下止點(diǎn)時，其下端部從圓筒形孔部露出，所以能夠供給并 保持較多的潤滑油，降低活塞與圓筒形孔部的滑動損耗。因此，能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)高效率化。 進(jìn)而，在活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)而翻轉(zhuǎn)前沒有與錐度部滑動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐度部 時，接觸錐度部的活塞的外周面的軸向長度即使短也能夠供給充分的潤滑油。因此，潤滑油 能夠緩和活塞的外周面與錐度部的接觸，進(jìn)而能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。另外，本發(fā)明中，活塞的外周面呈凹狀設(shè)置有供油槽，供油槽在活塞的下止點(diǎn)附近 與上述密閉容器內(nèi)連通。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠向圓筒形孔部內(nèi)供給充分的潤滑油，所以能夠得到基于潤滑 油的密封效果，能夠減少制冷劑氣體的泄漏。與此同時，能夠潤滑滑動部，進(jìn)而提供冷凍能 力高且可靠性高的密閉型壓縮機(jī)。進(jìn)而，在活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)而翻轉(zhuǎn)前沒有與錐度部滑 動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐度部，即使接觸錐度部的活塞的外周面的軸向長度短，也能 夠供給充分的潤滑油。因此，潤滑油能夠緩和活塞的外周面與錐度部的接觸，并且能夠確保 活塞的外周面與錐度部的密封性，進(jìn)而能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。
另外，本發(fā)明中，軸承部及壓縮室配置為平行于表示軸承部的軸心的第1中心線 的第3中心線與表示壓縮室的軸心的第2中心線相互交叉。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能夠減少活塞與圓筒形孔部的滑動阻力。即，能夠較低地抑制活塞 與圓筒形孔部的滑動損耗。進(jìn)而除此之外，由于在壓縮行程的初期，作用于活塞的壓縮室側(cè) 的端面的壓縮載荷小，所以能夠減少翻轉(zhuǎn)前沒有與錐度部滑動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐 度部時的載荷。因此，與在壓縮行程的中期以后活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的情況相比，能夠緩和 翻轉(zhuǎn)時的活塞與錐度部的接觸。即，能夠緩和活塞的傾斜方向相對于圓筒形孔部的軸心翻 轉(zhuǎn)時的接觸。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。進(jìn)而，通過軸承部與壓縮室的偏置配置， 能夠減少缸體塊與活塞的滑動損耗。
另外，本發(fā)明中，若設(shè)直部的軸向長度為Li，壓縮室的最小的內(nèi)徑尺寸為D1，活塞 的外徑尺寸為D2，偏心軸部相對于主軸部的偏心量為e，從連結(jié)機(jī)構(gòu)與活塞的連結(jié)中心到 活塞的壓縮室側(cè)端面為止的距離為L2，活塞位于上止點(diǎn)時的主軸部的旋轉(zhuǎn)角度為零而主軸 部的任意的旋轉(zhuǎn)角度為θ，偏置距離(第1中心線與第3中心線的距離)為s，壓縮室的軸 心與錐度部所成的角度為α，則角度α是由以諸元值Y為基準(zhǔn)的(式2)定義的，而用以 作為各種設(shè)計(jì)諸元的圓筒形孔部的內(nèi)徑尺寸D1、活塞的外徑尺寸D2、直部的長度Li、主滑 動面尺寸L2、偏心量e、旋轉(zhuǎn)角度θ、偏置距離s為基礎(chǔ)表現(xiàn)的(式3)定義該諸元值Y。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，即使軸承部與壓縮室是偏置配置，也能夠緩和活塞的傾斜方向相 對于圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)而活塞的外周面接觸錐度部時的接觸，而具體地確定活塞的變 動所涉及的密閉型壓縮機(jī)的各種設(shè)計(jì)諸元。因此，能夠具體地設(shè)計(jì)密閉型壓縮機(jī)，從而與在 壓縮行程的中期以后翻轉(zhuǎn)的情況相比能夠緩和活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)而活塞的外周面接觸 錐度部時的接觸。例如，通過設(shè)定活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的主軸部的旋轉(zhuǎn)角度θ，設(shè)定圓筒形 孔部的內(nèi)徑尺寸D1、活塞的外徑尺寸D2、直部的長度Li、主滑動面尺寸(從活塞銷的中心到 活塞的壓縮室側(cè)端面為止的距離)L2、偏心量e、偏置距離s的設(shè)計(jì)值，能夠確定壓縮室的軸 心與錐度部所成的角度α等，進(jìn)行具體的設(shè)計(jì)。另外，本發(fā)明中，活塞位于下止點(diǎn)時，形成為至少活塞的下端部從圓筒形孔部露 出，主軸部的旋轉(zhuǎn)角度θ在π 4Ji/3(rad)的范圍。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，即使軸承部與壓縮室偏置配置，由于活塞返回下止點(diǎn)時，其下端部 從圓筒形孔部露出，所以能夠供給并保持較多的潤滑油，能夠減少活塞與圓筒形孔部的滑 動損耗。因此，能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)高效率化。進(jìn)而，在活塞的傾斜方向翻轉(zhuǎn)而在翻轉(zhuǎn)前沒有與 錐度部滑動的側(cè)的活塞的外周面接觸錐度部時，即使接觸錐度部的活塞的外周面的軸向長 度短也能夠供給充分的潤滑油。因此，潤滑油能夠緩和活塞的外周面與錐度部的接觸，進(jìn)而 能夠?qū)崿F(xiàn)高效率化和低噪聲化。產(chǎn)業(yè)上的可利用性如上所述，本發(fā)明的密閉型壓縮機(jī)在降低活塞的滑動損耗，降低輸入，得到高效的 同時能夠緩和沖擊降低噪聲。因此，能夠適用于家庭用冷藏柜、除濕器、陳列柜、自動販賣機(jī) 等使用著冷凍循環(huán)的所有的用途。
權(quán)利要求
一種密閉型壓縮機(jī)，其特征在于在儲存著潤滑油的密閉容器內(nèi)收容有電動部件、和由所述電動部件驅(qū)動的壓縮元件，所述壓縮元件具備軸，其具有由所述電動部件旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的主軸部和形成為與所述主軸部一體運(yùn)動的偏心軸部；缸體塊，其具有形成壓縮室的圓筒形孔部和對所述主軸部進(jìn)行軸支承的軸承部；活塞，其能夠往復(fù)運(yùn)動地插設(shè)在所述圓筒形孔部中；和連結(jié)機(jī)構(gòu)，其連結(jié)所述偏心軸部與所述活塞，所述圓筒形孔部具有錐度部，該錐度部形成為從所述活塞位于上止點(diǎn)的一側(cè)開始向著所述活塞位于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸增大，在壓縮行程的初期，所述活塞的傾斜方向相對于所述圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述活塞以在所述壓縮室側(cè)的前端邊緣部接觸所述錐度部為起點(diǎn)，所述傾斜方向相對 于所述圓筒形孔部的軸心翻轉(zhuǎn)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述圓筒形孔部，在所述活塞位于所述上止點(diǎn)附近時在與所述錐度部鄰接而與所述活 塞的在壓縮室側(cè)的上端部對應(yīng)的部位，具有內(nèi)徑尺寸在所述軸心方向上一定的直部。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于若設(shè)所述直部的軸向長度為Li，所述壓縮室的最小的內(nèi)徑尺寸為D1，所述活塞的外徑 尺寸為D2，所述偏心軸部相對于所述主軸部的偏心量為e，從所述連結(jié)機(jī)構(gòu)與所述活塞的 連結(jié)中心到所述活塞的所述壓縮室側(cè)端面為止的距離為L2，所述活塞位于上止點(diǎn)時的所述 主軸部的旋轉(zhuǎn)角度為零(zero)，所述主軸部的任意的旋轉(zhuǎn)角度為θ，所述壓縮室的軸心與 所述錐度部所成的角度為α，則所述α與由所述D1、所述D2、所述Li、所述L2、所述e、所 述θ按式1表示的諸元值γ滿足式2的關(guān)系，Y = {3 (D1-D2) /2} / {Ll-L2+2e (1-cos θ )}---(式 1)0. 4y ^ tan ( α ) ^ 2. 0 γ , α > 0—(式 2)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述活塞形成為在位于所述下止點(diǎn)時，至少所述活塞的下端部從所述圓筒形孔部露 出，所述主軸部的旋轉(zhuǎn)角度θ在π 4Ji/3(rad)的范圍。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述活塞的外周面上呈凹狀地設(shè)置有供油槽，所述供油槽在所述活塞的所述下止點(diǎn)附 近與所述密閉容器內(nèi)連通。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述軸承部和所述壓縮室配置為，平行于表示所述軸承部的軸心的第1中心線的第3 中心線與表示所述壓縮室的軸心的第2中心線相互交叉。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于若設(shè)所述直部的軸向長度為Li，所述壓縮室的最小的內(nèi)徑尺寸為D1，所述活塞的外徑 尺寸為D2，所述偏心軸部相對于所述主軸部的偏心量為e，從所述連結(jié)機(jī)構(gòu)與所述活塞的 連結(jié)中心到所述活塞的所述壓縮室側(cè)端面為止的距離為L2，所述活塞位于所述上止點(diǎn)時的所述主軸部的旋轉(zhuǎn)角度為零而所述主軸部的任意的旋轉(zhuǎn)角度為θ，所述第1中心線與所述 第3中心線的距離為s，所述壓縮室的軸心與所述錐度部所成的角度為α，則所述α與由 所述D1、所述D2、所述Li、所述L2、所述e、所述θ、所述s按照式3表示的諸元值γ滿足 所述式2的關(guān)系。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的密閉型壓縮機(jī)，其特征在于所述活塞形成為在位于所述下止點(diǎn)時，至少所述活塞的下端部從所述圓筒形孔部露 出，所述主軸部的旋轉(zhuǎn)角度θ在π 4Ji/3(rad)的范圍。
全文摘要
本發(fā)明提供一種密閉型壓縮機(jī)，其中，形成壓縮室(115)的圓筒形孔部(117)具有錐度部(127)，錐度部(127)形成為從活塞(123)位于上止點(diǎn)的一側(cè)開始向著活塞(123)位于下止點(diǎn)的一側(cè)其內(nèi)徑尺寸增大，活塞(123)具有在壓縮行程的初期，其傾斜方向相對于圓筒形孔部(117)的軸心翻轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)。由此，能夠提供與在壓縮行程的中期以后活塞(123)的傾斜方向翻轉(zhuǎn)的情況相比，翻轉(zhuǎn)時的活塞(123)與圓筒形孔部(117)的接觸緩和，且可靠性高而噪聲低的密閉型壓縮機(jī)。
文檔編號F04B39/00GK101970879SQ200980108608
公開日2011年2月9日 申請日期2009年10月19日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月29日
發(fā)明者八木章夫, 森田一郎 申請人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會社