專(zhuān)利名稱(chēng)：制冷劑壓縮機(jī)、冷卻裝置及冷藏庫(kù)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及主要用于家庭用的電冷凍冷藏庫(kù)等的制冷劑壓縮機(jī)。
背景技術(shù)：
近年來(lái)，從地球環(huán)境保護(hù)的觀點(diǎn)出發(fā)，正在積極開(kāi)發(fā)減少礦物燃料使用的高效率的壓縮機(jī)。
作為現(xiàn)有的壓縮機(jī)，構(gòu)成滑動(dòng)部的滑動(dòng)部件的一方由對(duì)氮化處理后的鐵系材料實(shí)施了磷酸錳處理的滑動(dòng)材料形成，另一方的滑動(dòng)部件由陽(yáng)極氧化處理后的鋁模鑄件形成(例如，參照日本特開(kāi)平6-117371號(hào)公報(bào))。
圖14是表示特開(kāi)平6-117371號(hào)公報(bào)記載的現(xiàn)有技術(shù)的制冷劑壓縮機(jī)的剖面圖。如圖14所示，密閉容器1在底部貯存油2，并且收納有由定子3及轉(zhuǎn)子4構(gòu)成的電動(dòng)單元5、和被其驅(qū)動(dòng)的往復(fù)式壓縮單元6。
下面，對(duì)壓縮單元6進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
曲軸7由將轉(zhuǎn)子壓入并固定的主軸部8及相對(duì)于主軸部8偏心而形成的偏心軸9構(gòu)成，曲軸7上設(shè)置有供油泵10。液壓缸體11形成有由大致圓筒形的孔12構(gòu)成的壓縮室13，并且設(shè)置有軸支承主軸部8的軸承部14。
松嵌于孔12內(nèi)的活塞15經(jīng)由活塞銷(xiāo)16與作為活塞15和偏心軸9之間的連結(jié)機(jī)構(gòu)的連桿17連結(jié)。孔12的端面由閥板18密封。
液壓缸蓋19形成高壓室，且其固定在閥板18的與孔12相反的一側(cè)。吸入管20固定于密閉容器1上，并且連接于制冷循環(huán)的低壓側(cè)(未圖示)，將制冷劑氣體(未圖示)導(dǎo)入密閉容器1內(nèi)。吸入消聲器21被挾持在閥板18和液壓缸蓋19上。
曲軸7的主軸部8和軸承部14、活塞15和孔12、活塞銷(xiāo)16和連桿17、曲軸7的偏心軸9和連桿17相互形成滑動(dòng)部。而且，構(gòu)成滑動(dòng)部的滑動(dòng)部件的一方由對(duì)氮化處理后的鐵系材料實(shí)施了磷酸錳處理的滑動(dòng)材料形成，另一方的滑動(dòng)部件由陽(yáng)極氧化處理后的鋁模鑄件形成。
下面，對(duì)上述的結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)作說(shuō)明。由工業(yè)電源(未圖示)供給的電力供給到電動(dòng)單元5，使電動(dòng)單元5的轉(zhuǎn)子4旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子4使曲軸7旋轉(zhuǎn)，偏心軸9的偏心運(yùn)動(dòng)從作為連結(jié)機(jī)構(gòu)的連桿17經(jīng)由活塞銷(xiāo)16驅(qū)動(dòng)活塞15。由此，活塞15在孔12內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，通過(guò)吸入管20導(dǎo)入到密閉容器1內(nèi)的制冷劑氣體從吸入消聲器21吸入，在壓縮室13內(nèi)被連續(xù)地壓縮。
油2隨著連桿7的旋轉(zhuǎn)，從供油泵10供油到各滑動(dòng)部，對(duì)滑動(dòng)部進(jìn)行潤(rùn)滑，并且被供給的油2具有作為活塞15和孔12之間的密封件的功能。
在此，為了減小泄漏損失，活塞15和孔12以非常小的間隙松嵌著。其結(jié)果是，有時(shí)由于活塞15和孔12的形狀、精度的誤差而產(chǎn)生局部引起相互接觸的部位。但是，由于對(duì)滑動(dòng)部的滑動(dòng)部件中的一方實(shí)施了硬度及密度低的磷酸錳處理，因此即使引起相互接觸，該部位的磷酸錳也能夠磨損從而相互適應(yīng)對(duì)方的形狀(初期磨合)。因此，在該活塞15和孔12的滑動(dòng)部，能夠降低滑動(dòng)損失。
在上述特開(kāi)平6-117371號(hào)公報(bào)中記載的制冷劑壓縮機(jī)中，由于在滑動(dòng)部的滑動(dòng)部件中的一方采用了硬度及密度低的磷酸錳處理，因而初期磨合性良好。但是，例如若起動(dòng)時(shí)等，在滑動(dòng)部未產(chǎn)生油膜的狀態(tài)下反復(fù)，滑動(dòng)部彼此之間反復(fù)接觸，則磷酸錳層因磨損而消耗掉，從而有時(shí)在母材彼此之間產(chǎn)生金屬接觸。其結(jié)果是，在制冷劑壓縮機(jī)中，摩擦系數(shù)變高，滑動(dòng)損失增加，若進(jìn)而發(fā)熱量增加，則有可能產(chǎn)生磨損的增加及異常磨損。
特別是若在活塞15和孔12之間產(chǎn)生磨損，則它們之間的間隙變大，壓縮后的制冷劑氣體從活塞15和孔12之間的間隙中泄漏，從而效率有可能降低。
另外，由于因這種磨損產(chǎn)生的金屬粉與油的劣化物反應(yīng)，從而形成由金屬鹽產(chǎn)生的油泥。該油泥附著于在冷卻系統(tǒng)中通常作為膨脹器使用的、路徑微細(xì)的毛細(xì)管內(nèi)壁或膨脹器上，從而有可能引起制冷劑循環(huán)的障礙。
另外，作為其他的現(xiàn)有技術(shù)，有如下的技術(shù)作為壓縮機(jī)用的滑動(dòng)材料，在滑動(dòng)部表面形成使作為固體潤(rùn)滑劑的二硫化鉬(MoS2)固溶的混合層(例如，參照國(guó)際公開(kāi)第04/055371號(hào)手冊(cè))。
圖15表示國(guó)際公開(kāi)第04/055371號(hào)手冊(cè)中記載的現(xiàn)有技術(shù)的固溶了二硫化鉬的混合層的剖面圖。
如圖15所示，在具有由金屬材料構(gòu)成的滑動(dòng)零件的壓縮單元中，在滑動(dòng)零件的滑動(dòng)面形成有使二硫化鉬粘合的混合層33。由此，即使當(dāng)活塞15在上止點(diǎn)及下止點(diǎn)速度變?yōu)榱?，從而在與孔12之間產(chǎn)生金屬接觸的情況下，通過(guò)在活塞15的表面形成的混合層33中的二硫化鉬所具有的固體潤(rùn)滑性，也可以使摩擦系數(shù)降低，減少滑動(dòng)損失。另外，在滑動(dòng)部的表面形成微細(xì)的凹坑34，由此該微細(xì)的凹坑34在壓縮時(shí)作為迷宮式密封件而起作用，從而可以降低泄漏損失并且提高耐磨性。
在上述國(guó)際公開(kāi)第04/055371號(hào)手冊(cè)記載的方法中，即使產(chǎn)生固體接觸，通過(guò)混合層33的二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，也可以發(fā)揮自潤(rùn)滑作用。但是，在該方法中，由于混合層具有接近于母材的硬度，幾乎得不到初期磨合的效果，因而存在不能降低滑動(dòng)損失，壓縮機(jī)效率低下的問(wèn)題。
另外，雖說(shuō)是具有自潤(rùn)滑作用，但是在混合層或?qū)Ψ交瑒?dòng)面磨損的情況下，仍然有產(chǎn)生金屬粉生成的金屬鹽的問(wèn)題。
在此，可以考慮例如在滑動(dòng)面形成國(guó)際公開(kāi)第04/055371號(hào)手冊(cè)記載的方法的固溶了二硫化鉬的混合層，進(jìn)而在該混合層上進(jìn)行特開(kāi)平6-117371號(hào)公報(bào)記載方法的磷酸錳處理，由此來(lái)發(fā)揮雙方的優(yōu)點(diǎn)。但是，若在混合層上進(jìn)行磷酸錳處理，則滑動(dòng)部表面被腐蝕掉，且根據(jù)磷酸錳處理的下述化學(xué)反應(yīng)式(化學(xué)式1)、(化學(xué)式2)、(化學(xué)式3)，固溶了二硫化鉬的混合層被腐蝕掉。因此，實(shí)現(xiàn)上述的結(jié)構(gòu)幾乎是不可能的。
(化學(xué)式1)(化學(xué)式2)(化學(xué)式3)在此，Me是2價(jià)的金屬鹽(Fe、Mn)。
Me(H2PO4)2第1磷酸鹽，MeHPO4第2磷酸鹽，Me3(PO4)2第3磷酸鹽發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明解決上述現(xiàn)有的問(wèn)題，其目的在于提供一種可以實(shí)現(xiàn)滑動(dòng)損失的降低，高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
為了解決上述現(xiàn)有的問(wèn)題，本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)在由金屬材料構(gòu)成的滑動(dòng)零件的至少一個(gè)滑動(dòng)面上形成固溶了二硫化鉬的混合層，在混合層的表面上進(jìn)而形成二硫化鉬的單體層。由此，通過(guò)單體層的二硫化鉬，具有如下的效果產(chǎn)生初期磨合，降低滑動(dòng)損失，并且抑制母材及混合層或?qū)Ψ交瑒?dòng)面的摩擦，防止產(chǎn)生金屬粉。進(jìn)而，在本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)中，即使單體層剝落，由于混合層的二硫化鉬的組織是密排六方晶，因此也具有如下的效果即使產(chǎn)生固體接觸，也通過(guò)二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用，從而滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)降低，滑動(dòng)損失減少。
本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)如上所述，在滑動(dòng)面上形成固溶了二硫化鉬的混合層，在混合層的表面上進(jìn)而形成二硫化鉬的單體層，由此可以實(shí)現(xiàn)摩擦系數(shù)的降低，可以提供高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。另外，在本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)中，由于可以抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損粉的產(chǎn)生，因此因金屬磨損粉和劣化油而產(chǎn)生的金屬鹽也減少，即使具備制冷劑路徑中的毛細(xì)管或膨脹器這種微細(xì)路徑，也可以防止因該微細(xì)路徑的金屬鹽而導(dǎo)致的閉塞。
本發(fā)明第一方面提供一種制冷劑壓縮機(jī)，其具有具備由金屬材料構(gòu)成的滑動(dòng)零件的壓縮單元，在所述滑動(dòng)零件的至少一個(gè)滑動(dòng)面上形成固溶了二硫化鉬的混合層，且在所述混合層的表面上進(jìn)而形成有二硫化鉬的單體層。由此，本發(fā)明第一方面基于單體層的二硫化鉬而具有如下的效果通過(guò)二硫化鉬具有的自潤(rùn)滑作用，摩擦系數(shù)降低，滑動(dòng)損失減少。另外，在本發(fā)明第一方面中，即使單體層剝落，由于混合層的二硫化鉬的組織是密排六方晶，因此即使產(chǎn)生固體接觸，也通過(guò)二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用。由此，由于滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)降低，滑動(dòng)損失減少，因此根據(jù)本發(fā)明第一方面，可以提供一種能夠抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第二方面在本發(fā)明第一方面的基礎(chǔ)上，設(shè)混合層的二硫化鉬的最大濃度為5wt％以上，從而混合層的二硫化鉬的自潤(rùn)滑性穩(wěn)定，摩擦系數(shù)進(jìn)一步降低。因此，根據(jù)本發(fā)明第二方面，在本發(fā)明第一方面的效果的基礎(chǔ)上，可以提供一種能夠進(jìn)一步抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的制冷壓縮機(jī)。
本發(fā)明第三方面在本發(fā)明第一方面的基礎(chǔ)上，設(shè)混合層的厚度為0.1μm～2.0μm，若確?；旌蠈拥暮穸葹?.1μm～2.0μm，則可以穩(wěn)定地發(fā)揮混合層的二硫化鉬的固體潤(rùn)滑作用。因此，本發(fā)明第三方面可以降低滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)，減少滑動(dòng)損失。因此，根據(jù)本發(fā)明第三方面，在本發(fā)明第一方面的效果基礎(chǔ)上，可以提供一種能夠進(jìn)一步抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第四方面在本發(fā)明第一方面的基礎(chǔ)上，設(shè)形成二硫化鉬單體層的二硫化鉬的純度為98％以上，通常，由于具有比二硫化鉬高的摩擦系數(shù)的不純物是極其微量的，因此可以使二硫化鉬單體層的摩擦系數(shù)降低，減少滑動(dòng)損失。因此，根據(jù)發(fā)明第四方面，在本發(fā)明第一方面的效果基礎(chǔ)上，可以提供一種能夠進(jìn)一步抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第五方面在本發(fā)明第一方面的基礎(chǔ)上，設(shè)二硫化鉬單體層的厚度為0.1μm～2.0μm，在單體層剝落的情況下，若單體層的厚度為0.1μm～2.0μm，則特別是來(lái)自活塞/孔的泄漏量不極端增大，因此制冷能力不下降。因此，根據(jù)本發(fā)明第五方面，在本發(fā)明第一方面的基礎(chǔ)上，可以提供一種進(jìn)一步高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第六方面在本發(fā)明第一方面至第五方面中的任一方面的基礎(chǔ)上，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元形成往復(fù)式壓縮單元，該壓縮單元具備具備主軸及偏心軸的曲軸；一方與所述曲軸形成為一體，另一方與軸承部形成為一體的推力部；軸支承所述主軸并確保其旋轉(zhuǎn)自如的軸承部；形成液壓缸的液壓缸體；在所述液壓缸內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的活塞；及與所述偏心軸平行配置，且將固定于所述活塞上的活塞銷(xiāo)、所述偏心軸和所述活塞連結(jié)的連桿，由金屬材料形成的滑動(dòng)零件是所述曲軸、所述推力部、所述液壓缸體、所述活塞、所述活塞銷(xiāo)及所述連桿中的至少任意一個(gè)。因此，本發(fā)明第六方面中，通過(guò)單體層的二硫化鉬，具有產(chǎn)生初期磨合、減少滑動(dòng)損失的效果，并且即使單體層剝落，由于混合層的二硫化鉬的組織是密排六方晶，因而即使產(chǎn)生固體接觸，也通過(guò)二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用。由此，具有降低滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)、減少滑動(dòng)損失的效果，因此根據(jù)本發(fā)明第六方面，可以提供一種能夠抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的具有往復(fù)式壓縮單元的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第七方面在本發(fā)明第一方面至第五方面中的任一方面的基礎(chǔ)上，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元具備具備主軸和偏心軸的曲軸；一方與所述曲軸形成為一體，另一方與軸承部形成為一體的推力部；軸支承所述主軸并確保其旋轉(zhuǎn)自如的軸承部；形成液壓缸的液壓缸體；在所述液壓缸內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的活塞；及在與所述活塞連結(jié)的一側(cè)固定有球的連桿，所述活塞形成將所述球鉚接浮動(dòng)固定的往復(fù)式壓縮單元，由金屬材料構(gòu)成的滑動(dòng)零件是所述曲軸、所述推力部、所述液壓缸體、所述活塞及所述連桿中的至少任意一個(gè)。因此，本發(fā)明第七方面中，通過(guò)單體層的二硫化鉬，具有產(chǎn)生初期磨合、減少滑動(dòng)損失的作用，并且即使單體層剝落，由于混合層的二硫化鉬的組織是密排六方晶，因此即使產(chǎn)生固體接觸，也通過(guò)二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用。由此，具有降低滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)、減少滑動(dòng)損失的效果，因此根據(jù)本發(fā)明第七方面，可以提供一種能夠抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，伴隨于此，由于金屬磨損粉侵入、嚙入活塞和球的鉚接部分的量減少因此能夠防止浮動(dòng)障礙，高可靠性且高效率的具有往復(fù)式壓縮單元的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第八方面在本發(fā)明第一方面至第五方面中的任一方面的基礎(chǔ)上，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元形成旋轉(zhuǎn)柱塞式壓縮單元，該旋轉(zhuǎn)柱塞式壓縮單元具備具有偏心部的軸；形成與所述軸的旋轉(zhuǎn)中心同心的壓縮室的液壓缸；嵌裝于所述偏心部，且在所述壓縮室內(nèi)滾動(dòng)的旋轉(zhuǎn)柱塞；通過(guò)壓接在所述旋轉(zhuǎn)柱塞上而將所述壓縮室內(nèi)部分隔為高壓側(cè)和低壓側(cè)的葉片；密封所述液壓缸的兩側(cè)面，并且軸支承所述軸的電動(dòng)單元側(cè)的主軸承和電動(dòng)單元側(cè)的相反側(cè)的副軸承；固定于所述軸一端的供油彈簧；收納所述供油彈簧，并且一端在所述油中開(kāi)口的供油管，由金屬材料形成的滑動(dòng)零件是所述軸、所述液壓缸、所述旋轉(zhuǎn)柱塞、所述葉片、所述主軸承、所述副軸承、所述供油彈簧及所述供油管中的至少任意一個(gè)。因而，本發(fā)明第八方面中，通過(guò)單體層的二硫化鉬，具有產(chǎn)生初期磨合、減少滑動(dòng)損失的效果，并且即使單體層剝落，由于混合層的二硫化鉬的組織是密排六方晶，因此即使產(chǎn)生固體接觸，也通過(guò)二硫化鉬以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)，發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用。由此，具有降低滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)、減少滑動(dòng)損失的效果，因此根據(jù)本發(fā)明第八方面，可以提供一種能夠抑制混合層、母材、對(duì)方滑動(dòng)面的金屬磨損，高可靠性且高效率的具有旋轉(zhuǎn)式壓縮單元的制冷劑壓縮機(jī)。
本發(fā)明第九方面是在膨脹器中具備如本發(fā)明第一方面至第八方面中的任一方面的制冷劑壓縮機(jī)、毛細(xì)管和膨脹閥中的至少任一方的冷卻裝置。在本發(fā)明第九方面中，由于從壓縮機(jī)噴出的金屬磨損粉少，因此在作為微細(xì)路徑的毛細(xì)管的內(nèi)面或膨脹閥的微細(xì)路徑上，因金屬磨損粉和劣化油而產(chǎn)生的金屬鹽附著的量減少，從而可以提供一種防止阻礙制冷劑循環(huán)，可靠性高的冷卻裝置。
與普通的冷藏庫(kù)倉(cāng)庫(kù)或制冷劑循環(huán)量大的業(yè)務(wù)用冷藏庫(kù)相比，本發(fā)明第十方面更使用于采用了微細(xì)的毛細(xì)管和膨脹閥中的至少任一方的、例如家庭用的冷藏庫(kù)。在本發(fā)明第十方面中，由于具有本發(fā)明第九方面記載的冷卻裝置，所以從壓縮機(jī)噴出的金屬磨損粉少，因此在作為微細(xì)路徑的毛細(xì)管的內(nèi)面或膨脹閥的微細(xì)路徑上，因金屬磨損粉和劣化油而產(chǎn)生的金屬鹽附著的量減少，從而可以提供一種能夠防止阻礙制冷劑循環(huán)，可靠性高的例如家庭用的冷藏庫(kù)。


圖1是本發(fā)明實(shí)施方式1中的制冷劑壓縮機(jī)的剖面圖；圖2是圖1中的A部放大圖；圖3是圖2中的B部放大圖；圖4是本發(fā)明實(shí)施方式1的二硫化鉬的形成圖；圖5是表示本發(fā)明實(shí)施方式1的活塞/孔的間隙和制冷能力的關(guān)系的特性圖；圖6是本發(fā)明實(shí)施方式1的二硫化鉬的濃度分布圖；圖7是表示本發(fā)明的實(shí)施方式1的二硫化鉬的濃度和效率的關(guān)系的特性圖；圖8是本發(fā)明的實(shí)施方式1的將球鉚接浮動(dòng)固定的連桿裝配圖；
圖9是本發(fā)明實(shí)施方式1的家庭用冷藏庫(kù)的結(jié)構(gòu)圖；圖10是本發(fā)明實(shí)施方式1的膨脹器的剖面圖；圖11是本發(fā)明實(shí)施方式2的制冷劑壓縮機(jī)的剖面圖；圖12是圖11中的C-D線的剖面圖；圖13是圖12中的E部放大圖；圖14是現(xiàn)有的制冷壓縮機(jī)的剖面圖；圖15是現(xiàn)有的固溶了二硫化鉬的混合層的剖面圖。
具體實(shí)施例方式
(實(shí)施方式1)圖1是本發(fā)明實(shí)施方式1的制冷劑壓縮機(jī)的剖面圖，圖2是圖1中的A部放大圖，圖3是圖2中的B部放大圖，圖4是該實(shí)施方式的二硫化鉬的形成圖，圖5是表示該實(shí)施方式的活塞/孔的間隙和制冷能力的關(guān)系的特性圖，圖6是該實(shí)施方式的二硫化鉬的濃度分布圖，圖7是表示該實(shí)施方式的二硫化鉬的濃度和效率的關(guān)系的特性圖，圖8是該實(shí)施方式的通過(guò)活塞將固定于連桿上的球鉚接浮動(dòng)固定的連桿裝配圖，圖9是該實(shí)施方式的家庭用冷藏庫(kù)的結(jié)構(gòu)圖，圖10是該實(shí)施方式1的膨脹閥的剖面圖。
在圖1、圖2及圖3中，在密閉容器101內(nèi)填充有由R600a構(gòu)成的制冷劑氣體102，并且在密閉容器101的底部貯存有油103。另外，密閉容器101收納有由定子104及轉(zhuǎn)子105構(gòu)成的電動(dòng)單元106、和被其驅(qū)動(dòng)的往復(fù)式壓縮單元107。
下面，對(duì)壓縮單元107進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
曲軸108具有將轉(zhuǎn)子105壓入固定的主軸109及相對(duì)于該主軸109偏心形成的偏心軸110。在曲軸108的下端設(shè)置有與油103連通的供油泵111。由鑄鐵構(gòu)成的液壓缸體112形成有大致圓筒形的孔113和軸支承主軸109的軸承部114。
另外，轉(zhuǎn)子105形成有凸緣面120，軸承部114的上端面為推力部122。在凸緣面120和軸承部114的推力部122之間插入有推力墊圈124。由凸緣面120、推力部122及推力墊圈124構(gòu)成推力軸承部126。
以保持某一定量的間隙的方式松嵌于孔113內(nèi)的活塞132由鐵系材料構(gòu)成，與孔113一起形成壓縮室134，經(jīng)由活塞銷(xiāo)137通過(guò)作為連結(jié)部件的連桿138與偏心軸110連結(jié)。孔113的端面由閥板139密封。
液壓缸蓋140形成高壓室，固定于閥板139的與孔113的相反的一側(cè)。吸入管(未圖示)固定于密閉容器101上，并且與制冷循環(huán)的低壓側(cè)(未圖示)連接，將制冷劑氣體102導(dǎo)入密閉容器101內(nèi)。吸入消聲器142被挾持在閥板139和液壓缸蓋140上。
活塞132和孔113、主軸109和軸承部114、推力部122和推力墊圈124、活塞銷(xiāo)137和連桿138、偏心軸110和連桿138相互形成滑動(dòng)部。在各自的滑動(dòng)部的至少一方形成有在母材的表面上固溶了二硫化鉬的混合層150、和在該混合層150的表面上進(jìn)一步形成的二硫化鉬單體層160。
在此，以活塞132為例進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
在活塞132和孔113相互形成的滑動(dòng)部中，在活塞132的滑動(dòng)部表面形成有在作為母材的鐵系材料的表面上固溶了二硫化鉬的混合層150、和在在該混合層150的表面進(jìn)一步形成的二硫化鉬的單體層160。更優(yōu)選的是將二硫化鉬的純度設(shè)定為98％以上，將二硫化鉬的單體層160的厚度設(shè)定為0.1μm～2.0μm，將混合層150的厚度設(shè)定為0.1μm～2.0μm，將混合層150的二硫化鉬的最大濃度設(shè)定為5wt％以上50wt％以下。
作為形成固溶了二硫化鉬的混合層150、和在混合層150的表面上進(jìn)一步形成的二硫化鉬的單體層160的方法，在本發(fā)明實(shí)施方式1中，采用使純度為98％以上的二硫化鉬粒子以某一速度以上與作為滑動(dòng)零件母材的金屬滑動(dòng)面沖撞的方法。
此時(shí)二硫化鉬的投射壓力優(yōu)選是1.0MPa～1.5MPa。通過(guò)利用該方法沖撞時(shí)產(chǎn)生的熱能，母材表面的氧擴(kuò)散，形成二硫化鉬的單體層160，并且通過(guò)二硫化鉬粒子的沖撞，其一部分粒子熔入母材形成金屬鍵，由此知道，可以同時(shí)形成二硫化鉬固溶的混合層150和二硫化鉬的單體層160。
而且，為了減少泄漏損失，活塞132和孔113以非常小的間隙例如直徑為5μm～15μm左右的間隙尺寸松嵌。
關(guān)于如上構(gòu)成的實(shí)施方式1的制冷劑壓縮機(jī)，對(duì)其動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。
從工業(yè)電源(未圖示)供給的電力供給于電動(dòng)單元106，使電動(dòng)單元106的轉(zhuǎn)子105旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子105的旋轉(zhuǎn)使曲軸108旋轉(zhuǎn)，使偏心軸110進(jìn)行偏心運(yùn)動(dòng)。偏心軸110的偏心運(yùn)動(dòng)從作為連結(jié)機(jī)構(gòu)的連桿138經(jīng)由活塞銷(xiāo)137驅(qū)動(dòng)活塞132，由此使活塞132在孔113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)。其結(jié)果是，通過(guò)吸入管(未圖示)導(dǎo)入到密閉容器101內(nèi)的制冷劑氣體102從吸入消聲器142吸入，在壓縮室134內(nèi)進(jìn)行壓縮。
油103伴隨著曲軸108的旋轉(zhuǎn)，自供油泵111供給于各滑動(dòng)部，對(duì)滑動(dòng)部進(jìn)行潤(rùn)滑，并且被供給的油113作為在活塞132和孔113之間的密封件而發(fā)揮功能。
在該滑動(dòng)動(dòng)作中，由于活塞132和孔113之間的間隙非常小，所以有時(shí)由于活塞132和孔113的形狀、精度的誤差而生成局部引起相互接觸的部位。在實(shí)施方式1中，由于單體層160的二硫化鉬具有非常容易裂開(kāi)的性質(zhì)，所以與滑動(dòng)對(duì)方的形狀相適應(yīng)的初期磨合性良好。其結(jié)果是，引起相互接觸的部位的單體層160的二硫化鉬磨損而磨合，可以減少滑動(dòng)損失，從而可提供高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
在此，利用圖5，對(duì)來(lái)自于活塞132和孔113的泄漏量和制冷能力的關(guān)系進(jìn)行說(shuō)明。
圖5的橫軸表示活塞132和孔113的間隙，縱軸表示制冷能力。
從如圖5所示的結(jié)果可知，若將規(guī)定間隙范圍設(shè)定為A～Bμm，則超過(guò)B+4μm后，制冷能力急劇下降。
因此，通過(guò)將活塞132的滑動(dòng)部表面的單體層160的厚度形成為0.1μm～2.0μm，即使運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)二硫化鉬單體層160剝落，活塞132和孔113之間的間隙最大也只有4.0μm的增加量。其結(jié)果是，在實(shí)施方式1的結(jié)構(gòu)中，活塞132和孔113之間的間隙量不極端增大，制冷能力不極端下降，因此可以提供更加穩(wěn)定地具有高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
接著，在本發(fā)明實(shí)施方式1的制冷劑壓縮機(jī)中，對(duì)形成了二硫化鉬單體層160和混合層150所產(chǎn)生的效果進(jìn)行說(shuō)明。
活塞132位于上止點(diǎn)及下止點(diǎn)時(shí)，速度為0m/s，理論上不產(chǎn)生油壓，不形成油膜。因此，在上止點(diǎn)及下止點(diǎn)多產(chǎn)生金屬接觸。
另外，在制冷劑壓縮機(jī)中，在活塞132位于上止點(diǎn)附近時(shí)，活塞132通過(guò)被壓縮的高壓制冷劑而受到較大的壓縮負(fù)荷。該壓縮負(fù)荷經(jīng)由活塞銷(xiāo)137、連桿138傳遞到曲軸108，曲軸108被上止點(diǎn)附近的活塞132推壓而傾斜。該曲軸108的傾斜在孔113中成為使活塞132傾斜的力。其結(jié)果是，活塞132上端面的一端和下端面的另一端與孔113產(chǎn)生卡阻。而且，由于該卡阻，活塞132與孔113滑動(dòng)而產(chǎn)生磨損。特別是如實(shí)施方式1所示的單臂軸承的制冷劑壓縮機(jī)的情況，由于曲軸108的傾斜增大，所以該卡阻表現(xiàn)得更明顯。
其結(jié)果是，二硫化鉬的單體層160磨損，混合層150在表面露出，從而有時(shí)其成為滑動(dòng)面。
在實(shí)施方式1中，混合層150的二硫化鉬的組織是密排六方晶，分子的大小約為6×10-4μm，非常小，由此以低摩擦系數(shù)裂開(kāi)。因此，即使在活塞132和孔113之間產(chǎn)生金屬接觸，由于滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)降低，滑動(dòng)損失減少，因而可以提供高可靠性的制冷劑壓縮機(jī)。
圖6表示在本發(fā)明實(shí)施方式1采用的活塞132的滑動(dòng)部表面上形成的二硫化鉬的濃度分布。
就圖6中的活塞132的滑動(dòng)部表面上形成的二硫化鉬的濃度測(cè)定而言，通常采用能量分散式X射線分析裝置。簡(jiǎn)單地說(shuō)明該能量分散式X射線分析裝置。
由能量分散式X射線分析裝置向活塞132的滑動(dòng)部照射的電子，從滑動(dòng)部表面進(jìn)入某一深度，產(chǎn)生特性X射線。所謂特性X射線是位于高能量能級(jí)的電子通過(guò)圍繞原子核旋轉(zhuǎn)的電子被進(jìn)入到某深度的電子擠到原子外而形成的空位移動(dòng)時(shí)，過(guò)剩的能量成為元素特有的X射線而產(chǎn)生的。
能量分散式X射線分析裝置由于可以采用該特性X射線，對(duì)活塞132的滑動(dòng)部表面的結(jié)構(gòu)元素進(jìn)行分析，因而可以測(cè)定在滑動(dòng)部表面上形成的二硫化鉬的濃度?；旌蠈?50的二硫化鉬的最大濃度可以在其最外部表面附近得到，因此可以通過(guò)測(cè)定此處而檢測(cè)最大濃度。
如圖6所示，含有二硫化鉬的混合層150的厚度形成為0.1μm～2.0μm，最大濃度形成為5～20wt％。這樣，在形成了混合層150二硫化鉬的情況下，二硫化鉬的自潤(rùn)滑性穩(wěn)定，摩擦系數(shù)進(jìn)一步降低。
下面，利用圖7對(duì)混合層150的二硫化鉬的最大濃度和制冷劑壓縮機(jī)的效率進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。圖7表示圖3中的混合層150的二硫化鉬的最大濃度和制冷劑壓縮機(jī)效率(C.O.P.效率系數(shù))的關(guān)系。制冷劑壓縮機(jī)利用某種程度運(yùn)轉(zhuǎn)的單元，如之前所述，利用傾斜的活塞132在孔113內(nèi)移動(dòng)，活塞132上端面的一端和下端面的另一端分別與孔113卡阻，由此活塞132的混合層150成為滑動(dòng)面的單元。
如圖7所示，若混合層150的二硫化鉬的最大濃度超過(guò)5wt％，則制冷劑壓縮機(jī)的效率急劇提高。而且，當(dāng)超過(guò)15wt％后，制冷劑壓縮機(jī)的效率大致成為一定。因此，若混合層150的二硫化鉬的最大濃度最低確保5wt％以上，則可以認(rèn)為二硫化鉬的自潤(rùn)滑性是穩(wěn)定的。
另一方面，為了提高混合層150的二硫化鉬的最大濃度，必須使二硫化鉬的粒子長(zhǎng)時(shí)間地即二硫化鉬的粒子大量地與金屬滑動(dòng)面沖撞。因此，若考慮二硫化鉬的成本及生產(chǎn)率，實(shí)際應(yīng)用時(shí)限定于最大濃度20wt％。
因此，在實(shí)施方式1中，將混合層150的二硫化鉬的最大濃度控制在5wt％～20wt％之間。
上面，在本發(fā)明的實(shí)施方式1中，就一定速度的壓縮機(jī)進(jìn)行了說(shuō)明。隨著變換器的發(fā)展，制冷劑壓縮機(jī)的低速化正在進(jìn)行中，特別是在限定20Hz的超低速運(yùn)轉(zhuǎn)中，更是難以形成流體潤(rùn)滑，容易產(chǎn)生金屬接觸，因此本發(fā)明的效果更加明顯。
還有，在本發(fā)明的實(shí)施方式1中對(duì)以下結(jié)構(gòu)進(jìn)行了說(shuō)明，即，在活塞132的滑動(dòng)部表面形成固溶了二硫化鉬的混合層150，進(jìn)而在混合層150的表面形成二硫化鉬的單體層160。但是，在本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)中，也可以在孔113側(cè)的滑動(dòng)部表面形成混合層150和二硫化鉬的單體層160，或也可以在活塞132和孔113這雙方形成。通過(guò)這樣在滑動(dòng)部雙方形成混合層150和二硫化鉬的單體層160，可得到更高的耐磨性。
在本發(fā)明的實(shí)施方式1中，舉例進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，即，在活塞132的滑動(dòng)部表面形成固溶了二硫化鉬的混合層150，在混合層150的表面進(jìn)一步形成二硫化鉬的單體層160。但是，即使在相互形成滑動(dòng)部的曲軸108的主軸109和軸承部114、轉(zhuǎn)子105的凸緣面120和推力墊圈124、軸承部114的上端面推力部122和推力墊圈124、活塞銷(xiāo)137和連桿138、偏心軸110和連桿138的滑動(dòng)部，形成上述的混合層150和二硫化鉬的單體層160，也可以得到同樣優(yōu)異的效果。
在本發(fā)明的實(shí)施方式1中，以由凸緣面120、推力部122及推力墊圈124構(gòu)成推力軸承部126為例進(jìn)行了說(shuō)明，但是即使是由在曲軸108的主軸109和偏心軸110之間的凸緣部170的偏心軸110側(cè)的相反側(cè)設(shè)置的曲軸108的推力面172和軸承部114的推力部122形成推力軸承的情況，也可以得到同樣優(yōu)異的效果。
另外，在與如圖8所示的活塞181連結(jié)的一側(cè)具備固定了球182的連桿183，活塞181構(gòu)成為將球182鉚接浮動(dòng)固定。通常，在被稱(chēng)為球鉸的連結(jié)方式中，金屬磨損粉侵入、嚙入該鉚接浮動(dòng)固定部的量減少，由此可以防止浮動(dòng)障礙，可以維持高可靠性且制造初期的高效率。
再有，圖8表示作為使活塞181和球182之間的滑動(dòng)平滑的間介物而夾入樹(shù)脂184的狀況。
圖9所示的家庭用冷藏庫(kù)的膨脹器采用毛細(xì)管188。為了使冷凍室的溫度確保日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(JIS)中的福斯特性能，維持-18℃，而增大毛細(xì)管188的減壓量，即將其內(nèi)徑較小地設(shè)計(jì)為ф1mm以下，以使蒸發(fā)器196的溫度為約-30℃。異物向以毛細(xì)管188為代表的微細(xì)路徑或高溫壓縮機(jī)197內(nèi)的制冷劑路徑上的附著，成為冷卻能力降低的較大原因。因此，在作為10年以上的耐用消費(fèi)品的家庭用冷藏庫(kù)中，嚴(yán)格限制制造時(shí)異物的混入，設(shè)定制冷劑、油純度、殘存水分規(guī)定、加工油的規(guī)定等。進(jìn)而，由于殘存空氣成為氧化產(chǎn)生異物的原因，所以抽真空成高真空，密閉封入制冷劑。
下面，對(duì)制冷劑的流動(dòng)進(jìn)行說(shuō)明。制冷劑被壓縮機(jī)197壓縮，通過(guò)冷凝器198散熱后，由毛細(xì)管188減壓，利用蒸發(fā)器196吸收冷藏庫(kù)內(nèi)199的熱量后，在壓縮機(jī)197中循環(huán)。
在毛細(xì)管的入口(未圖示)及出口(未圖示)，制冷劑以氣液的混合流而復(fù)雜地流動(dòng)，由此在油中難以溶解的異物通常都附著在該入口或出口，阻礙制冷劑的循環(huán)。在實(shí)施方式1的家庭用冷藏庫(kù)195中，由于嚴(yán)格限制制造時(shí)異物的混入，所以異物幾乎不在上述的毛細(xì)管入口或出口附著。并且，在如此構(gòu)成的家庭用冷藏庫(kù)中，金屬磨損粉少，隨之，因金屬磨損粉和劣化油而產(chǎn)生的金屬鹽在制冷劑路徑上附著的量也減少，與此相應(yīng)，可將在制冷劑路徑上附著的異物控制得極少，因而可以提供制冷劑循環(huán)量不降低，可靠性高的家庭用冷藏庫(kù)。
另外，在本實(shí)施方式1中采用了毛細(xì)管188，但是即使是采用如圖10中例示的膨脹器189的情況，也可以防止因異物向閥座面190上的附著而導(dǎo)致的制冷劑循環(huán)障礙，可以實(shí)現(xiàn)優(yōu)異效果。
(實(shí)施方式2)圖11是本發(fā)明的實(shí)施方式2的制冷劑壓縮機(jī)的剖面圖，圖12是圖11中的在C-D線的剖面圖，圖13是圖12中的E部放大圖。
在圖11、圖12及圖13中，由定子202和轉(zhuǎn)子203構(gòu)成的電動(dòng)單元204、和由動(dòng)單元204驅(qū)動(dòng)的旋轉(zhuǎn)柱塞式壓縮單元205與油206一并收納于密閉容器201中。
壓縮單元205具備具有偏心部207、主軸部208及副軸部209的軸210；形成壓縮室211的液壓缸212；密封液壓缸212的兩端面，并且分別軸支承主軸部208和副軸部209的主軸承213和副軸承214；松嵌于偏心部207，且在壓縮室211內(nèi)滾動(dòng)的旋轉(zhuǎn)柱塞215；插壓于旋轉(zhuǎn)柱塞215上，且將壓縮室211分隔為高壓側(cè)和低壓側(cè)的板狀的葉片216。在主軸部208上固定有轉(zhuǎn)子203。
固定于副軸承214上的油泵217由供油管220和松嵌于該供油管220上的供油彈簧222構(gòu)成。供油泵217向偏心部207和旋轉(zhuǎn)柱塞215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214分別形成的滑動(dòng)部供給油206。
在實(shí)施方式2中，在軸210的偏心部207、主軸部208及副軸部209的滑動(dòng)部表面即母材鐵(Fe)系材料上，形成有固溶了二硫化鉬的混合層224，在該混合層224的表面進(jìn)一步形成有二硫化鉬的單體層228。
更優(yōu)選的是，將二硫化鉬的純度設(shè)定為98％以上，二硫化鉬的單體層228的厚度設(shè)定為0.1μm～2.0μm，混合層224的厚度設(shè)定為0.1μm～2.0μm，混合層224的二硫化鉬的最大濃度設(shè)定為5wt％以上50wt％以下。
關(guān)于如上構(gòu)成的實(shí)施方式2的制冷劑壓縮機(jī)，對(duì)其動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。
隨著轉(zhuǎn)子203的旋轉(zhuǎn)，軸210旋轉(zhuǎn)，松嵌于偏心部207上的旋轉(zhuǎn)柱塞215在壓縮室211內(nèi)旋轉(zhuǎn)。由此，壓縮室211的高壓側(cè)和低壓側(cè)的空間連續(xù)地產(chǎn)生容積變化，制冷劑氣體被連續(xù)地壓縮。進(jìn)而，被壓縮的制冷劑氣體噴出到密閉容器201內(nèi)，密閉容器201內(nèi)形成高壓氛圍。另外，由于密閉容器201內(nèi)為高壓，所以密閉容器201內(nèi)的氛圍壓力作為背壓作用于葉片216，將葉片216的前端壓緊在旋轉(zhuǎn)柱塞215的外周表面上。
另外，隨著軸210的旋轉(zhuǎn)，松嵌于供油管220上的供油彈簧222將油206連續(xù)地向各滑動(dòng)部供給。
在旋轉(zhuǎn)柱塞式的制冷劑壓縮機(jī)中，由于旋轉(zhuǎn)柱塞215旋轉(zhuǎn)自如地松嵌于偏心部207上，所以旋轉(zhuǎn)柱塞215和偏心部207之間的相對(duì)速度比主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214之間的相對(duì)速度小。這是因?yàn)橛奢S承半徑R、半徑間隙C、速度N、油粘度μ和面壓P求得的表示軸頸軸承特性的索末菲數(shù)S(式1)減小之故，是滑動(dòng)潤(rùn)滑上容易產(chǎn)生金屬接觸的不利條件。
S＝μ×N/P×(R/C)2(式1)對(duì)于旋轉(zhuǎn)柱塞式的制冷劑壓縮機(jī)，通常，由于密閉容器201內(nèi)成為冷凝壓力，故內(nèi)壓高，制冷劑容易溶入油206。這是因?yàn)橛偷恼扯冉档?，上述的表示軸頸軸承特性的索末菲數(shù)S(式1)減小之故，在滑動(dòng)潤(rùn)滑上是不利的條件。
但是，通過(guò)在軸210的偏心部207、主軸部208及副軸部209的滑動(dòng)部表面上形成固溶了二硫化鉬的混合層224，在混合層224的表面上進(jìn)一步形成二硫化鉬的單體層228，即使在索末菲數(shù)S(式1)減小的滑動(dòng)潤(rùn)滑上的不利條件下，由于單體層228的二硫化鉬具有非常容易裂開(kāi)的性質(zhì)，所以與對(duì)方滑動(dòng)面的形狀相適應(yīng)的初期磨合性良好。其結(jié)果是，引起相互接觸部位的單體層228的二硫化鉬磨損而磨合，因此就旋轉(zhuǎn)柱塞式的制冷劑壓縮機(jī)而言，可以提供能夠減少滑動(dòng)損失，高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
另外，即使進(jìn)一步在滑動(dòng)部之間產(chǎn)生接觸，單體層228磨損而剝落，由于混合層224的二硫化鉬的組織是密排六方晶，分子的大小約為6×10-4μm，非常小，所以也能夠以低的摩擦系數(shù)裂開(kāi)。由此，即使在旋轉(zhuǎn)柱塞215和偏心部207之間、主軸部208和主軸承213之間、及副軸部209和副軸承214之間產(chǎn)生金屬接觸，滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)也降低，滑動(dòng)損失也減少。因此，根據(jù)實(shí)施方式2的結(jié)構(gòu)，可以提供可靠性高的制冷劑壓縮機(jī)。
另外，通過(guò)將混合層224的厚度設(shè)定為0.1μm～2.0μm，混合層224的二硫化鉬的最大濃度設(shè)定為5wt％以上20wt％以下，二硫化鉬的自潤(rùn)滑性穩(wěn)定，摩擦系數(shù)進(jìn)一步降低。因此，通過(guò)如上所述構(gòu)成，可提供更高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
再有，在本發(fā)明的實(shí)施方式2中，在偏心部207、主軸部208及副軸部209的滑動(dòng)面上形成有固溶了二硫化鉬的混合層224，在混合層224的表面上進(jìn)一步形成有二硫化鉬的單體層228，但是也可以在旋轉(zhuǎn)柱塞215的內(nèi)周表面上、主軸承213及副軸承214上形成混合層224和二硫化鉬的單體層228。另外，也可以在偏心部207和旋轉(zhuǎn)柱塞215的內(nèi)周表面雙方、主軸部208和主軸承213雙方、副軸部209和副軸承214雙方形成混合層224和二硫化鉬的單體層228。這樣能夠得到如下的優(yōu)異效果通過(guò)在滑動(dòng)部形成混合層224和二硫化鉬的單體層228，可以提供更高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
進(jìn)而，當(dāng)在相互形成了滑動(dòng)部的旋轉(zhuǎn)柱塞215和葉片216、主軸承213和葉片216、副軸承214和葉片216、主軸承213和旋轉(zhuǎn)柱塞215、副軸承214和旋轉(zhuǎn)柱塞215、液壓缸212和葉片216、液壓缸212和旋轉(zhuǎn)柱塞215、及供油管和供油彈簧的滑動(dòng)部表面上形成有固溶了二硫化鉬的混合層224，在該混合層224的表面上進(jìn)一步形成有二硫化鉬的單體層228時(shí)，各滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)降低，從而可以提供高可靠性且高效率的制冷劑壓縮機(jī)。
上面，在本發(fā)明的實(shí)施方式2中，就一定速度的壓縮機(jī)進(jìn)行了說(shuō)明。隨著變換器的發(fā)展，制冷劑壓縮機(jī)的低速化正在進(jìn)行中，特別是在限定20Hz的超低速運(yùn)轉(zhuǎn)中，由于異常磨損的問(wèn)題更大，因此本發(fā)明的效果更加顯著。
(工業(yè)上的可利用性)如上所述，本發(fā)明的制冷劑壓縮機(jī)在滑動(dòng)零件的滑動(dòng)面上形成固溶了二硫化鉬的混合層，在該混合層的表面上進(jìn)一步形成二硫化鉬的單體層，由此摩擦系數(shù)能夠降低，能夠提供高可靠性且高效率的壓縮機(jī)，因而可廣泛適用于采用了制冷循環(huán)的機(jī)器中。
權(quán)利要求
1.一種制冷劑壓縮機(jī)，其具有具備由金屬材料形成的滑動(dòng)零件的壓縮單元，在所述滑動(dòng)零件的至少一個(gè)滑動(dòng)面上形成有固溶了二硫化鉬的混合層，在所述混合層的表面上進(jìn)一步形成有二硫化鉬的單體層。
2.如權(quán)利要求1所述的制冷劑壓縮機(jī)，混合層的二硫化鉬的最大濃度為5wt％以上。
3.如權(quán)利要求1所述的制冷劑壓縮機(jī)，混合層的厚度為0.1μm～2.0μm。
4.如權(quán)利要求1所述的制冷劑壓縮機(jī)，形成二硫化鉬單體層的二硫化鉬的純度為98％以上。
5.如權(quán)利要求1所述的制冷劑壓縮機(jī)，二硫化鉬單體層的厚度為0.1μm～2.0μm。
6.如權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的制冷劑壓縮機(jī)，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元是往復(fù)式壓縮單元，該壓縮單元具備具備主軸及偏心軸的曲軸；一方與所述曲軸形成為一體，另一方與軸承部形成為一體的推力部；軸支承所述主軸并確保其旋轉(zhuǎn)自如的軸承部；形成液壓缸的液壓缸體；在所述液壓缸內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的活塞；及與所述偏心軸平行配置，且將固定于所述活塞上的活塞銷(xiāo)、所述偏心軸和所述活塞連結(jié)的連桿，由金屬材料形成的滑動(dòng)零件是所述曲軸、所述推力部、所述液壓缸體、所述活塞、所述活塞銷(xiāo)及所述連桿中的至少任意一個(gè)。
7.如權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的制冷劑壓縮機(jī)，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元具備具備主軸和偏心軸的曲軸；一方與所述曲軸形成為一體，另一方與軸承部形成為一體的推力部；軸支承所述主軸并確保其旋轉(zhuǎn)自如的軸承部；形成液壓缸的液壓缸體；在所述液壓缸內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的活塞；及在與所述活塞連結(jié)的一側(cè)固定有球的連桿，所述活塞形成將所述球鉚接浮動(dòng)固定的往復(fù)式壓縮單元，由金屬材料構(gòu)成的滑動(dòng)零件是所述曲軸、所述推力部、所述液壓缸體、所述活塞及所述連桿中的至少任意一個(gè)。
8.如權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的制冷劑壓縮機(jī)，在密閉容器內(nèi)貯存油并且收容壓縮單元，所述壓縮單元形成旋轉(zhuǎn)柱塞式壓縮單元，該旋轉(zhuǎn)柱塞式壓縮單元具備具有偏心部的軸；形成與所述軸的旋轉(zhuǎn)中心同心的壓縮室的液壓缸；嵌裝于所述偏心部，且在所述壓縮室內(nèi)滾動(dòng)的旋轉(zhuǎn)柱塞；通過(guò)壓接在所述旋轉(zhuǎn)柱塞上而將所述壓縮室內(nèi)部分隔為高壓側(cè)和低壓側(cè)的葉片；密封所述液壓缸的兩側(cè)面，并且軸支承所述軸的電動(dòng)單元側(cè)的主軸承和電動(dòng)單元側(cè)的相反側(cè)的副軸承；固定于所述軸一端的供油彈簧；收納所述供油彈簧，并且一端在所述油中開(kāi)口的供油管，由金屬材料形成的滑動(dòng)零件是所述軸、所述液壓缸、所述旋轉(zhuǎn)柱塞、所述葉片、所述主軸承、所述副軸承、所述供油彈簧及所述供油管中的至少任意一個(gè)。
9.一種冷卻裝置，其在膨脹器中具備如權(quán)利要求1至8中的任一項(xiàng)所述的制冷劑壓縮機(jī)、毛細(xì)管和膨脹閥中的至少任一方。
10.一種冷藏庫(kù)，其具備冷卻裝置，該冷卻裝置在膨脹器中具備如權(quán)利要求1至8中的任一項(xiàng)所述的制冷劑壓縮機(jī)、毛細(xì)管和膨脹閥中的至少任一方。
全文摘要
制冷劑壓縮機(jī)具有具備金屬材料的滑動(dòng)零件的壓縮單元，在滑動(dòng)零件的至少一個(gè)滑動(dòng)面上形成固溶了二硫化鉬的混合層，在混合層的表面上進(jìn)一步形成二硫化鉬的單體層，通過(guò)單體層產(chǎn)生初期磨合，減少滑動(dòng)損失，并且即使單體層剝落，通過(guò)混合層的二硫化鉬以低的摩擦系數(shù)裂開(kāi)，也發(fā)揮固體潤(rùn)滑作用，從而滑動(dòng)部的摩擦系數(shù)降低，滑動(dòng)損失減少。
文檔編號(hào)F04B39/00GK1928362SQ20061015163
公開(kāi)日2007年3月14日 申請(qǐng)日期2006年9月7日 優(yōu)先權(quán)日2005年9月8日
發(fā)明者巖田博光, 片山誠(chéng), 梅岡郁友, 吉見(jiàn)祐基, 川端淳太, 石田貴規(guī), 石渡正人 申請(qǐng)人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社, 株式會(huì)社不二制作所