本發(fā)明涉及油氣開采領(lǐng)域，特別是涉及一種頁(yè)巖水力壓裂方法。

背景技術(shù)：

頁(yè)巖水力壓裂技術(shù)是建立在非平面裂縫擴(kuò)展理論基礎(chǔ)之上，盡可能通過改變泵注工藝和施工參數(shù)，來增加壓裂裂縫的復(fù)雜性，在形成一條或者多條主裂縫的同時(shí)，盡可能讓主裂縫溝通更多的天然裂縫或巖石層理以及次生裂縫，從而實(shí)現(xiàn)人工裂縫與天然裂縫相互交錯(cuò)的裂縫網(wǎng)絡(luò)來達(dá)到增加頁(yè)巖氣層改造體積的效果。

現(xiàn)有技術(shù)中的頁(yè)巖水力壓裂工藝方法主要是提高排量施工、增加壓裂規(guī)模、滑溜水與線性膠混合壓裂、強(qiáng)制閉合+快速返排+多次加砂工藝、使用低黏度壓裂液和小粒徑支撐劑等，這些單一的壓裂工藝方法在實(shí)際應(yīng)用過程中受到頁(yè)巖氣儲(chǔ)層條件限制，適用于一般埋深(3000m以淺)的頁(yè)巖氣井壓裂。通過相關(guān)文獻(xiàn)檢索，針對(duì)深層頁(yè)巖壓裂的工藝方法報(bào)道的相對(duì)較少，深層頁(yè)巖氣藏主要特點(diǎn)是埋藏深、高溫、高壓、高破裂壓力，儲(chǔ)層強(qiáng)度高、施工難度大，加砂困難，常規(guī)頁(yè)巖氣藏大規(guī)模滑溜水壓裂工藝有一定局限性；即使是頁(yè)巖儲(chǔ)層脆性較高、應(yīng)力差異較小，但在深層高閉合應(yīng)力作用下常規(guī)滑溜水壓裂工藝無法保證形成主力裂縫通道而影響后續(xù)加砂。已報(bào)道的深層頁(yè)巖儲(chǔ)層加砂壓裂如采用了：優(yōu)選壓裂管柱降低施工摩阻、酸化預(yù)處理降低破裂壓力、低摩阻及低傷害降阻水壓裂液體系優(yōu)選、大排量、大液量、低砂比、多段塞加砂工藝，通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施一定程度上雖降低了深層頁(yè)巖壓裂施工風(fēng)險(xiǎn)，但從文獻(xiàn)提供的壓裂過程分析與解釋結(jié)果來看，排量受限，未能達(dá)到設(shè)計(jì)要求，進(jìn)一步影響到縫寬和導(dǎo)流能力以及凈壓力控制的裂縫轉(zhuǎn)向半徑，是造成改造效果不理想的重要因素。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)上述技術(shù)問題，本發(fā)明提出了一種頁(yè)巖水力壓裂方法，其包括以下步驟：步驟s10：向井筒中注入前置液以破裂地層并在地層中形成裂縫；步驟s20：逐次向井筒中注入攜砂液以支撐地層中的裂縫并對(duì)地層進(jìn)行壓裂，在此過程中攜砂液的粘度和其中的支撐劑的粒徑隨時(shí)間增長(zhǎng)具有增大的趨勢(shì)；步驟s30：向井筒中注入頂替液以將井筒中的攜砂液完全替入到地層。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，在步驟s20中，在相鄰兩次注入攜砂液操作之間還注入粘度與前一次攜砂液相同的壓裂液。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，在步驟s20中，首先向井筒內(nèi)注入以滑溜水為主體的攜砂液，然后向井筒內(nèi)注入以粘度在30～40mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的攜砂液，最后向井筒內(nèi)注入以粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的攜砂液。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，在步驟s20中，分多次將以滑溜水為主體的攜砂液注入到井筒中時(shí)，首先注入支撐劑為粒徑為100目的陶粒支撐劑的攜砂液并逐次均勻地將其中的陶粒支撐劑的體積比從1％提升到5％，再注入支撐劑為粒徑為40～70目的陶粒支撐劑的攜砂液并逐次均勻地將其中的陶粒支撐劑的體積比從4％提升到8％；分多次將以粘度在30～40mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的且支撐劑為40～70目的陶粒支撐劑的攜砂液注入到井筒中，并逐次均勻地將其中的陶粒支撐劑的體積比從9％提升到15％；分多次將以粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的攜砂液注入到井筒中時(shí)，首先注入支撐劑為粒徑為40～70目的陶粒支撐劑的攜砂液并逐次均勻地將其中的陶粒支撐劑的體積比從12％提升到16％，再注入支撐劑為粒徑為30～50目的陶粒支撐劑的攜砂液并陶粒支撐劑的體積比為15％。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，頁(yè)巖水力壓裂方法還包括在步驟s10之前實(shí)施的步驟s01～s02，步驟s01：向井筒中注入滑溜水，以將井筒內(nèi)的鉆井污染物沖刷到地層深處；步驟s02：向井筒內(nèi)注入預(yù)處理酸液，以疏通射孔孔眼、降低巖石強(qiáng)度。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟s10包括步驟s11，步驟s11：向井筒內(nèi)注入前置液，當(dāng)井筒內(nèi)的一半體積的預(yù)處理酸液進(jìn)入到地層時(shí)降低前置液的注入排量直到預(yù)處理酸液全部進(jìn)入到地層。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟s10還包括步驟s11之后步驟s12，步驟s12：向井筒內(nèi)注入1.5倍井筒容積的且粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液以對(duì)地層進(jìn)行前置造縫。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，步驟s10還包括步驟s12之后步驟s13，步驟s13：向井筒內(nèi)注入2～2.5倍井筒容積的滑溜水以對(duì)地層進(jìn)行前置造縫。

在一個(gè)具體的實(shí)施例中，在步驟s30中，向井筒內(nèi)注入0.25～0.3倍井筒容積的且粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液，再向井筒內(nèi)注入至少1倍井筒容積的滑溜水。

采用該方法壓裂階段采用多種粘度壓裂液分階段交替注入，低粘液體可以進(jìn)入天然裂縫及層理縫中擴(kuò)大流動(dòng)通道，當(dāng)浸入天然裂縫時(shí)，作為“潤(rùn)滑劑”，降低裂縫面的摩擦阻力，易形成更高滲透率的剪切縫，迫使整個(gè)裂縫系統(tǒng)擴(kuò)展到更大范圍；而后增加壓裂液的粘度，高粘度的壓裂液增加主裂縫縫寬和延伸長(zhǎng)度，有利于提升凈壓力誘使裂縫在一定條件下發(fā)生轉(zhuǎn)向溝通更多的天然裂縫和層理弱面，同時(shí)可提升壓裂液攜砂能力，增加砂液比，提高裂縫導(dǎo)流能力。小粒徑支撐劑用于打磨彎曲裂縫、減小近井摩阻、降低施工壓力，同時(shí)，對(duì)近井大量的天然裂縫有一定封堵作用，以確保主裂縫的延伸。此外，在深層高破裂壓力、高閉合應(yīng)力狀態(tài)下，小粒徑支撐劑鋪置能保持一定的裂縫導(dǎo)流能力并提供滿足壓裂液進(jìn)入的通道。中粒徑和稍大粒徑的支撐劑分別用于支撐主裂縫和填充縫口，支撐劑組合鋪置可有效改善裂縫導(dǎo)流能力。尤其是，采用該頁(yè)巖水力壓裂方法對(duì)深層頁(yè)巖層(3000m以上的頁(yè)巖層)的壓裂能取得很好的效果。

附圖說明

在下文中將基于實(shí)施例并參考附圖來對(duì)本發(fā)明進(jìn)行更詳細(xì)的描述。

圖1顯示了本發(fā)明的一種實(shí)施例中的頁(yè)巖水力壓裂方法的流程圖；

圖2顯示了本發(fā)明的一種具體實(shí)施例中進(jìn)行水力壓裂的施工曲線圖。

在附圖中，相同的部件使用相同的附圖標(biāo)記。附圖并未按照實(shí)際的比例繪制。

具體實(shí)施方式

圖1顯示了本發(fā)明的一種實(shí)施方式中的頁(yè)巖水力壓裂方法的流程。以對(duì)頁(yè)巖氣儲(chǔ)層進(jìn)行水平井分段壓裂施工為例進(jìn)行詳細(xì)說明。

該頁(yè)巖水力壓裂方法在對(duì)頁(yè)巖氣井進(jìn)行下套管完井工藝、射孔工藝施工以后進(jìn)行實(shí)施。下套管完井工藝是指將若干個(gè)兩兩依次密封連接的套管構(gòu)成的套管柱放入頁(yè)巖氣井內(nèi)，并用套管柱支撐住頁(yè)巖氣井，套管柱內(nèi)形成通道，套管柱將該通道與地層隔離開來。射孔工藝是指將射孔專用儀器設(shè)備通過套管柱輸送到井下預(yù)定深度，對(duì)準(zhǔn)頁(yè)巖地層引爆射孔器，聚能射孔彈被導(dǎo)爆索引爆后，爆轟波以7000～8000m/s向前傳播，產(chǎn)生高溫、高壓沖擊波，從而穿透套管柱進(jìn)入地層，形成一個(gè)孔道，孔道即為射孔孔眼，構(gòu)成頁(yè)巖地層至套管柱內(nèi)連通的一項(xiàng)技術(shù)。

該頁(yè)巖水力壓裂方法在頁(yè)巖氣水平裂壓技術(shù)的下套管完井工藝、射孔工藝實(shí)施后進(jìn)行。這時(shí)，形成了具有射孔孔眼的套管完井井筒。套管完井井筒包括頁(yè)巖氣井以及緊貼頁(yè)巖氣井井壁的套管柱。套管柱上的孔眼與頁(yè)巖地層上的裂縫連通，形成射孔孔眼。套管柱封固頁(yè)巖氣井，使得頁(yè)巖氣井在沒有射孔孔眼的位置無法通過套管柱內(nèi)的通道與地表連通。

步驟s01：向井筒內(nèi)注入滑溜水，以將井筒內(nèi)能與酸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)的鉆井污染物沖到地層深處。

在第一段壓裂位置進(jìn)行射孔施工后，向井筒內(nèi)注入滑溜水?；锼淖⑷氲呐帕繛?～4m³/min，滑溜水的注入體積為1倍井筒的容積?；锼畬⒂俜e在井筒內(nèi)的鉆井污染物沿著射孔孔眼沖入到地層。

步驟s02：向井筒內(nèi)注入預(yù)處理酸液，以疏通射孔孔眼、降低巖石強(qiáng)度。

預(yù)處理酸液可以是強(qiáng)酸的水溶液。酸液配方主要依據(jù)頁(yè)巖儲(chǔ)層礦物組分加以優(yōu)選。在一個(gè)優(yōu)選地實(shí)施例中，針對(duì)高溫深層頁(yè)巖儲(chǔ)層，預(yù)處理酸液組成為以質(zhì)量分?jǐn)?shù)為15％鹽酸為主體酸，在其中添加入一定比例的高溫緩蝕劑、緩速增效劑、鐵離子穩(wěn)定劑。鹽酸、高溫緩蝕劑、緩速增效劑、鐵離子穩(wěn)定劑的配比由室內(nèi)試驗(yàn)評(píng)價(jià)結(jié)果確定。注酸的排量為1～1.5m³/min，注酸的體積為30～40m³。

步驟10：向井筒中注入前置液以破裂地層并在地層中形成裂縫。

利用地面高壓泵組將前置液泵入到井筒中。當(dāng)前置液的注入排量大大超過地層的吸收能力時(shí)，在待壓裂段憋起高壓。當(dāng)該壓力大于井壁附近的地應(yīng)力和地層巖石抗張強(qiáng)度時(shí)，在地層內(nèi)從射孔孔眼向外延伸出裂縫。步驟10包括步驟s11和步驟s12。

步驟s11：向井筒中注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的前置液，當(dāng)井筒內(nèi)的一半體積的預(yù)處理酸液進(jìn)入到地層時(shí)降低前置液的注入排量直到預(yù)處理酸液全部進(jìn)入到地層。

向井筒內(nèi)注入壓裂液。該壓裂液可以是活性膠液，該活性膠液的粘度為60～80mpa·s。開始注入壓裂液的排量由2m³/min逐漸升至6m³/min。當(dāng)預(yù)處理酸液開始進(jìn)入地層時(shí)(本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以根據(jù)注壓裂液的排量、時(shí)間和井筒容積計(jì)算預(yù)處理酸液開始進(jìn)入地層的時(shí)刻)，將壓裂液注入排量提升至8m³/min，待井筒內(nèi)的一半體積預(yù)處理酸液進(jìn)入地層后，將壓裂液注入排量穩(wěn)步降至4m³/min，直至預(yù)處理酸液全部進(jìn)入到地層。這樣可以確保預(yù)處理酸液有足夠的反應(yīng)時(shí)間，有助于觀察酸化效果。

預(yù)處理酸液可以腐蝕井筒內(nèi)和頁(yè)巖儲(chǔ)層中的鉆井污染物，以減少鉆井污染物在井筒和射孔孔眼中的淤積。該鉆井污染物可以是油泥等。同時(shí)，預(yù)處理酸液還與巖石本身發(fā)生反應(yīng)，以降低巖石本身強(qiáng)度，進(jìn)行步驟s02和s11以后，可以降低近井地層破裂壓力，促進(jìn)裂縫增長(zhǎng)，降低施工壓力。尤其是，靠近水平井趾部壓裂位置，在前期壓裂施工中井筒內(nèi)淤積的鉆井污染物受注入壓裂工作液體的沖刷而大量堆積，影響射孔孔眼進(jìn)液，造成射孔孔眼處憋壓。通過注入一定量預(yù)處理酸液后，可達(dá)到有效疏通和降壓目的。

步驟s01對(duì)步驟s02和步驟s11具有促進(jìn)作用。在步驟s01后，滑溜水凈化井筒，將井筒內(nèi)淤積的鉆井污染物推向射孔孔眼的深處，這樣就避免了鉆井污染物與預(yù)處理酸液過早接觸。若預(yù)處理酸液過早與井筒內(nèi)淤積的鉆井污染物接觸，則會(huì)影響預(yù)處理酸液的活性。當(dāng)與鉆井污染物反應(yīng)后的預(yù)處理酸液再通過射孔孔眼進(jìn)入地層后，較高的地層溫度會(huì)進(jìn)一步加快酸－巖反應(yīng)速率，使酸液過早變?yōu)闅埶岫绊懰犷A(yù)處理效果。另外，深層井的井下溫度高，進(jìn)行步驟s01后，滑溜水對(duì)地層進(jìn)行了冷卻，可有效降低預(yù)處理酸液中酸的揮發(fā)，提升酸預(yù)處理效果。

步驟s12：向井筒內(nèi)注入1.5倍井筒容積的且粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液以對(duì)地層進(jìn)行前置造縫。

穩(wěn)步提升排量至8～12m³/min，持續(xù)注入1.5倍井筒容積的中粘活性膠液，若無明顯的破裂點(diǎn)或觀測(cè)施工壓力下降跡象，適當(dāng)加大中粘活性膠液注入時(shí)間和注入量直至觀測(cè)到破裂點(diǎn)或觀測(cè)施工壓力下降，這樣就在地層中從射孔孔眼處延伸出裂縫。

步驟s13：向井筒內(nèi)注入2～2.5倍井筒容積的滑溜水以對(duì)地層進(jìn)行前置造縫。

將滑溜水注入到井筒內(nèi)，排量保持在12～14m³/min，持續(xù)注入2～2.5倍井筒容積滑溜水。

步驟s20：逐次向井筒中注入攜砂液以支撐地層中的裂縫，攜砂液的粘度和其中的支撐劑的粒徑具有增大的趨勢(shì)。步驟s20包括步驟s21～s23。

步驟s21：向井筒中注入以滑溜水為主體的攜砂液以支撐地層中的裂縫并對(duì)地層進(jìn)行壓裂。步驟s21包括步驟s211和步驟s212。

步驟s211：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入滑溜水。在持續(xù)注入滑溜水的過程中，間隔地向滑溜水中混入粒徑為100目的支撐劑形成攜砂液。該支撐劑優(yōu)選為陶粒支撐劑。優(yōu)選地，輪流向井筒內(nèi)注入0.5～0.6倍井筒容積的滑溜水與支撐劑相混合的攜砂液和1～1.2倍井筒容積的滑溜水。更優(yōu)選地，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次提高。更優(yōu)選地，向井筒中添加五次支撐劑，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次從1％均勻上升到5％。

步驟s212：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入滑溜水。在持續(xù)注入滑溜水的過程中，間隔地向滑溜水中混入粒徑為40～70目的支撐劑形成攜砂液。該支撐劑優(yōu)選為低密度高強(qiáng)度覆膜陶粒支撐劑。優(yōu)選地，輪流向井筒內(nèi)注入0.5～0.6倍井筒容積的滑溜水與支撐劑相混合的攜砂液和1～1.2倍井筒容積的滑溜水。更優(yōu)選地，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次提高。更優(yōu)選地，向井筒中添加四或五次支撐劑，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次從2％均勻上升到8％或10％。支撐劑體積含量為8％的攜砂液注入到地層內(nèi)后，井口壓力上升到3mpa則停止下一次攜砂液的注入，否則下一次注入支撐劑體積含量為10％的攜砂液。

步驟s22：向井筒中注入以粘度在30～40mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的攜砂液以支撐地層中的裂縫并對(duì)地層進(jìn)行壓裂。

以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入粘度在30～40mpa·s范圍內(nèi)的壓裂液。該壓裂液優(yōu)選為活性膠液。在持續(xù)注入壓裂液的過程中，間隔地向滑溜水中混入粒徑為40～70目的支撐劑以形成攜砂液。該支撐劑優(yōu)選為低密度高強(qiáng)度覆膜陶粒支撐劑。優(yōu)選地，輪流向井筒內(nèi)注入0.5～0.6倍井筒容積的壓裂液與支撐劑相混合的攜砂液和1～1.5倍井筒容積的壓裂液。更優(yōu)選地，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次提高。更優(yōu)選地，向井筒中多次添加支撐劑，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次從9％均勻上升到15％。更優(yōu)選地，待注入完攜砂液后，向井筒中注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液，該活性膠液注入量為1～1.5倍井筒體積，用于替除井筒內(nèi)的攜砂液。

步驟s23：向井筒中注入以粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液為主體的攜砂液以支撐地層中的裂縫并對(duì)地層進(jìn)行壓裂。步驟s23包括步驟s231～s232。

步驟s231：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的壓裂液。該壓裂液優(yōu)選為活性膠液。在持續(xù)注入壓裂液的過程中，間隔地向滑溜水中混入粒徑為40～70目的支撐劑以形成攜砂液。該支撐劑優(yōu)選為低密度高強(qiáng)度覆膜陶粒支撐劑。優(yōu)選地，輪流向井筒內(nèi)注入0.5～0.6倍井筒容積的壓裂液與支撐劑相混合的攜砂液和1～1.5倍井筒容積的壓裂液。更優(yōu)選地，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次提高。更優(yōu)選地，向井筒中多次添加支撐劑，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次從12％均勻上升到16％～18％。更優(yōu)選地，待注入完攜砂液后，向井筒中注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液，該活性膠液注入量為1.2倍井筒體積，用于替除井筒內(nèi)的攜砂液。

步驟s232：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的壓裂液。該壓裂液優(yōu)選為活性膠液。在持續(xù)注入壓裂液的過程中，向滑溜水中混入粒徑為30～50目的支撐劑以形成攜砂液。支撐劑在攜砂液中所占體積比保持在15％。

壓裂階段采用三種粘度壓裂液分階段交替注入的有益效果在于：高粘液體增加主裂縫縫寬和延伸長(zhǎng)度，有利于提升凈壓力誘使裂縫在一定條件下發(fā)生轉(zhuǎn)向溝通更多的天然裂縫和層理弱面，同時(shí)可提升壓裂液攜砂能力，增加砂液比，提高裂縫導(dǎo)流能力；低粘液體可以進(jìn)入天然裂縫及層理縫中擴(kuò)大流動(dòng)通道，當(dāng)浸入天然裂縫時(shí)，作為“潤(rùn)滑劑”，降低裂縫面的摩擦阻力，易形成更高滲透率的剪切縫，迫使整個(gè)裂縫系統(tǒng)擴(kuò)展到更大范圍。

三種支撐劑段塞式組合加砂的有益效果在于：小粒徑支撐劑用于打磨彎曲裂縫、減小近井摩阻、降低施工壓力，同時(shí)，對(duì)近井大量的天然裂縫有一定封堵作用，以確保主裂縫的延伸；此外，在深層高破裂壓力、高閉合應(yīng)力狀態(tài)下，小粒徑支撐劑鋪置能保持一定的裂縫導(dǎo)流能力并提供滿足壓裂液進(jìn)入的通道。中粒徑和稍大粒徑的支撐劑分別用于支撐主裂縫和填充縫口，支撐劑組合鋪置可有效改善裂縫導(dǎo)流能力。

在上述步驟中，支撐劑在攜砂液中所占體積比逐次增大的好處在于：避免由于支撐劑在開始時(shí)注入過多而完全堵塞地層內(nèi)的流體通道而導(dǎo)致的井口壓力急劇上升，保證施工安全；同時(shí)還避免由于支撐劑注入不足而導(dǎo)致新生裂縫重新閉合的情況，從而提高施工效率。

步驟s30：向井筒中注入頂替液以將井筒中的攜砂液完全注入到地層。步驟s30包括步驟s31和步驟s32。

步驟s31：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入0.25～0.3倍井筒容積粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液以頂替井筒中的攜砂液；

步驟s32：以12～14m³/min的注入排量向井筒中注入至少1倍井筒容積的滑溜水。后完成頂替后，停止壓裂泵注施工。

兩種粘度壓裂液停砂后平衡頂替等措施的有益效果在于：壓裂施工末期停砂頂替階段避免全程單一采用高粘膠液頂替造成縫口支撐劑向裂縫深部運(yùn)移而降低縫口導(dǎo)流能力發(fā)生“包餃子”現(xiàn)象；同時(shí)，也避免單一采用滑溜水頂替用量大，部分井筒沉砂頂替不干凈而影響后續(xù)工具下入和橋塞坐封。

對(duì)井筒的下一段進(jìn)行壓裂施工時(shí)，在進(jìn)行完射孔工藝后，重復(fù)步驟s02～s32。

本發(fā)明在川東南地區(qū)d2井壓裂施工中得到應(yīng)用，該井垂深4416m，測(cè)深5667m，閉合應(yīng)力109mpa。通過本發(fā)明所提供的方法，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施成功解決了深層頁(yè)巖氣儲(chǔ)層壓裂施工壓力高、加砂困難、縫口導(dǎo)流能力低等技術(shù)難題。典型施工曲線如圖2，按照本發(fā)明實(shí)施步驟，經(jīng)井筒預(yù)處理和地層注酸預(yù)處理后，破裂壓力得到明顯下降，初始起裂壓力降低約10mpa左右；后續(xù)注入粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液，造縫效果明顯，施工壓力降低約6mpa左右；粘度在60～80mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液后再注入滑溜水進(jìn)一步拓展裂縫覆蓋寬度，確保主裂縫與地層天然裂縫充分溝通；之后注入滑溜水?dāng)y100目低密度陶粒支撐劑，以段塞方式注入，在高排量、低砂比、小粒徑施工條件下，施工壓力進(jìn)一步降低2～3mpa，表明粉陶段塞對(duì)頁(yè)巖地層壓裂過程中產(chǎn)生的彎曲裂縫起到了很好的打磨作用，降低了近井效應(yīng)；中間施工步驟人為延長(zhǎng)了中間頂替粘度在30～40mpa·s范圍內(nèi)的活性膠液的時(shí)間，以期實(shí)現(xiàn)“二次造縫”，經(jīng)過以上處理，進(jìn)一步拓寬了主力裂縫，滿足后續(xù)40～70目低密度高強(qiáng)度覆膜陶粒及30～50目低密度高強(qiáng)度覆膜陶粒較高砂液比施工需要。另外，每個(gè)攜砂液段塞后都泵注了1～1.2倍井筒容積的純液體進(jìn)行替除井筒攜砂液，實(shí)現(xiàn)了井筒內(nèi)和縫口不沉砂，為后續(xù)泵注施工提供了較好的流動(dòng)通道，同時(shí)也為下一段泵送橋塞創(chuàng)造了良好的井筒條件。通過本發(fā)明實(shí)施，d2井一共完成12段壓裂，累計(jì)注入地層總液量29521m³、累計(jì)加砂319m³，壓后初期產(chǎn)氣量達(dá)10.5×10⁴m³/d。

雖然已經(jīng)參考優(yōu)選實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了描述，但在不脫離本發(fā)明的范圍的情況下，可以對(duì)其進(jìn)行各種改進(jìn)并且可以用等效物替換其中的部件。尤其是，只要不存在結(jié)構(gòu)沖突，各個(gè)實(shí)施例中所提到的各項(xiàng)技術(shù)特征均可以任意方式組合起來。本發(fā)明并不局限于文中公開的特定實(shí)施例，而是包括落入權(quán)利要求的范圍內(nèi)的所有技術(shù)方案。