一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，進行閥門配汽方式轉(zhuǎn)變，確定合理的高壓調(diào)門重疊度；進行高壓調(diào)門兩閥全開和三閥全開時的最佳閥位點試驗進而確定最佳閥位點；進行兩閥全開和三閥全開最佳閥位點的經(jīng)濟性比較；計算背壓修正壓力差、主汽溫度修正壓力差、再熱溫度修正壓力差、高壓缸效率修正壓力差、再熱減溫水修正壓力差，利用上述各修正壓力差計算滑壓優(yōu)化壓力差，再由滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值及限定條件計算得出滑壓優(yōu)化壓力即最佳壓力，利用耗差系統(tǒng)實時顯示最佳壓力，實現(xiàn)最佳閥位精確控制，從而實現(xiàn)滑壓優(yōu)化且實現(xiàn)全季節(jié)滑壓的量化和可視化。
【專利說明】一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種優(yōu)化方法，尤其是一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，屬于發(fā)電裝置優(yōu)化運行方法領(lǐng)域。

【背景技術(shù)】
[0002]現(xiàn)有發(fā)電企業(yè)多數(shù)在采用定-滑-定滑壓運行，這也是設(shè)計的滑壓模式，主要是通過電科院對機組的定滑壓熱耗對比試驗，確定最佳的運行上下拐點才能確定經(jīng)濟效益，現(xiàn)為多數(shù)電廠采用，但是未能針對機組高壓調(diào)門布置形式及開啟方式進行研宄，未能考慮精確的閥點滑壓，即使在閥點進行了滑壓，但是未考慮機組邊界參數(shù)變化對滑壓曲線的影響，也沒有實現(xiàn)利用耗差系統(tǒng)實現(xiàn)全季節(jié)滑壓的量化和可視化。由于機組在一定負荷下，主汽壓和閥位并非一一對應(yīng)，其關(guān)系受到機組設(shè)備狀況、邊界參數(shù)的影響，故在一定的季節(jié)和特定的機組狀態(tài)條件下得出的壓力基準函數(shù)具有一定的時效性，某一負荷下的最佳試驗壓力，在季節(jié)改變或機組狀態(tài)改變，高壓調(diào)門的開度將改變，從而偏離了最佳閥位。
[0003]有鑒于此特提出本發(fā)明。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明要解決的技術(shù)問題在于克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，能夠?qū)ζ啓C滑壓進行優(yōu)化。
[0005]為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用技術(shù)方案的基本構(gòu)思是:
[0006]—種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，對汽輪機的四個高壓調(diào)門的開啟實施先同時開啟兩個高壓調(diào)門、再依次開啟其他的兩個高壓調(diào)門，以減小節(jié)流損失。通過試驗確定次開啟的高壓調(diào)門與先開啟的兩個高壓調(diào)門的重疊度，第三開啟的高壓調(diào)門與次開啟的高壓調(diào)門的重疊度，以確定合理的高壓調(diào)門重疊度。進行高壓調(diào)門兩閥全開和三閥全開時的最佳閥位點試驗進而確定最佳閥位點。進行兩閥全開和三閥全開最佳閥位點的經(jīng)濟性比較。計算背壓修正壓力差、主汽溫度修正壓力差、再熱溫度修正壓力差、高壓缸效率修正壓力差、再熱減溫水修正壓力差，利用上述各修正壓力差相加計算得到滑壓優(yōu)化壓力差，再由滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值及限定條件計算得出滑壓優(yōu)化壓力即最佳壓力，利用耗差系統(tǒng)實時顯示最佳壓力，并調(diào)整高壓調(diào)門的開度，對閥位進行修正，實現(xiàn)最佳閥位的精確控制。
[0007]進一步的，計算背壓修正壓力差時，計算排氣溫度折算背壓，并根據(jù)排氣溫度折算背壓計算排氣溫度折算背壓功率差；根據(jù)背壓曲線及當(dāng)前負荷獲取基準背壓，并根據(jù)基準背壓計算基準背壓功率差；再根據(jù)排氣溫度折算背壓功率差及基準背壓功率差計算背壓修正功率差，再根據(jù)背壓修正功率差計算得到背壓修正壓力差；根據(jù)排氣溫度折算背壓與基準背壓的大小關(guān)系，若排氣溫度折算背壓小于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值是前述背壓修正壓力差值的相反數(shù)，若排氣溫度折算背壓大于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值為前述背壓修正壓力差值。
[0008]進一步的，在計算主汽溫度修正壓力差時，根據(jù)主汽溫度曲線、當(dāng)前負荷獲取基準主汽溫度，再根據(jù)當(dāng)前主汽溫度計算主汽溫度差；再根據(jù)主汽溫度差計算主汽溫度修正功率差；再根據(jù)主汽溫度修正功率差計算得出主汽溫度修正壓力差。
[0009]進一步的，在計算再熱溫度修正壓力差時，根據(jù)當(dāng)前負荷及再熱溫度曲線獲取基準再熱溫度，再根據(jù)當(dāng)前再熱溫度及基準再熱溫度計算再熱溫度差，再根據(jù)再熱溫度差計算再熱溫度修正功率差，再根據(jù)再熱溫度修正功率差計算得出再熱溫度修正壓力差。
[0010]進一步的，在計算高壓缸效率修正壓力差時，先根據(jù)啟動時間、當(dāng)前時間獲取啟動月份差，根據(jù)啟動月份差和負荷計算高壓缸效率修正功率差，再根據(jù)負荷、高壓缸效率修正功率差計算得到高壓缸效率修正壓力差。
[0011]在計算再熱減溫水修正壓力差時，先根據(jù)再熱減溫水流量曲線獲取基準再熱減溫水流量，當(dāng)前設(shè)為0，再根據(jù)當(dāng)前再熱減溫水流量與基準再熱減溫水流量的差值計算得出再熱減溫水流量差，再根據(jù)再熱減溫水流量差、汽機側(cè)主蒸汽流量及負荷計算得出再熱減溫水修正功率差，再根據(jù)再熱減溫水修正功率差及負荷計算得出再熱減溫水修正壓力差。
[0012]進一步的，排氣溫度折算背壓，根據(jù)以下公式(I)計算得出:
[0013]b = IXKT6Xa4 - 3Xl(T5Xa3+0.0039Xa2+0.0006Xa+0.8790，(I)
[0014]其中，a為排氣溫度，b為排氣溫度折算背壓；
[0015]排氣溫度折算背壓功率差，根據(jù)以下公式(2)計算得出:
[0016]c = bX (l+b/100), (2)
[0017]其中，b為排氣溫度折算背壓；c為排氣溫度折算背壓功率差；
[0018]基準背壓功率差，根據(jù)以下公式(3)計算得出:
[0019]d = eX (l+e/100)，(3)
[0020]其中，d為基準背壓功率差，e為基準背壓；
[0021]背壓修正功率差為排氣溫度折算背壓功率差與基準背壓功率差的差；
[0022]背壓修正壓力差，根據(jù)以下公式(4)計算得出:
[0023]-0.0118999324X (1/100Xg)2Xf2+0.9425287356X (1/100Xg) Xg = h，(4)
[0024]其中，g為負荷，f為背壓修正壓力差，h為背壓修正功率差。
[0025]進一步的，主汽溫度差為當(dāng)前主汽溫度與基準主汽溫度的差。
[0026]主汽溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(5)計算得出:
[0027]j = 0.0000516285Xi2-0.011372549X i，(5)
[0028]其中，i為主汽溫度差，j為主汽溫度修正功率差；
[0029]主汽溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(6)計算得出:
[0030]j = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xk2+0.9425287356X (1/100Xg) Xk, (6)
[0031]其中，g為負荷，k為主汽溫度修正壓力差，j為主汽溫度修正功率差。
[0032]進一步的，再熱溫度差為當(dāng)前再熱溫度與基準再熱溫度的差；
[0033]再熱溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(7)計算得出:
[0034]m = 0.0000388848 X I2-0.0208016878X1，(7)
[0035]I為再熱溫度差，m為再熱溫度修正功率差；
[0036]再熱溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(8)計算得出:
[0037]m = -0.0118999324X (l/100Xg)2Xn2+0.9425287356X (l/100Xg) Xn, (8)
[0038]g為負荷，η為再熱溫度修正壓力差，m為再熱溫度修正功率差。
[0039]進一步的，高壓缸效率修正功率差，根據(jù)以下公式(9)計算得出:
[0040]P = [ (-0.0007 X g2+0.0456 X g+0.0089)/100] X ο, (9)
[0041]其中，g為負荷，ο為啟動月份差，P為高壓缸效率修正功率差；
[0042]高壓缸效率修正壓力差，根據(jù)以下公式(10)計算得出:
[0043]P = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xq2+0.9425287356X (l/100Xg) Xq, (10)
[0044]其中，g為負荷，q為高壓缸效率修正壓力差；p為高壓缸效率修正功率差。
[0045]進一步的，再熱減溫水修正功率差，根據(jù)以下公式(11)計算得出:
[0046]t = [-0.0018285714 X (s/r)2+0.6646857143 X (s/r) ]/100 X g, (11)
[0047]其中，s為再熱減溫水流量差，r為汽機側(cè)主蒸汽流量，g為負荷，t為再熱減溫水修正功率差；
[0048]再熱減溫水修正壓力差，根據(jù)以下公式(12)計算得出:
[0049]-0.0118999324X (l/100Xg)2Xu2+0.9425287356X (l/100Xg) Xu = t，(12)
[0050]其中，g為負荷，u為再熱減溫水修正壓力差，t為再熱減溫水修正功率差。
[0051 ] 采用上述技術(shù)方案后，本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下有益效果。
[0052]本發(fā)明一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，對進氣閥門配汽方式進行轉(zhuǎn)變，確定汽輪機高壓調(diào)門合理的重疊度，進行汽輪機兩閥和三閥最佳閥位點試驗并進行經(jīng)濟性比較，最終利用耗差系統(tǒng)實現(xiàn)邊界參數(shù)精確修正，實現(xiàn)最佳閥位精確控制，從而實現(xiàn)滑壓優(yōu)化且實現(xiàn)全季節(jié)滑壓的量化和可視化。
[0053]下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的【具體實施方式】作進一步詳細的描述。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0054]圖1是本發(fā)明一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法中高壓調(diào)門布置方式及旋轉(zhuǎn)方向示意圖。
[0055]圖2是滑壓優(yōu)化計算流程圖。
[0056]圖3是背壓修正計算流程圖。
[0057]圖4是主汽溫度修正計算流程圖。
[0058]圖5是再熱溫度修正計算流程圖。
[0059]圖6是高壓缸效率修正計算流程圖。
[0060]圖7是再熱減溫水修正計算流程圖。
[0061]圖8是機組兩閥滑壓、三閥滑壓及原設(shè)計滑壓曲線對比圖。
[0062]圖9是機組配汽優(yōu)化后閥位曲線。

【具體實施方式】
[0063]一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，進行閥門配汽方式轉(zhuǎn)變，將高壓調(diào)門由三閥先開、兩級管理改為兩閥先開、三級管理。
[0064]進行閥門配汽方式轉(zhuǎn)變，1000MW超超臨界汽輪機設(shè)計采用噴嘴調(diào)節(jié)方式，共有四組高壓缸進汽噴嘴，分別由4個高壓調(diào)門控制，原采用兩級閥門管理的配汽方式，三個高壓調(diào)門GV1、GV2、GV3先開，第四個高壓調(diào)門GV4再開，即GV1、GV2、GV3 (三個同時開關(guān))一GV4，主要基于百萬千瓦機組帶基本負荷而設(shè)計。機組參與電網(wǎng)調(diào)峰，在機組帶低負荷時，設(shè)計的配汽方式存在明顯的弊端:高壓調(diào)門開度較小，GVU GV2、GV3三個高壓調(diào)門同時節(jié)流，進汽壓力損失大，嚴重影響機組的經(jīng)濟運行。因此，通過配汽優(yōu)化試驗，在確保機組振動、瓦溫正常，軸系及通流部分強度安全的前提下，將原100MW汽輪機組高壓調(diào)門管理方式由“三閥先開、兩級管理”改為“兩閥先開、三級管理”，并確定閥門開啟順序，如圖1所示，采用“左下、右上對角”進汽模式，先同時開高壓調(diào)門GV2、GV3，再開高壓調(diào)門GV1，再開高壓調(diào)門GV4，即GV2、GV3 — GVl — GV4。在此配汽模式下，在同樣的滑壓曲線下，各工況下進汽節(jié)流損失明顯減小，機組熱耗降低。
[0065]確定合理的高壓調(diào)門重疊度。由于汽輪機有多個依次開啟的高壓調(diào)門來控制流量，而下一個高壓調(diào)門在上一個高壓調(diào)門全開以后再開啟，在運行中是不允許的，因此，通常在上一個高壓調(diào)門尚未完全開啟時下一個高壓調(diào)門便提前開啟，這個提前開啟的量，稱為高壓調(diào)門的重疊度。
[0066]在本實施例中，進行高壓調(diào)門的升程流量特性曲線試驗，根據(jù)試驗調(diào)整合理的高壓調(diào)門重疊度，調(diào)整前V4與GV1/GV2/GV3的壓力重疊度為9.6%，調(diào)整后GVl與GV2/GV3的壓力重疊度為5.5%，GV4與GVl的壓力重疊度為4.7%，參考圖9。此較低的重疊度在保證閥門流量特性合適的同時，最大限度的降低了閥門的節(jié)能損失。
[0067]進行高壓調(diào)門兩閥全開和三閥全開時的最佳閥位點試驗進而確定最佳閥位點。
[0068]保持機組在CCS(協(xié)調(diào)控制系統(tǒng))方式，調(diào)整汽輪機綜合閥位值分別為81 %和70%，汽輪機機前壓力為25MPa，主汽溫度及再熱溫度為額定值，記下此時綜合閥位對應(yīng)的負荷NI和N2。運行人員手動操作主汽壓指令，逐步降低壓力，試驗過程中主汽壓每變化
0.2MPa，記錄各參數(shù)，根據(jù)上述試驗，得到三個高壓調(diào)門和兩個高壓調(diào)門全開的最佳閥位點時的綜合閥位值VQl和VQ2，最終得出三閥全開即GVl、GV2、GV3三個高壓調(diào)門全開時最佳閥位點為 GVl = 75.03%,GV2 = GV3 = 109%,GV4 = 5.16%，綜合閥位值 VQl = 83.67%;兩閥全開即GV2、GV3兩個高壓調(diào)門全開時最佳閥位點為GVl = 6.61%、GV2 = GV3 = 86.8%,GV4 = 4.61%,綜合閥位值VQ2 = 71.00%，GVUGV4完全處于關(guān)閉狀態(tài)，這樣可以防止汽輪機高壓調(diào)門長期處于小的開度，汽流對閥芯的沖蝕，有利于閥門的安全運行。
[0069]進行兩閥全開和三閥全開最佳閥位點的經(jīng)濟性比較。
[0070]保持機組在BI DRY (鍋爐輸入干態(tài))方式，依次調(diào)整綜合閥位值為VQ1、VQ2，調(diào)整燃料量進行相同負荷下主蒸汽流量、調(diào)節(jié)級壓力等參數(shù)的比較，試驗過程中主汽壓每變化
1.0MPa，記錄一次相關(guān)參數(shù)。在冬季工況下兩閥滑壓曲線適合機組經(jīng)濟運行，為了更準確的定量分析，進行兩閥滑壓和三閥滑壓的熱耗試驗，結(jié)果顯示，兩閥滑壓經(jīng)濟性遠優(yōu)于三閥滑壓和原設(shè)計滑壓。
[0071]進行兩閥全開、三閥全開時的滑壓曲線和原設(shè)計滑壓曲線即原滑壓曲線比較，通過試驗和理論分析兩閥滑壓曲線上拐點定為770麗，GVl開度為6.61% GV2, GV3開度為86.8%，綜合閥位值VQ2為71.00%，較原設(shè)計滑壓曲線上拐點966MW提前較多，即在770MW即可轉(zhuǎn)入定壓運行。同時經(jīng)試驗得出的三閥滑壓曲線與機組之前的原設(shè)計滑壓曲線基本一致，由于真空的原因造成微小的差異，見圖8，兩閥滑壓曲線和三閥滑壓曲線在試驗工況未出現(xiàn)交點，說明冬季工況下，兩閥滑壓在冬季工況(背壓較低時滿負荷GVl未全開)優(yōu)于三閥滑壓。在夏季工況，可采取三閥點定壓運行。
[0072]利用耗差系統(tǒng)實現(xiàn)最佳閥位精確控制。由于機組老化、各主要參數(shù)變化、背壓的差異，使得閥位不能在最佳閥位上，利用背壓、機組主汽溫度、再熱溫度、高壓缸效率、再熱減溫水流量等主要參數(shù)對閥位進行修正，最后計算得出滑壓優(yōu)化壓力即最佳壓力，并利用耗差系統(tǒng)實時顯示最佳壓力，并調(diào)整高壓調(diào)門的開度，對閥位進行修正，實現(xiàn)最佳閥位的精確控制，使汽壓與閥位對應(yīng)，保證了高壓調(diào)門的經(jīng)濟閥位，使得機組高效運行。
[0073]如圖2所示滑壓優(yōu)化計算流程，計算背壓修正壓力差、主汽溫度修正壓力差、再熱溫度修正壓力差、高壓缸效率修正壓力差、再熱減溫水修正壓力差，利用上述各修正壓力差相加計算得出滑壓優(yōu)化壓力差，再由滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值及限定條件計算得出滑壓優(yōu)化壓力即最佳壓力，利用耗差系統(tǒng)實時顯示最佳壓力，實現(xiàn)最佳閥位的精確控制。此處的限定條件為優(yōu)化后的主汽壓力的高限不能超過汽輪機的額定壓力。若通過滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值計算得到的滑壓優(yōu)化壓力大于汽輪機的額定壓力，則滑壓優(yōu)化壓力選擇為汽輪機的額定壓力；若通過滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值計算得到的滑壓優(yōu)化壓力小于汽輪機的額定壓力，則滑壓優(yōu)化壓力選擇此計算得到的壓力。
[0074]如圖3所示，在計算背壓修正壓力差時，計算排氣溫度折算背壓，并根據(jù)排氣溫度折算背壓計算排氣溫度折算背壓功率差；根據(jù)背壓曲線及當(dāng)前負荷獲取基準背壓，并根據(jù)基準背壓計算基準背壓功率差；再根據(jù)排氣溫度折算背壓功率差及基準背壓功率差計算背壓修正功率差，再根據(jù)背壓修正功率差計算得到背壓修正壓力差；根據(jù)排氣溫度折算背壓與基準背壓的大小關(guān)系，若排氣溫度折算背壓小于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值是前述背壓修正壓力差值的相反數(shù)，若排氣溫度折算背壓大于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值為前述背壓修正壓力差值。
[0075]排氣溫度折算背壓，根據(jù)以下公式(I)計算得出:
[0076]b = IXKT6Xa4 - 3Xl(T5Xa3+0.0039Xa2+0.0006Xa+0.8790，(I)
[0077]其中，a為排氣溫度，b為排氣溫度折算背壓。
[0078]排氣溫度折算背壓功率差，根據(jù)以下公式(2)計算得出:
[0079]c = bX (l+b/100), (2)
[0080]其中，b為排氣溫度折算背壓；c為排氣溫度折算背壓功率差。
[0081]基準背壓功率差，根據(jù)以下公式(3)計算得出:
[0082]d = eX (l+e/100)，(3)
[0083]其中，d為基準背壓功率差，e為基準背壓。
[0084]背壓修正功率差為排氣溫度折算背壓功率差與基準背壓功率差的差。
[0085]背壓修正壓力差，根據(jù)以下公式⑷計算得出:
[0086]-0.0118999324X (1/100Xg)2Xf2+0.9425287356X (1/100Xg) Xg = h，(4)
[0087]其中，g為負荷，f為背壓修正壓力差，h為背壓修正功率差。
[0088]如圖4所示，在計算主汽溫度修正壓力差時，根據(jù)主汽溫度曲線、當(dāng)前負荷獲取基準主汽溫度，再根據(jù)當(dāng)前主汽溫度計算主汽溫度差；主汽溫度差為當(dāng)前主汽溫度與基準主汽溫度的差。再根據(jù)主汽溫度差計算主汽溫度修正功率差；再根據(jù)主汽溫度修正功率差計算得出主汽溫度修正壓力差。
[0089]主汽溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(5)計算得出:
[0090]j = 0.0000516285Xi2-0.011372549X i，(5)
[0091]其中，i為主汽溫度差，j為主汽溫度修正功率差。
[0092]主汽溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(6)計算得出:
[0093]j = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xk2+0.9425287356X (1/100Xg) Xk, (6)
[0094]其中，g為負荷，k為主汽溫度修正壓力差，j為主汽溫度修正功率差。
[0095]如圖5所示，在計算再熱溫度修正壓力差時，根據(jù)當(dāng)前負荷及再熱溫度曲線獲取基準再熱溫度，再根據(jù)當(dāng)前再熱溫度及基準再熱溫度計算再熱溫度差，再熱溫度差為當(dāng)前再熱溫度與基準再熱溫度的差。再根據(jù)再熱溫度差計算再熱溫度修正功率差，再根據(jù)再熱溫度修正功率差計算得出再熱溫度修正壓力差。
[0096]再熱溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(7)計算得出:
[0097]m = 0.0000388848 X I2-0.0208016878X1，(7)
[0098]I為再熱溫度差，m為再熱溫度修正功率差。
[0099]再熱溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(8)計算得出:
[0100]m = -0.0118999324X (l/100Xg)2Xn2+0.9425287356X (l/100Xg) Xn, (8)
[0101]g為負荷，η為再熱溫度修正壓力差，m為再熱溫度修正功率差。
[0102]如圖6所示，在計算高壓缸效率修正壓力差時，先根據(jù)啟動時間、當(dāng)前時間獲取啟動月份差，啟動月份差為當(dāng)前時間與啟動時間的差，根據(jù)啟動月份差和負荷計算高壓缸效率修正功率差，再根據(jù)負荷、高壓缸效率修正功率差計算得到高壓缸效率修正壓力差。
[0103]高壓缸效率修正功率差，根據(jù)以下公式(9)計算得出:
[0104]P = [ (-0.0007 X g2+0.0456 X g+0.0089)/100] X ο, (9)
[0105]其中，g為負荷，ο為啟動月份差，P為高壓缸效率修正功率差。
[0106]高壓缸效率修正壓力差，根據(jù)以下公式(10)計算得出:
[0107]P = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xq2+0.9425287356X (l/100Xg) Xq, (10)
[0108]其中，g為負荷，q為高壓缸效率修正壓力差；p為高壓缸效率修正功率差。
[0109]如圖7所示，在計算再熱減溫水修正壓力差時，先根據(jù)再熱減溫水流量曲線獲取基準再熱減溫水流量，當(dāng)前設(shè)為0，再根據(jù)當(dāng)前再熱減溫水流量與基準再熱減溫水流量的差值計算得出再熱減溫水流量差，再根據(jù)再熱減溫水流量差、汽機側(cè)主蒸汽流量及負荷計算得出再熱減溫水修正功率差，再根據(jù)再熱減溫水修正功率差及負荷計算得出再熱減溫水修正壓力差。
[0110]再熱減溫水修正功率差，根據(jù)以下公式(11)計算得出:
[0111]t = [-0.0018285714X (s/r)2+0.6646857143X (s/r) ]/100X g, (11)
[0112]其中，s為再熱減溫水流量差，r為汽機側(cè)主蒸汽流量，g為負荷，t為再熱減溫水修正功率差。
[0113]再熱減溫水修正壓力差，根據(jù)以下公式(12)計算得出:
[0114]-0.0118999324X (l/100Xg)2Xu2+0.9425287356X (l/100Xg) Xu = t，(12)
[0115]其中，g為負荷，u為再熱減溫水修正壓力差，t為再熱減溫水修正功率差。
[0116]本發(fā)明一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，對進氣閥門配汽方式進行轉(zhuǎn)變，確定汽輪機高壓調(diào)門合理的重疊度，進行汽輪機兩閥和三閥最佳閥位點試驗并進行經(jīng)濟性比較，最終利用耗差系統(tǒng)實現(xiàn)邊界參數(shù)精確修正，實現(xiàn)最佳閥位精確控制，從而實現(xiàn)滑壓優(yōu)化且實現(xiàn)全季節(jié)滑壓的量化和可視化。
[0117]上述實施例中的實施方案可以進一步組合或者替換，且實施例僅僅是對本發(fā)明的優(yōu)選實施例進行描述，并非對本發(fā)明的構(gòu)思和范圍進行限定，在不脫離本發(fā)明設(shè)計思想的前提下，本領(lǐng)域中專業(yè)技術(shù)人員對本發(fā)明的技術(shù)方案作出的各種變化和改進，均屬于本發(fā)明的保護范圍。
【權(quán)利要求】
1.一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于: 對汽輪機的四個高壓調(diào)門的開啟實施先同時開啟兩個高壓調(diào)門、再依次開啟其他的兩個高壓調(diào)門，以減小節(jié)流損失； 通過試驗確定次開啟的高壓調(diào)門與先開啟的兩個高壓調(diào)門的重疊度，第三開啟的高壓調(diào)門與次開啟的高壓調(diào)門的重疊度，以確定合理的高壓調(diào)門重疊度； 進行高壓調(diào)門兩閥全開和三閥全開時的最佳閥位點試驗進而確定最佳閥位點； 進行兩閥全開和三閥全開最佳閥位點的經(jīng)濟性比較； 計算背壓修正壓力差、主汽溫度修正壓力差、再熱溫度修正壓力差、高壓缸效率修正壓力差、再熱減溫水修正壓力差，利用上述各修正壓力差相加計算得到滑壓優(yōu)化壓力差，再由滑壓優(yōu)化壓力差與滑壓設(shè)計值及限定條件計算得出滑壓優(yōu)化壓力即最佳壓力，利用耗差系統(tǒng)實時顯示最佳壓力，并調(diào)整高壓調(diào)門的開度，對閥位進行修正，實現(xiàn)最佳閥位的精確控制。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于:計算背壓修正壓力差時，計算排氣溫度折算背壓，并根據(jù)排氣溫度折算背壓計算排氣溫度折算背壓功率差；根據(jù)背壓曲線及當(dāng)前負荷獲取基準背壓，并根據(jù)基準背壓計算基準背壓功率差；再根據(jù)排氣溫度折算背壓功率差及基準背壓功率差計算背壓修正功率差，再根據(jù)背壓修正功率差計算得到背壓修正壓力差；根據(jù)排氣溫度折算背壓與基準背壓的大小關(guān)系，若排氣溫度折算背壓小于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值是前述背壓修正壓力差值的相反數(shù)，若排氣溫度折算背壓大于基準背壓，則最終的背壓修正壓力差值為前述背壓修正壓力差值。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于:在計算主汽溫度修正壓力差時，根據(jù)主汽溫度曲線、當(dāng)前負荷獲取基準主汽溫度，再根據(jù)當(dāng)前主汽溫度計算主汽溫度差；再根據(jù)主汽溫度差計算主汽溫度修正功率差；再根據(jù)主汽溫度修正功率差計算得出主汽溫度修正壓力差。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于:在計算再熱溫度修正壓力差時，根據(jù)當(dāng)前負荷及再熱溫度曲線獲取基準再熱溫度，再根據(jù)當(dāng)前再熱溫度及基準再熱溫度計算再熱溫度差，再根據(jù)再熱溫度差計算再熱溫度修正功率差，再根據(jù)再熱溫度修正功率差計算得出再熱溫度修正壓力差。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于:在計算高壓缸效率修正壓力差時，先根據(jù)啟動時間、當(dāng)前時間獲取啟動月份差，根據(jù)啟動月份差和負荷計算高壓缸效率修正功率差，再根據(jù)負荷、高壓缸效率修正功率差計算得到高壓缸效率修正壓力差； 在計算再熱減溫水修正壓力差時，先根據(jù)再熱減溫水流量曲線獲取基準再熱減溫水流量，當(dāng)前設(shè)為O，再根據(jù)當(dāng)前再熱減溫水流量與基準再熱減溫水流量的差值計算得出再熱減溫水流量差，再根據(jù)再熱減溫水流量差、汽機側(cè)主蒸汽流量及負荷計算得出再熱減溫水修正功率差，再根據(jù)再熱減溫水修正功率差及負荷計算得出再熱減溫水修正壓力差。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于: 排氣溫度折算背壓，根據(jù)以下公式(I)計算得出:
b = IXlO-6Xa4 - 3X10_5Xa3+0.0039Xa2+0.0006Xa+0.8790， (I) 其中，a為排氣溫度，b為排氣溫度折算背壓； 排氣溫度折算背壓功率差，根據(jù)以下公式(2)計算得出: c = bX (l+b/100), (2) 其中，b為排氣溫度折算背壓；c為排氣溫度折算背壓功率差； 基準背壓功率差，根據(jù)以下公式(3)計算得出: d = eX (l+e/100)， (3) 其中，d為基準背壓功率差，e為基準背壓； 背壓修正功率差為排氣溫度折算背壓功率差與基準背壓功率差的差； 背壓修正壓力差，根據(jù)以下公式(4)計算得出: -0.0118999324X (1/100Xg)2Xf2+0.9425287356X (l/100Xg) Xg = h， (4) 其中，g為負荷，f為背壓修正壓力差，h為背壓修正功率差。
7.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于:主汽溫度差為當(dāng)前主汽溫度與基準主汽溫度的差； 主汽溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(5)計算得出: j = 0.0000516285Xi2-0.011372549Χ?, (5) 其中，i為主汽溫度差，j為主汽溫度修正功率差； 主汽溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(6)計算得出: j = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xk2+0.9425287356X (l/100Xg) Xk, (6) 其中，g為負荷，k為主汽溫度修正壓力差，j為主汽溫度修正功率差。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于: 再熱溫度差為當(dāng)前再熱溫度與基準再熱溫度的差； 再熱溫度修正功率差，根據(jù)以下公式(7)計算得出: m = 0.0000388848 X I2-0.0208016878X1， (7) 其中，I為再熱溫度差，m為再熱溫度修正功率差； 再熱溫度修正壓力差，根據(jù)以下公式(8)計算得出: m = -0.0118999324X (l/100Xg)2Xn2+0.9425287356X (l/100Xg) Xn, (8) 其中，g為負荷，η為再熱溫度修正壓力差，m為再熱溫度修正功率差。
9.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于: 高壓缸效率修正功率差，根據(jù)以下公式(9)計算得出:
P = [ (-0.0007 X g2+0.0456 X g+0.0089)/100] X ο, (9) 其中，g為負荷，ο為啟動月份差，P為高壓缸效率修正功率差； 高壓缸效率修正壓力差，根據(jù)以下公式(10)計算得出: P = -0.0118999324X (1/100Xg)2Xq2+0.9425287356X (l/100Xg) Xq, (10) 其中，g為負荷，Q為高壓缸效率修正壓力差；P為高壓缸效率修正功率差。
10.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種火電廠汽輪機在線滑壓優(yōu)化方法，其特征在于: 再熱減溫水修正功率差，根據(jù)以下公式(11)計算得出:
t = [-0.0018285714X (s/r)2+0.6646857143X (s/r) ]/100X g, (11) 其中，s為再熱減溫水流量差，r為汽機側(cè)主蒸汽流量，g為負荷，t為再熱減溫水修正功率差;再熱減溫水修正壓力差，根據(jù)以下公式(12)計算得出:-0.0118999324X (l/100Xg)2Xu2+0.9425287356X (l/100Xg) Xu = t， (12)其中，g為負荷，u為再熱減溫水修正壓力差，t為再熱減溫水修正功率差。
【文檔編號】F01D17/00GK104481598SQ201410629776
【公開日】2015年4月1日 申請日期:2014年11月7日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月7日
【發(fā)明者】李大才, 王長庚, 王英華, 祝憲, 吳克鋒, 申建東, 司志強, 宋立信, 肖鋒, 李洪志 申請人:廣東大唐國際潮州發(fā)電有限責(zé)任公司