專利名稱：一種大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種火力發(fā)電廠的大型汽輪發(fā)電機(jī)組滑壓優(yōu)化的修正方法。
背景技術(shù)：
由于社會經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，社會對資源需求快速增長，電煤供應(yīng)也趨于緊張，煤炭 價(jià)格的持續(xù)上漲直接造成了發(fā)電成本的增加，而電價(jià)聯(lián)動機(jī)制受國家整體經(jīng)濟(jì)環(huán)境的影響 而滯后。這一切都給發(fā)電企業(yè)造成了巨大的經(jīng)營壓力，企業(yè)利潤大幅下降甚至出現(xiàn)虧損。發(fā) 電企業(yè)能夠開展的工作就是降低單位能耗、盡量減少發(fā)電成本。因此，火電機(jī)組的運(yùn)行節(jié)能 降耗已成為企業(yè)生存的客觀需要。火力發(fā)電廠的大型汽輪發(fā)電機(jī)組在日常變負(fù)荷運(yùn)行過程中通常會采取復(fù)合滑壓 運(yùn)行方式在高負(fù)荷區(qū)采取定壓運(yùn)行方式，主要依靠高壓調(diào)門閥位的改變來調(diào)節(jié)機(jī)組負(fù)荷； 在低負(fù)荷區(qū)采取滑壓運(yùn)行方式，主要依靠主蒸汽壓力的改變來調(diào)節(jié)機(jī)組負(fù)荷，而高壓調(diào)門 閥位則基本不變。對每一臺機(jī)組，制造廠一般會給出一條設(shè)計(jì)的汽輪機(jī)復(fù)合滑壓運(yùn)行控制 曲線，來實(shí)現(xiàn)上述的復(fù)合滑壓運(yùn)行方式，從而確保機(jī)組處于運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性較優(yōu)的狀態(tài)。然而， 在汽輪機(jī)日常運(yùn)行過程中，隨著季節(jié)變換引起凝汽器壓力變化或是由于機(jī)組對外抽汽供熱 引起主蒸汽流量增加等，常會使汽輪機(jī)控制系統(tǒng)給出的高壓調(diào)門開度偏離預(yù)想的最佳滑壓 閥位，這就會對機(jī)組滑壓運(yùn)行效率產(chǎn)生不利的影響。目前，隨著600、1000麗等大容量機(jī)組陸續(xù)投運(yùn)的影響，各發(fā)電企業(yè)的機(jī)組平均負(fù) 荷率進(jìn)一步下降，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間隨之增加，因此，開展大型汽輪發(fā)電機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行階段 的滑壓優(yōu)化方法研究，保持機(jī)組在低負(fù)荷階段處于性能較優(yōu)的滑壓運(yùn)行方式，對改善機(jī)組 運(yùn)行效率狀況具有十分重要的意義。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺陷，提供一種大型汽輪 機(jī)負(fù)荷運(yùn)行階段的滑壓偏差修正法，對機(jī)組負(fù)荷運(yùn)行階段滑壓運(yùn)行控制曲線進(jìn)行修正，使 汽輪機(jī)在實(shí)際滑壓方式下能一直保持最佳滑壓閥位，以達(dá)到節(jié)能降耗的目的。針對一臺具體的汽輪發(fā)電機(jī)組，在機(jī)組運(yùn)行參數(shù)和熱力系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)都變化不大 的情況下，機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽流量成一一對應(yīng)的變化關(guān)系，而主蒸汽流量又與汽輪機(jī)高壓 調(diào)節(jié)汽門開度、主蒸汽壓力成正比例變化關(guān)系，采用下面的公式化語言來表述機(jī)組負(fù)荷、主 蒸汽壓力以及高壓調(diào)門開度這三者之間相互關(guān)聯(lián)、相互制約的關(guān)系Ng P0XCV(1)公式(1)中，Ng為機(jī)組負(fù)荷，P0為主蒸汽壓力，Cv為高壓調(diào)門開度指令，它可以看 作為一個(gè)線性化了的、反映幾個(gè)高壓調(diào)節(jié)汽門開度的綜合參數(shù)。從上面的關(guān)系式可以看出，機(jī)組負(fù)荷正比于主蒸汽壓力與高壓調(diào)節(jié)汽門開度之 積，這可以看作為汽輪機(jī)負(fù)荷控制的基礎(chǔ)關(guān)系式。然而，汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行過程中，隨著機(jī)組 各類運(yùn)行條件的改變，若是機(jī)組負(fù)荷Ng與主蒸汽壓力&之間繼續(xù)保持固定的線性對應(yīng)關(guān)系，則汽輪機(jī)高壓調(diào)節(jié)汽門開度就會發(fā)生較大的改變，偏離預(yù)想的最佳滑壓閥位，因而對機(jī) 組滑壓運(yùn)行效率產(chǎn)生不利的影響。為此，本發(fā)明采用的技術(shù)方案為利用修正系數(shù)對機(jī)組滑壓控制曲線進(jìn)行修正，由 此，公式(1)所表述的機(jī)組負(fù)荷、主蒸汽壓力以及高壓調(diào)門開度這三者之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系式 可以轉(zhuǎn)變成為CnXNg - CpXP0XCv(2)公式(2)中，Cn為機(jī)組運(yùn)行參數(shù)變化對機(jī)組負(fù)荷的總修正系數(shù)，Cn = C^XC^X.. . XC&，Cnk表示各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)偏差對機(jī)組負(fù)荷的修正系數(shù)。CP為機(jī)組熱力系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)變化對主蒸汽壓力的總修正系數(shù)，CP = CP1XCP2X... XCPk, CPk表示各項(xiàng)熱力系統(tǒng)偏差對主蒸汽壓力的修正系數(shù)。引入運(yùn)行參數(shù)對滑壓控制曲線的負(fù)荷進(jìn)行修正的計(jì)算方法，就是根據(jù)汽輪機(jī)實(shí)際 運(yùn)行時(shí)的凝汽器壓力、主汽溫度、再熱溫度等與設(shè)計(jì)值的偏差情況，計(jì)算得出各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù) 變化引起機(jī)組負(fù)荷相應(yīng)變化的修正系數(shù)cnl，Q，. . . ，將這些修正系數(shù)的乘積與機(jī)組實(shí)際 運(yùn)行負(fù)荷相乘，就可以計(jì)算得到修正后的機(jī)組負(fù)荷(;乂 ，以此作為機(jī)組滑壓控制曲線中的 橫坐標(biāo)。同樣地，引入熱力系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)變化對滑壓控制曲線的主蒸汽壓力進(jìn)行修正的計(jì) 算方法，就是根據(jù)實(shí)際機(jī)組對外供熱流量、鍋爐減溫水流量以及加熱器投運(yùn)狀況等各項(xiàng)運(yùn) 行狀態(tài)改變引起主蒸汽流量的變化幅度，求得對主蒸汽壓力(在調(diào)門開度不變時(shí)，主蒸汽 壓力與主蒸汽流量成正比例變化關(guān)系)的各分項(xiàng)修正系數(shù)CP1，CP2，. . . CPk，以這些修正系數(shù) 乘以從機(jī)組滑壓控制曲線中查取的主蒸汽壓力(縱坐標(biāo)參數(shù))p。，就可以計(jì)算得到修正后的 機(jī)組主蒸汽壓力CpXh，并以此作為機(jī)組CCS的滑壓運(yùn)行主蒸汽壓力控制目標(biāo)值。以上所述為機(jī)組滑壓優(yōu)化控制曲線的通用型修正方法，應(yīng)用這一修正方法后，汽 輪機(jī)控制系統(tǒng)會隨著運(yùn)行條件改變而自動調(diào)整主蒸汽壓力與機(jī)組負(fù)荷之間的對應(yīng)關(guān)系，從 而確保汽輪機(jī)一直處于性能較優(yōu)的滑壓運(yùn)行方式。具體應(yīng)用在某臺運(yùn)行機(jī)組時(shí)，可根據(jù)機(jī) 組實(shí)際運(yùn)行狀況進(jìn)行適當(dāng)?shù)睾喕＠?，在整個(gè)低負(fù)荷滑壓運(yùn)行階段進(jìn)行各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)調(diào) 整時(shí)，主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度一般都以額定值作為控制目標(biāo)，變化幅度不大，只有凝汽 器壓力隨著冬季、夏季的環(huán)境溫度改變而有較大的變化，所以取凝汽器壓力作為主要的變 化影響因素，對機(jī)組負(fù)荷進(jìn)行修正。另外，機(jī)組熱力系統(tǒng)的加熱器、給水泵等設(shè)備一般都處 于正常的運(yùn)行狀態(tài)，而相對于其他運(yùn)行熱力系統(tǒng)變化因素而言，機(jī)組對外供熱與否對汽輪 機(jī)主蒸汽壓力(以調(diào)門開度不變?yōu)榭刂茥l件)的影響可能要更大一些，所以將供熱流量變 化作為主要的影響因素對主蒸汽壓力進(jìn)行修正。一、為了有效地排除凝汽器壓力變化對機(jī)組滑壓控制曲線應(yīng)用的不利影響，在機(jī) 組滑壓控制中引入“凝汽器壓力修正因子”，并以cnl表示“凝汽器壓力修正因子”，cnl可由 下式計(jì)算得到Cnl = l+APcXC0(3)在公式(3)中，AP。為凝汽器運(yùn)行壓力與基準(zhǔn)壓力之差值，通常取凝汽器設(shè)計(jì)壓力作為基準(zhǔn)壓 力；凝汽器運(yùn)行壓力可以通過實(shí)測得到，也可通過汽輪機(jī)的排汽溫度換算得到，現(xiàn)場試驗(yàn)比 對表明這一求取凝汽器壓力的替代方法具有足夠的精度，完全可以滿足機(jī)組滑壓運(yùn)行控
4制過程中計(jì)算“凝汽器壓力修正因子”的需要。Q為凝汽器壓力每變化lkPa對機(jī)組出力的修正系數(shù)，可根據(jù)制造廠提供的設(shè)計(jì)資 料選取，也可通過實(shí)際試驗(yàn)獲得。二、為了有效地排除供熱流量變化對機(jī)組滑壓控制曲線應(yīng)用的不利影響，在機(jī)組 滑壓控制中引入“供熱流量修正因子”，并以CP1表示“供熱流量修正因子”，CP1可由下式計(jì) 算得到CP1 = l+(Fgr/Fj XCh(4)在公式(4)中，(Fgr/FfflS)為供熱流量占主蒸汽流量的百分比；Ch為供熱流量對汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力(在固定調(diào)門開度下，相當(dāng)于汽輪機(jī)進(jìn)汽流量) 的修正系數(shù)，即占主蒸汽流量的百分比每增加1%，引起汽輪機(jī)進(jìn)汽流量增加的比例系數(shù)， 該比例系數(shù)可以通過“等效熱降法”計(jì)算獲得。另外，如果進(jìn)行機(jī)組供熱與不供熱狀態(tài)的實(shí)際比較試驗(yàn)，則可以直接獲得較為確 切的主蒸汽壓力修正系數(shù)CP1。本發(fā)明采用滑壓偏差因素修正法對機(jī)組滑壓運(yùn)行控制曲線的機(jī)組負(fù)荷和主蒸汽 壓力控制要素引入特定的修正系數(shù)，使汽輪機(jī)組的控制系統(tǒng)能適應(yīng)外界運(yùn)行條件的變化， 及時(shí)改變其滑壓運(yùn)行控制參數(shù)，從而確保汽輪機(jī)處于最佳滑壓運(yùn)行方式，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)組一 直處于較高的運(yùn)行效率。采取本發(fā)明可以使機(jī)組處于較為優(yōu)化的滑壓運(yùn)行方式，節(jié)省汽輪發(fā)電機(jī)組的供電 煤耗率達(dá)lg/kwh，按一臺600MW機(jī)組正常的運(yùn)行負(fù)荷率折算，每年可以節(jié)省燃煤成本費(fèi)用 達(dá)180萬元，取得良好的節(jié)能運(yùn)行效果。下面結(jié)合說明附圖和具體實(shí)施方式
對本發(fā)明的實(shí)質(zhì)性特點(diǎn)作進(jìn)一步說明。


圖1為本發(fā)明應(yīng)用在一臺超臨界600MW汽輪機(jī)組上、考慮夏(冬)季凝汽器壓力 變化修正的滑壓優(yōu)化控制曲線。圖2為本發(fā)明應(yīng)用在一臺125MW汽輪機(jī)組上，考慮供熱流量修正前、后的滑壓優(yōu)化 控制曲線。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1凝汽器壓力修正因子的應(yīng)用在機(jī)組滑壓優(yōu)化控制中引入“凝汽器壓力修正因子”，相當(dāng)于將原先固定的、一成 不變的滑壓控制曲線變成為可隨時(shí)根據(jù)凝汽器壓力變化而自動調(diào)整的一簇滑壓控制曲線。 相應(yīng)地，機(jī)組定、滑壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)負(fù)荷也處于不斷地調(diào)整狀態(tài)，以保證汽輪機(jī)高壓調(diào)門處于“最 佳滑壓閥位”狀態(tài)。下面以一臺超臨界600MW機(jī)組的定、滑壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)隨凝汽器真空而變化的 情況為例，說明“凝汽器壓力修正因子”的應(yīng)用方法及效果。該機(jī)組通過滑壓優(yōu)化試驗(yàn)得出了機(jī)組滑壓控制曲線，確定機(jī)組定、滑壓轉(zhuǎn)折點(diǎn)的 機(jī)組負(fù)荷為570MW。在試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算過程中，對各個(gè)試驗(yàn)工況的機(jī)組出力都進(jìn)行了運(yùn)行參數(shù) (其中包括凝汽器壓力)偏離設(shè)計(jì)值的修正計(jì)算。因此，定、滑壓轉(zhuǎn)折點(diǎn)負(fù)荷570MW是以凝汽器設(shè)計(jì)壓力5. 5kPa為參照基準(zhǔn)而確定的。從圖1中可以看出，機(jī)組在600MW額定負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)背壓每變化lkPa， 機(jī)組出力、熱耗率變化幅度約為0. 954% ；機(jī)組在300MW負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)背壓每變 化lkPa，機(jī)組出力、熱耗率變化幅度約為1.247%。根據(jù)這一試驗(yàn)結(jié)果，對該型機(jī)組進(jìn)行滑 壓控制曲線修正時(shí)，可近似地選取凝汽器壓力變化lkPa對應(yīng)的出力修正系數(shù)Q = 1 %這個(gè) 固定的修正系數(shù)。當(dāng)該機(jī)組在夏季工況額定負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，隨著外界環(huán)境溫度的上升，循環(huán)水溫度會 升至40°C左右，實(shí)際測得的汽輪機(jī)低壓缸排汽溫度更是高達(dá)46°C。根據(jù)凝汽器壓力與排汽 溫度之間的對應(yīng)關(guān)系可以查知，此時(shí)的凝汽器壓力應(yīng)為lOkPa，與凝汽器設(shè)計(jì)壓力5. 5kPa 相比，明顯偏高了 4. 5kPa。取該機(jī)組真空變化修正系數(shù)Q = 1%，則依據(jù)公式(3)可以計(jì) 算得出該運(yùn)行工況的“凝汽器壓力修正因子” Cnl = 1.045。相應(yīng)地，經(jīng)過修正后的機(jī)組“名 義負(fù)荷”為CnlXNg = 1. 045X570 = 596MW。由此計(jì)算結(jié)果表明，在夏季工況高背壓運(yùn)行條 件下，機(jī)組定、滑壓轉(zhuǎn)折點(diǎn)的機(jī)組負(fù)荷應(yīng)該從570MW上移至596MW。當(dāng)機(jī)組在冬季工況運(yùn)行時(shí)，實(shí)際測得的汽輪機(jī)低壓缸排汽溫度為27°C，對應(yīng)的凝 汽器壓力應(yīng)為3.5kPa，與凝汽器設(shè)計(jì)壓力5.5kPa相比，明顯偏低了 2kPa。采用公式(3) 可以計(jì)算得到“凝汽器壓力修正因子” Cnl = 0. 98，修正后的機(jī)組“名義負(fù)荷”為CnlXNg = 0. 98X570 = 558MW。即在冬季工況凝汽器壓力偏低的實(shí)際運(yùn)行條件下，機(jī)組定、滑壓轉(zhuǎn)折 點(diǎn)的機(jī)組負(fù)荷應(yīng)該從570MW下移至558MW。從上面的計(jì)算結(jié)果可以看出，由于受夏季、冬季工況凝汽器真空大幅度變化的影 響，機(jī)組在夏季、冬季工況的定、滑壓轉(zhuǎn)折點(diǎn)需上移、下移的的總變化幅度將高達(dá)38MW。由以上比較分析結(jié)果可知，對于夏季、冬季凝汽器壓力偏差幅度較大的運(yùn)行工況， 通過引入“凝汽器壓力修正因子”，使機(jī)組滑壓控制曲線的實(shí)際機(jī)組負(fù)荷能夠修正至凝汽器 設(shè)計(jì)壓力，可以實(shí)現(xiàn)機(jī)組滑壓控制曲線的適當(dāng)平移，從而確保汽輪機(jī)高壓調(diào)門開度與機(jī)組 負(fù)荷之間的對應(yīng)關(guān)系能夠復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)或設(shè)計(jì)時(shí)的狀態(tài)。實(shí)施例2供熱流量修正因子的應(yīng)用如圖2所示，圖中的細(xì)實(shí)線為不供熱狀態(tài)下的兩閥全開滑壓運(yùn)行主蒸汽壓力變化 曲線，該滑壓曲線的擬合公式為Y = 0. 11927X+0. 755，其中Y為主蒸汽壓力，單位MPa，X為 機(jī)組負(fù)荷，單位MW;虛線代表了該機(jī)組對外供熱16t/h狀態(tài)的兩閥全開滑壓運(yùn)行的主蒸汽 壓力變化曲線，相應(yīng)的兩閥滑壓主汽壓擬合公式為Y = 0. 12003X+1. 120。對圖中的兩條曲 線進(jìn)行比較后可知，在接帶同樣的機(jī)組運(yùn)行電負(fù)荷時(shí)，機(jī)組供熱狀態(tài)的主蒸汽壓力設(shè)定值 要高于不供熱狀態(tài)，平均偏高幅度約為4%，由此可以計(jì)算得出機(jī)組“供熱流量修正因子”CP1 =1.04。若是從機(jī)組不供熱狀態(tài)的兩閥滑壓運(yùn)行控制曲線中查取得到主蒸汽壓力&，再乘 以該“供熱流量修正因子” CP1，即可得到該機(jī)組完成供熱影響修正后的主蒸汽壓力控制值 CP1XP0 = 1. 04P0O從圖2中還可以看出，供熱、不供熱這兩條滑壓運(yùn)行線與定壓運(yùn)行線的交 點(diǎn)負(fù)荷分別為104MW和107MW，反映了機(jī)組定、滑壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)負(fù)荷會由于對外供熱而有所降低 的變動情況。由以上比較分析結(jié)果可知，對于機(jī)組供熱、不供熱的實(shí)際運(yùn)行情況，引入“供熱流 量修正因子”對機(jī)組滑壓控制曲線的主蒸汽壓力進(jìn)行修正計(jì)算，可以確保在汽輪機(jī)高壓調(diào) 門開度保持不變的前提條件下，通過適當(dāng)提高主蒸汽壓力，來滿足熱電聯(lián)產(chǎn)的主汽流量需求。
權(quán)利要求
一種大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于利用修正系數(shù)對機(jī)組滑壓控制曲線進(jìn)行修正，即將機(jī)組負(fù)荷、主蒸汽壓力以及高壓調(diào)門開度這三者之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系式表示為Cn×Ng∝Cp×P0×Cv，公式中，Cn為機(jī)組運(yùn)行參數(shù)變化對機(jī)組負(fù)荷的總修正系數(shù)，Cn＝Cn1×Cn2×...×Cnk，Cnk表示各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)偏差對機(jī)組負(fù)荷的修正系數(shù)；CP為機(jī)組熱力系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)變化對主蒸汽壓力的總修正系數(shù)，CP＝CP1×CP2×...×CPk，CPk表示各項(xiàng)熱力系統(tǒng)偏差對主蒸汽壓力的修正系數(shù)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于當(dāng)季節(jié)變換引 起大型汽輪機(jī)的凝汽器壓力出現(xiàn)大幅度變化時(shí)，在機(jī)組滑壓控制中引入凝汽器壓力修正因 子Cnl，Cnl由下式計(jì)算得到cnl = 1+AP。XCQ，公式中的ΔP。為凝汽器運(yùn)行壓力與基準(zhǔn)壓力 之差值，取凝汽器設(shè)計(jì)壓力作為基準(zhǔn)壓力，C。為凝汽器壓力每變化IkPa對機(jī)組出力的修正 系數(shù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于凝汽器壓力通 過汽輪機(jī)的排汽溫度換算得到或通過實(shí)際測量獲得。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于Ctl根據(jù)制 造廠提供的設(shè)計(jì)資料選取或通過實(shí)際試驗(yàn)獲得。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于當(dāng)大型汽 輪機(jī)對外供熱流量因外界熱用戶的要求作大幅度調(diào)整時(shí)，在機(jī)組滑壓控制中引入供熱流量 修正因子CP1，汽輪機(jī)控制系統(tǒng)會根據(jù)供熱流量的變化情況而自動調(diào)整主蒸汽壓力與機(jī)組負(fù) 荷之間的對應(yīng)關(guān)系，Cp1可以由下式計(jì)算得到CP1 = l+(FgyFms)XCh，公式中的(FgyFms)為 供熱流量占主蒸汽流量的百分比，Ch為供熱流量對汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力的修正系數(shù)，即占主蒸 汽流量的百分比每增加1%，引起汽輪機(jī)進(jìn)汽流量增加的比例系數(shù)。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于Ch通過等效熱 降法計(jì)算獲得。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的大型汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化的修正方法，其特征在于若是進(jìn)行機(jī)組 供熱與不供熱狀態(tài)的比較試驗(yàn)，則可以直接獲得較為確切的主蒸汽壓力修正系數(shù)CP1。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種火力發(fā)電廠的大型汽輪發(fā)電機(jī)組滑壓優(yōu)化的修正方法。目前開展大型汽輪發(fā)電機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行階段的滑壓優(yōu)化方法研究，保持機(jī)組在低負(fù)荷階段處于性能較優(yōu)的滑壓運(yùn)行方式，對改善機(jī)組運(yùn)行效率狀況具有十分重要的意義。本發(fā)明的特征在于利用修正系數(shù)對機(jī)組滑壓控制曲線進(jìn)行修正，即將機(jī)組負(fù)荷、主蒸汽壓力以及高壓調(diào)門開度這三者之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系式表示為Cn×Ng∝Cp×P0×Cv。本發(fā)明采用滑壓偏差因素修正法對機(jī)組滑壓運(yùn)行控制曲線的機(jī)組負(fù)荷和主蒸汽壓力控制要素引入特定的修正系數(shù)，確保汽輪機(jī)處于最佳滑壓運(yùn)行方式，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)組一直處于較高的運(yùn)行效率。
文檔編號F01D17/00GK101864994SQ20091015385
公開日2010年10月20日 申請日期2009年11月16日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月16日
發(fā)明者孫永平, 朱松強(qiáng), 童小忠 申請人:浙江省電力試驗(yàn)研究院;浙江省能源集團(tuán)有限公司