專利名稱：用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)及方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明大體而言涉及一種燃?xì)廨啓C(jī)燃料系統(tǒng)。更具體而言，本發(fā)明描述一種可向 燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)過熱氣體燃料的燃料系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
燃?xì)廨啓C(jī)廣泛用于進(jìn)行發(fā)電的商業(yè)運(yùn)營中。燃?xì)廨啓C(jī)一般包括位于前面的壓縮 機(jī)、位于中間周圍的一個(gè)或多個(gè)燃燒室、以及位于后面的渦輪機(jī)。壓縮機(jī)漸進(jìn)地壓縮工作流 體，并將經(jīng)壓縮的工作流體排放到燃燒室中。燃燒室將燃料注入經(jīng)壓縮的工作流體的流中， 并使混合物燃燒以產(chǎn)生具有高溫、高壓和高速度的燃燒氣體。燃燒氣體離開燃燒室并流入 渦輪機(jī)中，在渦輪機(jī)中燃燒氣體膨脹而產(chǎn)生功。來自燃料中的冷凝氣體的液體在燃燒室中產(chǎn)生嚴(yán)重的有害效應(yīng)，此可能導(dǎo)致硬件 損壞。燃料供應(yīng)商通常提供嚴(yán)格的控制措施，以降低燃料的水分含量。然而，需要進(jìn)行額外 的燃料處理，以確保提供給燃燒室的燃料實(shí)質(zhì)上不含液體。圖1顯示用于向燃?xì)廨啓C(jī)12供應(yīng)燃料的典型燃料系統(tǒng)10的簡化圖。燃料系統(tǒng)10 一般包括具有約500-700磅/平方英寸的壓力的燃料供應(yīng)14。燃料可以是濕飽和的(被 定義為具有低于碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)的溫度和壓力)、干飽和的(被定義為具有等于碳?xì)浠?物露點(diǎn)的溫度和壓力)、或過熱的(被定義為具有高于碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)的溫度和壓力)。燃 料流經(jīng)分離器16，且分離器16從燃料中移除任何冷凝液體(例如水、冷凝碳?xì)浠衔锏?。 流量控制閥18調(diào)節(jié)流至燃?xì)廨啓C(jī)12的燃燒室的燃料流。當(dāng)燃料通過流量控制閥18膨脹 時(shí)，焦耳-湯姆遜(Joule-Thomson)效應(yīng)導(dǎo)致燃料的溫度降低。燃料的膨脹可導(dǎo)致燃料溫 度下降到碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以下，從而形成冷凝物。為防止燃料溫度下降到碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn) 以下，燃料系統(tǒng)通常包括位于流量控制閥18上游的一個(gè)或多個(gè)熱交換器20，22。熱交換器 20，22向燃料中增加熱量，以使燃料過熱并確保燃料溫度一直保持在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上。圖2提供當(dāng)燃料穿過燃料系統(tǒng)時(shí)燃料中的溫度和壓力變化的曲線圖。出于例示目 的，圖2例示作為過熱燃料進(jìn)入燃料系統(tǒng)的燃料，由點(diǎn)A指示。熱交換器20，22加熱燃料， 以將燃料溫度提高至點(diǎn)B。當(dāng)燃料通過流量控制閥18膨脹時(shí)，焦耳-湯姆遜效應(yīng)將燃料的 溫度從點(diǎn)B降低至點(diǎn)C。顯著地，從點(diǎn)B至點(diǎn)C的氣體膨脹路徑一直保持在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn) 以上，從而避免燃料中出現(xiàn)冷凝。點(diǎn)A與點(diǎn)B之間的距離表示為確保燃料溫度一直保持在 碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上以防止冷凝而由熱交換器20，22提供的過熱量。通常需要多個(gè)熱交換器，以確保在所有水平的運(yùn)轉(zhuǎn)期間均可用到充分的熱源。例 如，在正常運(yùn)轉(zhuǎn)期間，燃?xì)廨啓C(jī)12可提供必需的熱量。來自壓縮機(jī)的熱的經(jīng)壓縮的工作流 體或來自渦輪機(jī)的高溫排放氣體可被提取并提供給一個(gè)熱交換器22，以使燃料充分地過 熱。然而，在起動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)期間，不易從燃?xì)廨啓C(jī)12獲得熱量，因此需要具有獨(dú)立熱源24的第 二熱交換器20。對具有獨(dú)立熱源以在起動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)期間提供熱量的第二熱交換器的需求需要在建造 燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)時(shí)的額外的資本成本。另外，第二熱交換器通常使用加熱線圈、間接火焰加熱器、熱泵、或用于提供熱量的類似裝置，這在起動(dòng)期間消耗額外的動(dòng)力或燃料，而在起動(dòng)期 間動(dòng)力或燃料通常供應(yīng)不足。此外，為使燃料過熱而由第二熱交換器消耗的動(dòng)力降低燃?xì)?輪機(jī)設(shè)備的總效率。因此，需要提供一種可在起動(dòng)期間向燃?xì)廨啓C(jī)提供過熱燃料的改良的燃料供應(yīng)系 統(tǒng)。理想地，燃料供應(yīng)系統(tǒng)將不需要用于獨(dú)立熱源的額外資本成本，并且不需要大量的在起 動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)時(shí)所短缺的動(dòng)力。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的方面和優(yōu)點(diǎn)將于以下說明中予以陳述，或可通過該說明而變得顯而易 見，或可通過本發(fā)明的實(shí)踐獲知。本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例是一種用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)。該系統(tǒng)包括管道系 統(tǒng)，管道系統(tǒng)包含壓力大于約500磅/平方英寸的燃料供應(yīng)。用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝 置連接在管道系統(tǒng)的下游，以將燃料供應(yīng)的壓力減小至小于約200磅/平方英寸。分離器 連接在用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置的下游，并且分離器包括氣體端口和液體端口?？?制閥連接至氣體端口，并且控制閥減小燃料供應(yīng)的壓力，以產(chǎn)生具有小于約50磅/平方英 寸的壓力的過熱燃料。在本發(fā)明的另一實(shí)施例中，一種用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)包括管道系統(tǒng)， 管道系統(tǒng)包含壓力大于約500磅/平方英寸的燃料供應(yīng)。減壓閥連接在管道系統(tǒng)的下游， 并且減壓閥構(gòu)造成用以將燃料供應(yīng)的壓力減小至小于約200磅/平方英寸。熱交換器連接 在減壓閥的下游，以加熱燃料供應(yīng)?？刂崎y連接在熱交換器的下游，并且控制閥將燃料供應(yīng) 的壓力減小至小于約50磅/平方英寸。本發(fā)明還包括一種用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)過熱燃料的方法。該方法包括接收具有大 于約500磅/平方英寸的壓力的燃料供應(yīng)以及將燃料供應(yīng)的壓力減小至小于約200磅/平 方英寸，以產(chǎn)生具有氣體燃料和液體燃料的混合物的濕飽和燃料。該方法還包括將氣體燃 料與液體燃料分離；將氣體燃料的壓力減小至小于約50磅/平方英寸，以產(chǎn)生過熱燃料； 以及使過熱燃料流至燃?xì)廨啓C(jī)。在閱讀本說明書后，所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員將更好地理解這些實(shí)施例的特征和
方面等等。


在本說明書的其余部分(包括參照附圖)中，對本發(fā)明的全部和使之能夠?qū)崿F(xiàn)的 揭露內(nèi)容(包括對所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員而言最佳的型式)進(jìn)行更具體地說明，在附圖中圖1是用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的典型系統(tǒng)的簡化圖；圖2是圖1中所供應(yīng)的燃料的壓力和溫度的曲線圖；圖3是根據(jù)本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)的簡化圖；以及圖4是圖3中所供應(yīng)的燃料的壓力和溫度的曲線圖。主要元件標(biāo)記說明10 燃料系統(tǒng)(現(xiàn)有技術(shù))12 燃?xì)廨啓C(jī)14:燃料供應(yīng)16:分離器
18 流量控制閥22 運(yùn)行熱交換器
20 起動(dòng)熱交換器40 分離器44 控制閥48:氣體端口30 燃料系統(tǒng)34 管道系統(tǒng) 38 用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置
24 獨(dú)立熱源 32 燃?xì)廨啓C(jī) 36 燃料供應(yīng) 39 旁通閥 42 熱交換器 46 液體端口 50 地?zé)釤嵩?br> 具體實(shí)施例方式現(xiàn)在，將詳細(xì)參照本發(fā)明的實(shí)施例，本發(fā)明的一個(gè)或多個(gè)實(shí)例顯示于附圖中。本詳 細(xì)說明使用數(shù)字和字母符號(hào)來指示圖式中的特征。圖式和說明中的相同或類似的符號(hào)用以 指示本發(fā)明的相同或類似的部件。每一實(shí)例旨在用于解釋本發(fā)明而非限制本發(fā)明。實(shí)際上，在不背離本發(fā)明的范圍 或精神的條件下，所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員可明顯地對本發(fā)明作出修改和改變。例如，作為一個(gè) 實(shí)施例的部分而顯示或說明的特征可用于另一實(shí)施例，以產(chǎn)生又一實(shí)施例。因此，本發(fā)明旨 在涵蓋處于所附權(quán)利要求及其等效內(nèi)容的范圍內(nèi)的這些修改和改變。圖3提供根據(jù)本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的用于燃?xì)廨啓C(jī)32的燃料系統(tǒng)30的簡化圖。燃 料系統(tǒng)30 —般包括包含燃料供應(yīng)36的管道系統(tǒng)34、用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38、 分離器40、熱交換器42、及控制閥44。管道系統(tǒng)34包含燃料供應(yīng)36，并將燃料供應(yīng)36從其來源傳送到燃料系統(tǒng)30。燃 料供應(yīng)36可以是適于在燃?xì)廨啓C(jī)中燃燒的任何燃料。商業(yè)燃燒發(fā)動(dòng)機(jī)所使用的可能的燃 料包括高爐氣、焦?fàn)t氣、天然氣、汽化的液化天然氣(LNG)及丙烷。依地理區(qū)域、管道隔熱及 熱軌跡(heat tracing)而定，燃料通常具有約500-700磅/平方英寸的壓力和約50_70華 氏度的溫度。由于天然氣和汽化的LNG燃料通常通過地下管道系統(tǒng)被輸送至燃料系統(tǒng)30， 因此燃料的實(shí)際溫度和壓力可隨年度中的時(shí)間、燃料供應(yīng)商、位置及其它環(huán)境條件而變化。 供應(yīng)商可將燃料作為濕飽和燃料(即具有低于碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)的溫度和壓力)、干飽和燃 料(即具有等于碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)的溫度和壓力)、或過熱燃料(即具有高于碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn) 的溫度和壓力)進(jìn)行遞送。用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38連接在包含燃料供應(yīng)36的管道系統(tǒng)34的下 游。用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38可包括一個(gè)或多個(gè)焦耳_湯姆遜閥、減壓閥、節(jié)流 閥、可變孔、或允許氣體通過其進(jìn)行絕熱膨脹、從而由于焦耳_湯姆遜效應(yīng)而降低氣體溫度 的任何閥。旁通閥39可與用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38配合使用，以根據(jù)需要擴(kuò)大 最大運(yùn)行流量范圍。燃料通過管道系統(tǒng)34流至用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38，并且 用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38將燃料的壓力減小至小于約200磅/平方英寸。隨著 燃料的壓力減小，在壓力下降每磅/平方英寸時(shí)，焦耳_湯姆遜效應(yīng)導(dǎo)致燃料的溫度下降約 0. 06-0. 07華氏度，且實(shí)際的溫度下降量取決于所引入燃料的成分和溫度。因此，離開用于 減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的燃料可以是干飽和(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)處)燃料或濕 飽和(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以下)燃料。燃料的實(shí)際狀態(tài)取決于多種因素，例如所使用的具體燃料以及離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的燃料的溫度和壓力。分離器40和熱交換器42連接在用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的下游，以在 燃料到達(dá)控制閥44之前調(diào)節(jié)燃料。盡管圖3中同時(shí)顯示分離器40和熱交換器42 二者，然 而處于本發(fā)明范圍內(nèi)的其它實(shí)施例可僅包括分離器40，而另一些實(shí)施例可僅包括熱交換器 42。分離器40(如果存在)移除在離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的濕飽 和燃料或干飽和燃料中所存在的任何液體。分離器40可包括凝聚式過濾器(coalescing filter)、慣性分離器及除霧器、或所屬領(lǐng)域中已知的用于以物理方式高效地分離氣體和液 體的其它結(jié)構(gòu)。在其它實(shí)施例中，分離器40可包括具有吸收油的吸收塔，吸收塔從燃料流 中移除液體燃料。分離器40通過液體端口 46排出液體，以供回收利用或在燃料系統(tǒng)中進(jìn) 一步使用。氣體燃料作為干飽和燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)處)或過熱燃料(即在碳?xì)浠?合物露點(diǎn)以上)通過氣體端口 48流出分離器40。同樣，氣體燃料的實(shí)際狀態(tài)取決于多種因 素，例如所使用的具體燃料以及離開分離器40的氣體燃料的溫度和壓力。在燃料穿過用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38及分離器40 (如果存在)之后，熱 交換器42 (如果存在)向燃料提供熱量。由于燃料在膨脹之后的溫度相對低，熱交換器42 不需要高溫?zé)嵩磥韺⑷剂系臏囟忍岣咧撂細(xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上。因此，熱交換器42可使用例 如地?zé)釤嵩?0。地?zé)釤嵩?0包括使用地球的相對恒定的溫度作為熱源的任何熱源。實(shí)例 包括但不限于地下水、環(huán)境空氣、以及可能甚至通常通過地下管道系統(tǒng)輸送的燃料供應(yīng)36， 如在 Dr. Wayne S. Hill 和 Elizabeth C. Poulin 所著并發(fā)表于 1992 年 2 月 1 日的“Concept forpassive heating at meter/gate stations，，中所描述的。作為另夕卜一禾中選擇，也可使 用更傳統(tǒng)的能源(例如來自輔助鍋爐的蒸汽)，但高溫能源不是本申請所必需的。熱交換器42將燃料的溫度提高至碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上。如果存在分離器40，則離 開熱交換器42的氣體燃料將可能是過熱燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上)。如果不使用分 離器40，則離開熱交換器42的燃料可能是干飽和(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)處)燃料或過熱 (即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上)燃料。如上所述，燃料的實(shí)際狀態(tài)取決于多種因素，例如所使 用的具體燃料以及離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38或分離器40的燃料的溫度和壓 力?？刂崎y44連接在分離器40及/或熱交換器42的下游，并控制流至燃?xì)廨啓C(jī)32的 燃料流?？刂崎y44可以是焦耳-湯姆遜閥、節(jié)流閥、可變孔、或所屬領(lǐng)域的一般技術(shù)人員已 知的用于調(diào)節(jié)流體流量的類似裝置。在燃?xì)廨啓C(jī)32的起動(dòng)期間，控制閥44進(jìn)一步減小干 飽和燃料或過熱燃料的壓力，以根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)32的起動(dòng)需要而定，產(chǎn)生壓力介于約25與50 磅/平方英寸之間的過熱燃料。當(dāng)對燃?xì)廨啓C(jī)32施加負(fù)荷時(shí)，所期望的燃料壓力逐漸增大， 并且控制閥44相應(yīng)地進(jìn)行調(diào)整以提供處于所期望壓力的過熱燃料。在某一點(diǎn)處，燃?xì)廨啓C(jī) 32以足夠的水平運(yùn)轉(zhuǎn)，以允許對從壓縮機(jī)熱的經(jīng)壓縮的工作流體或來自渦輪機(jī)的高溫排放 氣體的提取向燃料提供額外的過熱。圖4是圖3中所供應(yīng)的燃料的壓力和溫度的曲線圖。進(jìn)入燃料系統(tǒng)30的燃料可 以是濕飽和燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以下)、干飽和燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)處)、或 過熱燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上)。出于例示目的，圖4例示作為過熱燃料進(jìn)入燃料系 統(tǒng)30的燃料，如點(diǎn)D所示。
用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38降低燃料的壓力和溫度，如線D-E所示。如上 所述，離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的燃料可以是干飽和燃料(即在碳?xì)浠衔?露點(diǎn)處)或濕飽和燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以下)。出于例示目的，圖4例示作為濕飽和 燃料離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38的燃料，如點(diǎn)E所示。然后，燃料穿過分離器40及/或熱交換器42。如果存在分離器40，則分離器40從 燃料中移除冷凝液體，從而得到氣體燃料的新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)，如圖4中的虛曲線所示。如 上所述，流出分離器40的氣體燃料可以是干飽和燃料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)處)或過熱燃 料(即在碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)以上)。出于例示目的，圖4例示作為干飽和燃料離開分離器40 的燃料，如通過位于新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)的虛曲線上的點(diǎn)E所示。如果不存在熱交換器42，則干飽和燃料流經(jīng)控制閥44，控制閥44進(jìn)一步降低氣體 燃料的溫度和壓力(如線E-F所示)，從而在氣體膨脹路徑偏離新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)曲線時(shí)形 成過熱。這一情形的發(fā)生是由于相較于新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)曲線，由控制閥44形成的溫度變 化-壓力變化(ΔΤ/ΔΡ)具有更大的斜率。因此，用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38、分離 器40及控制閥44的新穎組合能在起動(dòng)期間產(chǎn)生過熱燃料給燃?xì)廨啓C(jī)32而無需使用起動(dòng) 熱交換器，如圖4中的線段D-E-F所示(且新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)由虛曲線指示)。如果與分離器40 —起存在熱交換器，則熱交換器42提高離開分離器40的干飽和 燃料的溫度，如線E-E’所示。氣體燃料的這種額外過熱可提供額外的保證來進(jìn)一步確保提 供給燃?xì)廨啓C(jī)32的燃料不含任何液體或冷凝物。然后，過熱氣體燃料流經(jīng)控制閥44，控制 閥44進(jìn)一步降低燃料的溫度和壓力，如線E’ -F’所示。因此，用于減小燃料供應(yīng)的壓力的 裝置38、分離器40、熱交換器42及控制閥44的新穎組合在起動(dòng)期間產(chǎn)生過熱燃料給燃?xì)?輪機(jī)32，如圖4中的線段D-E-E’ -F’所示(且新碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)由虛曲線指示)。如果不存在分離器40，則熱交換器42提高離開用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置 38的濕飽和燃料的溫度，如線E-E’所示。對于不存在分離器的本實(shí)施例，碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn) 保持不變，并且熱交換器42使?jié)耧柡腿剂线^熱以產(chǎn)生不含任何液體或冷凝物的過熱燃料。 然后，過熱燃料流經(jīng)控制閥44，控制閥44進(jìn)一步降低燃料的溫度和壓力，如線E’ -F’所示。 因此，用于減小燃料供應(yīng)的壓力的裝置38、熱交換器42及控制閥44的新穎組合在起動(dòng)期間 產(chǎn)生過熱燃料給燃?xì)廨啓C(jī)32，如圖4中的線段D-E-E’ -F’所示(且碳?xì)浠衔锫饵c(diǎn)不發(fā)生 變化)。所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)理解，在不背離所附權(quán)利要求及其等效內(nèi)容中所述的本發(fā) 明的范圍和精神的條件下，可對本文所述的本發(fā)明實(shí)施例作出修改和改變。
權(quán)利要求
一種用于向燃?xì)廨啓C(jī)(32)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)(30)，包括a.管道系統(tǒng)(34)，其中，所述管道系統(tǒng)(34)包含壓力大于約500磅/平方英寸的燃料供應(yīng)(36)；b.用于減小所述燃料供應(yīng)的壓力的裝置(38)，連接在所述管道系統(tǒng)(34)的下游以將所述燃料供應(yīng)(36)的壓力減小至小于約200磅/平方英寸；c.分離器(40)，連接在所述用于減小所述燃料供應(yīng)的壓力的裝置(38)的下游，其中，所述分離器(40)包括氣體端口(48)和液體端口(46)；以及d.控制閥(44)，連接至所述氣體端口(48)，其中，所述控制閥(44)減小所述燃料供應(yīng)(36)的壓力以產(chǎn)生具有小于約50磅/平方英寸的壓力的過熱燃料。
2.如權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于還包括熱交換器(42)，所述熱交換器 (42)連接在所述用于減小所述燃料供應(yīng)的壓力的裝置(38)的下游。
3.如權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于，所述熱交換器(42)包括地?zé)釤嵩?(50)。
4.如權(quán)利要求1至3中的任一項(xiàng)所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于，所述用于減小所述燃 料供應(yīng)的壓力的裝置(38)包括焦耳-湯姆遜閥。
5.如權(quán)利要求1至4中的任一項(xiàng)所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于，所述用于減小所述燃 料供應(yīng)的壓力的裝置(38)包括可變孔。
6.如權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于，所述分離器(40)包括 凝聚式過濾器。
7.如權(quán)利要求1至6中的任一項(xiàng)所述的系統(tǒng)(30)，其特征在于，所述分離器(40)包括 具有吸收油的吸收塔。
8.一種用于向燃?xì)廨啓C(jī)(32)供應(yīng)過熱燃料的方法，包括a.接收具有大于約500磅/平方英寸的壓力的燃料供應(yīng)(36)；b.將所述燃料供應(yīng)(36)的壓力減小至小于約200磅/平方英寸，以產(chǎn)生具有氣體燃料 和液體燃料的混合物的濕飽和燃料；c.將所述氣體燃料與所述液體燃料分離；d.將所述氣體燃料的壓力減小至小于約50磅/平方英寸，以產(chǎn)生過熱燃料；以及e.使所述過熱燃料流至所述燃?xì)廨啓C(jī)(32)。
9.如權(quán)利要求8所述的方法，其特征在于還包括加熱所述氣體燃料。
10.如權(quán)利要求8或9所述的方法，其特征在于還包括通過地?zé)釤嵩?50)加熱所述氣 體燃料。
全文摘要
本申請涉及用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)及方法。其中，用于向燃?xì)廨啓C(jī)(32)供應(yīng)燃料的系統(tǒng)(30)包括管道系統(tǒng)(34)，管道系統(tǒng)包含壓力大于約500psi的燃料。連接在管道系統(tǒng)下游的減壓閥(38)將燃料的壓力減小至小于約200psi。連接在減壓閥下游的熱交換器(42)加熱濕飽和燃料或干飽和燃料，以產(chǎn)生過熱燃料。連接在熱交換器下游的控制閥(44)將過熱燃料的壓力減小至小于約50psi。用于向燃?xì)廨啓C(jī)供應(yīng)過熱燃料的方法包括接收具有大于約500psi的壓力的燃料以及將壓力減小至小于約200psi。該方法還包括將氣體燃料與液體燃料分離；將氣體燃料的壓力減小至小于約50psi；以及使過熱燃料流向燃?xì)廨啓C(jī)。
文檔編號(hào)F02C7/224GK101988431SQ20101024888
公開日2011年3月23日 申請日期2010年7月29日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月30日
發(fā)明者C·威爾克斯, D·M·莫斯, K·F·倫多, T·R·比爾頓 申請人:通用電氣公司