專(zhuān)利名稱(chēng)：氧化催化劑的故障診斷裝置、氧化催化劑的故障診斷方法及內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及氧化催化劑的故障診斷裝置、氧化催化劑的故障診斷方法及內(nèi)燃機(jī)的 排氣凈化裝置。尤其涉及對(duì)在使用氨來(lái)還原NOx的還原催化劑的下游側(cè)配置的氧化催化劑 進(jìn)行故障診斷的氧化催化劑的故障診斷裝置、氧化催化劑的故障診斷方法及內(nèi)燃機(jī)的排氣
凈化裝置。
背景技術(shù)：
從柴油機(jī)等內(nèi)燃機(jī)排出的排氣中，含有可能對(duì)環(huán)境帶來(lái)影響的氮氧化物(NOx)。一 直以來(lái)，作為用于凈化該NOx的排氣凈化裝置的一種方式，已知一種在排氣通路中配設(shè)有 選擇還原催化劑并在該選擇還原催化劑中使用氨來(lái)進(jìn)行NOx的還原凈化的SCR(Selective CatalyticReduction)系統(tǒng)。該SCR系統(tǒng)將能夠生成氨的尿素溶液等的還原劑供給到選擇 還原催化劑的上游側(cè)的排氣通路中，將所生成的氨吸附在選擇還原催化劑上，從而選擇性 地還原凈化流入選擇還原催化劑的排氣中的N0X。用于該SCR系統(tǒng)的選擇還原催化劑的氨的飽和吸附量，具有因催化劑溫度而變化 的特性。另外，該選擇還原催化劑具有這樣的特性相對(duì)于氨的飽和吸附量的實(shí)際的氨的吸 附率越高，NOx的還原效率也越高。因此，對(duì)尿素溶液等還原劑的供給量進(jìn)行控制，使得氨不 流出到選擇還原催化劑的下游側(cè)，而且，相對(duì)于飽和吸附量的實(shí)際吸附率能夠盡量高。然而，由于控制單元指示的還原劑的供給量的誤差或SCR系統(tǒng)的隨時(shí)間劣化等， 有時(shí)候所生成的氨的一部分流出到選擇還原催化劑的下游側(cè)。氨的毒性比NOx高，應(yīng)當(dāng)盡 量避免氨在還原反應(yīng)中未被使用就放出至大氣中。因此，存在著一種SCR系統(tǒng)，其在選擇還 原催化劑的下游側(cè)具備氧化催化劑，在一部分的氨流出到選擇還原催化劑的下游側(cè)的情況 下，將該氨氧化，分解成氮(N2)和水(H2O)而放出。但是，氧化催化劑有時(shí)候由于以熱劣化、隨時(shí)間劣化、裂紋等為代表的故障而導(dǎo)致 催化劑的效率低下。如果氧化催化劑發(fā)生故障，則不能夠充分地氧化并分解流出到選擇還 原催化劑的下游側(cè)的氨，氨有可能放出到大氣中。于是，提出了一種構(gòu)成為能夠進(jìn)行氧化催化劑的劣化判定的排氣凈化裝置。具體 而言，公開(kāi)了一種排氣凈化裝置，其具備配設(shè)在還原催化劑的下游側(cè)并氧化排氣中的氨的 氧化催化劑、檢測(cè)氧化催化劑的排氣下游的氨濃度的第二濃度檢測(cè)裝置以及推定氧化催化 劑的排氣下游的氨濃度的第二濃度推定裝置，在第二濃度檢測(cè)裝置所檢測(cè)的氨濃度和第二 濃度推定裝置推定的氨濃度的差成為第二規(guī)定值以上時(shí)，判定氧化催化劑已劣化(參照專(zhuān) 利文獻(xiàn)1)。專(zhuān)利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)2006-125323號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求4、段落0022 0027)

發(fā)明內(nèi)容
然而，專(zhuān)利文獻(xiàn)1所記載的排氣凈化裝置，將在氧化催化劑的下游側(cè)實(shí)際檢測(cè)的氨濃度和推定的氧化催化劑的下游側(cè)的氨濃度的差與第二規(guī)定值進(jìn)行比較，進(jìn)行氧化催化 劑的劣化判定。由于推定或?qū)嶋H檢測(cè)的氧化催化劑的下游側(cè)的氨濃度因內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)條件 而變動(dòng)，所以在以預(yù)先規(guī)定的第二規(guī)定值為基準(zhǔn)進(jìn)行劣化判定的情況下，診斷結(jié)果的可靠 性有可能降低。即，在將第二規(guī)定值設(shè)定得高的情況下，只要向還原催化劑的下游側(cè)流出的 氨的流出量不為某定值以上，就有可能不能進(jìn)行氧化催化劑的劣化判定。另外，在將第二規(guī) 定值設(shè)定得低的情況下，依據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)條件，即使上述氨濃度的差成為第二規(guī)定值以上，實(shí)際上 也設(shè)想氧化催化劑并未劣化。所以，關(guān)于專(zhuān)利文獻(xiàn)1所記載的氧化催化劑的劣化判定的方法，進(jìn)行劣化判定的 運(yùn)轉(zhuǎn)條件有可能被制約，或判定結(jié)果的可靠性降低。因此，本發(fā)明的發(fā)明者們專(zhuān)心地研究，發(fā)現(xiàn)通過(guò)氧化催化劑的故障診斷裝置具備 容易算出在選擇還原催化劑的下游側(cè)所具備的氧化催化劑的氧化效率的運(yùn)算部分，并根 據(jù)氧化效率是否下降而進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷，從而能夠解決上述問(wèn)題，完成本發(fā)明。 即，本發(fā)明的目的在于，提供一種即使在變動(dòng)的各種運(yùn)轉(zhuǎn)條件下，也容易算出氧化催化劑處 的氧化效率并在期望的時(shí)期精度良好地進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷的氧化催化劑的故障 診斷裝置、氧化催化劑的故障診斷方法以及具備這樣的氧化催化劑的故障診斷裝置的內(nèi)燃 機(jī)的排氣凈化裝置。依照本發(fā)明，能夠提供一種氧化催化劑的故障診斷裝置，并解決上述的問(wèn)題，該氧 化催化劑的故障診斷裝置的特征在于，位于將能夠生成氨的還原劑供給到還原催化劑的上 游側(cè)的排氣通路并由還原催化劑選擇性地還原凈化排氣中的NOx的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置 中，并用于進(jìn)行配置在還原催化劑的下游側(cè)的氧化催化劑的故障診斷，其中，具備還原劑 供給量運(yùn)算部，以規(guī)定量的氨流出到還原催化劑的下游側(cè)的方式設(shè)定還原劑的供給量；氧 化效率運(yùn)算部，求出流出到還原催化劑的下游側(cè)的規(guī)定量的氨在通過(guò)氧化催化劑時(shí)被氧化 催化劑氧化的效率；以及故障判定部，將氧化效率與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較而進(jìn)行氧化催 化劑的故障的有無(wú)的判定。另外，優(yōu)選的是，當(dāng)構(gòu)成本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置時(shí)，以配置在還原催 化劑的下游側(cè)且氧化催化劑的上游側(cè)的上游側(cè)NOx傳感器的值、配置在氧化催化劑的下游 側(cè)的下游側(cè)NOx傳感器的值以及還原催化劑的下游側(cè)且氧化催化劑的上游側(cè)的排氣中的推
定NOx量為基礎(chǔ)，算出氧化效率。另外，優(yōu)選的是，當(dāng)構(gòu)成本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置時(shí)，以還原催化劑的 下游側(cè)且氧化催化劑的上游側(cè)的推定NOx量和推定氨量以及配置在氧化催化劑的下游側(cè)的 下游側(cè)NOx傳感器的值為基礎(chǔ)，算出氧化效率。另外，優(yōu)選的是，當(dāng)構(gòu)成本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置時(shí)，具備凈化用氨 量運(yùn)算部，運(yùn)算用于凈化流入到還原催化劑的排氣中的NOx所必需的凈化用氨量；以及氨吸 附可能量運(yùn)算部，從與還原催化劑的溫度相對(duì)應(yīng)的飽和吸附量減去目前的推定吸附量，算 出氨的吸附可能量，其中，還原劑供給量運(yùn)算部，將與吸附可能量和凈化用氨量相對(duì)應(yīng)的還 原劑量和規(guī)定量相加，設(shè)定還原劑的供給量。另外，優(yōu)選的是，當(dāng)構(gòu)成本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置時(shí)，具備檢測(cè)排氣溫 度的排氣溫度檢測(cè)部，當(dāng)排氣溫度的振幅在規(guī)定的范圍內(nèi)且排氣溫度穩(wěn)定時(shí)，進(jìn)行氧化催 化劑的故障診斷。
另外，本發(fā)明的另一方式為一種氧化催化劑的故障診斷方法，該氧化催化劑位于 將能夠生成氨的還原劑供給到還原催化劑的上游側(cè)的排氣通路并由還原催化劑選擇性地 還原凈化排氣中的NOx的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置中，配置在還原催化劑的下游側(cè)，其中，以 規(guī)定量的氨流出到還原催化劑的下游側(cè)的方式供給還原劑，將規(guī)定量的氨在通過(guò)氧化催化 劑時(shí)被氧化催化劑氧化凈化的凈化效率與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較，進(jìn)行氧化催化劑的故障 判定。另外，本發(fā)明的再一方式為一種內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置，其特征在于，具備上述任 意一種氧化催化劑的故障診斷裝置。依照本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置和氧化催化劑的故障診斷方法，著眼于 NOx傳感器對(duì)于氨反應(yīng)的特性，以規(guī)定量的氨流出到還原催化劑的下游側(cè)的方式供給還原 劑，算出由配置在還原催化劑的下游側(cè)的氧化催化劑氧化的氨的比率，進(jìn)行氧化催化劑的 故障診斷，因而，不管內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)如何，在期望的時(shí)期精度良好地進(jìn)行氧化催化劑的 故障診斷。另外，由于以氧化催化劑的氧化效率為基礎(chǔ)，進(jìn)行氧化催化劑的故障的有無(wú)的 判定，因而即使在各種運(yùn)轉(zhuǎn)條件下，也精度良好地進(jìn)行氧化催化劑的故障的有無(wú)的判定。所 以，提供了一種診斷的時(shí)期的制約變少且高精度地進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷的氧化催化 劑的故障診斷裝置和氧化催化劑的故障診斷方法。另外，依照本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置，提供了一種排氣凈化裝置，由于其具 備不管內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和運(yùn)轉(zhuǎn)條件如何，在期望的時(shí)期進(jìn)行氧化催化劑的故障的診斷的 故障診斷裝置，因而即使在氨流出到還原催化劑的下游側(cè)的情況下，也由氧化催化劑有效 地氧化氨，防止氨放出到大氣中。


圖1是顯示本發(fā)明的第一實(shí)施方式的排氣凈化裝置的構(gòu)成例的圖。圖2是用于說(shuō)明還原催化劑的飽和吸附量和目標(biāo)吸附量的圖。圖3是顯示第一實(shí)施方式的排氣凈化裝置中所具備的DCU的構(gòu)成例的框圖。圖4是顯示由第一實(shí)施方式的排氣凈化裝置進(jìn)行的氧化催化劑的故障診斷的流 程的圖。圖5是顯示本發(fā)明的第二實(shí)施方式的排氣凈化裝置的構(gòu)成例的圖。
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖，對(duì)與本發(fā)明的氧化催化劑的故障診斷裝置、故障診斷方法及具備 故障診斷裝置的排氣凈化裝置相關(guān)的實(shí)施方式進(jìn)行具體的說(shuō)明。但是，相關(guān)的實(shí)施方式表 示本發(fā)明的一種方式，而不是限定本發(fā)明，在本發(fā)明的范圍內(nèi)能夠任意地進(jìn)行變更。此外，各圖中，標(biāo)注相同符號(hào)的部分表示相同的部件，省略適當(dāng)?shù)恼f(shuō)明。[第一實(shí)施方式]1.排氣凈化裝置首先，參照?qǐng)D1，對(duì)具備氧化催化劑的故障診斷裝置的本發(fā)明的第一實(shí)施方式的排 氣凈化裝置的基本構(gòu)成進(jìn)行說(shuō)明。圖1所示的排氣凈化裝置10是這樣的一種排氣凈化裝置10，將作為還原劑的尿素水溶液噴射供給到配設(shè)在排氣通路中的還原催化劑13的上游側(cè)，并在還原催化劑13處選 擇性地還原凈化排氣中所含有的N0X。該排氣凈化裝置10具備還原催化劑13、還原劑供給 裝置20以及氧化催化劑12以作為主要要素，還原催化劑13配設(shè)于連接在內(nèi)燃機(jī)5上的排 氣管11的途中，用于選擇性地還原排氣中所含有的NOx，還原劑供給裝置20包括用于在還 原催化劑13的上游側(cè)將還原劑噴射供給到排氣管11內(nèi)的還原劑噴射閥31，氧化催化劑12 配置在還原催化劑13的下游側(cè)。排氣凈化裝置10的這些基本構(gòu)成要素采用一直以來(lái)公知的要素。例如，本實(shí)施方式中使用的還原劑供給裝置20具備在還原催化劑13的上游側(cè)固 定于排氣管11的還原劑噴射閥31、貯藏作為還原劑的尿素水溶液的貯藏箱50、包括對(duì)還原 劑噴射閥31壓送貯藏箱50內(nèi)的還原劑的泵41的泵模塊40以及為了控制噴射供給到排氣 管11內(nèi)的還原劑的供給量而對(duì)還原劑噴射閥31和泵41進(jìn)行控制的控制裝置(以下，稱(chēng)為 "DCU =Dosing Control Unit”)60。另外，在圖1顯示的排氣凈化裝置10的示例中，D⑶60連接在CAN65上。該CAN65 連接有用于控制內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的控制單元(以下，有時(shí)候稱(chēng)為“EOT Electronic Control Unit”)70，在CAN65中，不僅寫(xiě)入以燃料噴射量和噴射時(shí)機(jī)、轉(zhuǎn)速等為代表的與內(nèi) 燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)相關(guān)的信息，還寫(xiě)入排氣凈化裝置10所具備的所有傳感器等的信息。然 后，連接在CAN65上的DCU60讀取CAN65上的信息，并將信息輸出到CAN65上。此外，在本實(shí)施方式中，E⑶70和ECU60由不同的控制單元構(gòu)成，并能夠經(jīng)由CAN65 而交換信息，然而，這些E⑶70和D⑶60也可以構(gòu)成為一個(gè)控制單元。另外，作為還原劑噴射閥31，例如使用通過(guò)占空控制(duty control)來(lái)控制閥的 打開(kāi)和關(guān)閉的0N-0FF閥。將從泵模塊40壓送到還原劑噴射閥31的還原劑維持在規(guī)定的 壓力，在依據(jù)從DCU60發(fā)送的控制信號(hào)而打開(kāi)還原劑噴射閥31時(shí)，將還原劑供給到排氣通 路中。另外，泵模塊40具備泵41，泵41抽吸貯藏箱50內(nèi)的還原劑，并將其壓送到還原劑 噴射閥31。該泵41由例如電動(dòng)式的隔膜泵或齒輪泵構(gòu)成，并由從DCU60發(fā)送的信號(hào)進(jìn)行驅(qū) 動(dòng)控制。另外，在將泵41和還原劑噴射閥31連接的供給通路58中具備壓力傳感器43，將 壓力傳感器43所檢測(cè)的值作為信號(hào)而輸出到DCU60。在DCU60中，基于壓力傳感器43的傳 感器值，進(jìn)行泵41的反饋控制，以將供給通路58內(nèi)的壓力值維持在規(guī)定值。即，在供給通 路58內(nèi)的壓力下降到低于規(guī)定值的狀態(tài)下，控制泵41的驅(qū)動(dòng)占空變大，在供給通路58內(nèi) 的壓力上升到高于規(guī)定值的狀態(tài)下，控制泵41的驅(qū)動(dòng)占空變小。此外，“泵的驅(qū)動(dòng)占空”是指在PWM(pulse width modulation)控制中，泵的驅(qū)動(dòng)時(shí) 間在每個(gè)周期所占的比例。另外，從供給通路58分支設(shè)置有循環(huán)通路59，該循環(huán)通路59連接于貯藏箱50。在 該循環(huán)通路59的途中具備孔45，并且，在孔45的貯藏箱50側(cè)具備壓力控制閥49。由于還 原劑供給裝置20具備這種循環(huán)通路59，因而，在以壓力傳感器43的檢測(cè)值為基礎(chǔ)而被進(jìn) 行反饋控制的泵41壓送還原劑的狀態(tài)下，當(dāng)供給通路58內(nèi)的壓力值超出規(guī)定值時(shí)，壓力控 制閥49打開(kāi)，還原劑的一部分回流到貯藏箱50內(nèi)。壓力控制閥49例如使用公知的單向閥寸。另外，泵模塊40具備換向閥(reverting valve) 71，在還原劑供給裝置20不進(jìn)行
6還原劑的供給的情況等下，通過(guò)泵41進(jìn)行驅(qū)動(dòng)，將包括泵模塊40、還原劑噴射閥31、供給通 路58的還原劑供給系的還原劑回收到貯藏箱50內(nèi)。所以，在寒冷時(shí)等的還原劑容易凍結(jié) 的溫度條件下，在內(nèi)燃機(jī)5停止且還原劑供給裝置20不進(jìn)行還原劑的供給的情況下，防止 還原劑供給系內(nèi)的還原劑的凍結(jié)，然后，在內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)再次開(kāi)始時(shí)，不存在因還原劑供給 系內(nèi)的阻塞而導(dǎo)致的噴射不良。 該換向閥71，例如為具有將還原劑的流路由從貯藏箱50向泵模塊40的正方向切 換到從泵模塊40向著貯藏箱50的逆方向的功能的切換閥，在內(nèi)燃機(jī)的點(diǎn)火開(kāi)關(guān)關(guān)閉時(shí)，將 流路切換到逆方向，并將還原劑回收到貯藏箱50內(nèi)。 另外，在還原劑供給裝置20的還原劑供給系的各部位，分別具備加熱器92 97。 設(shè)置這些加熱器92 97的目的在于，在寒冷時(shí)等還原劑存在于還原劑供給系內(nèi)的情況下， 防止還原劑凍結(jié)而部分地或完全地堵塞還原劑供給系，不能正確地進(jìn)行還原劑噴射閥31 的還原劑的供給控制。另外，這些加熱器92 97由D⑶60進(jìn)行通電控制。例如，在以還原 劑的溫度、外界氣溫等為基礎(chǔ)而判斷在還原劑供給系內(nèi)還原劑處于發(fā)生凍結(jié)的溫度條件下 的狀況下，從電池供給電力，對(duì)還原劑供給系進(jìn)行加熱。這些加熱器92 97沒(méi)有特別的限制，例如使用電熱線(xiàn)等。另外，配設(shè)在排氣通路的還原催化劑13，吸附由還原劑供給裝置20噴射供給的還 原劑發(fā)生水解而生成的氨，對(duì)流入的排氣中的NOx進(jìn)行還原凈化。所以，當(dāng)所吸附的氨量不 足時(shí)，一部分的NOx未還原就流出到還原催化劑的下游側(cè)，因而進(jìn)行還原劑的供給量控制， 從而成為在還原催化劑13始終吸附有規(guī)定量以上的氨的狀態(tài)。如圖2所示，該還原催化劑13具有氨的飽和吸附量(實(shí)線(xiàn)A)隨催化劑溫度而變 化的特性。已知氨的有害性比NOx高，因而在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置中，在進(jìn)行內(nèi)燃機(jī) 的正常運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的還原劑的供給量控制時(shí)，設(shè)定比飽和吸附量小的目標(biāo)吸附量(虛線(xiàn)B)并 進(jìn)行供給量控制，使得氨不流出到還原催化劑的下游側(cè)。但是，在排氣溫度的急劇變化導(dǎo)致還原催化劑13的溫度急劇上升的情況等下，當(dāng) 氨的飽和吸附量下降到實(shí)際吸附量附近時(shí)，所生成的氨的一部分有可能未被吸附在還原催 化劑13而流出到還原催化劑13的下游側(cè)，或者吸附在還原催化劑13的氨的一部分有可能 脫離而流出到還原催化劑13的下游側(cè)。因此，在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置10中，在還原 催化劑13的下游側(cè)具備氧化催化劑12，對(duì)未吸附在還原催化劑13而流出的氨進(jìn)行氧化。 即，所流出的氨在氧化催化劑12處被氧化，分解成氮(N2)和水(H2O)而被放出。另外，在還原催化劑13和氧化催化劑12之間具備第一 NOx傳感器17，在氧化催化 劑12的再下游側(cè)具備第二 NOx傳感器19。已知這些NOx傳感器17、19不僅對(duì)NOxI示出反 應(yīng)，而且對(duì)通過(guò)還原劑的水解而生成的氨顯示出反應(yīng)。因此，由各NOx傳感器17、19檢測(cè)的 傳感器值為排氣中的NOx濃度和氨濃度的合計(jì)值。在此，在第一 NOx傳感器17和第二 NOx傳感器19之間配設(shè)有氧化催化劑12，氧化 催化劑12的上游側(cè)和下游側(cè)的NOx量幾乎沒(méi)有變化，而氧化催化劑12的上游側(cè)和下游側(cè)的 氨量減少。因此，如果從第一 NOx傳感器17的傳感器值(si)的積分值(Si)減去第二 NOx 傳感器19的傳感器值(s2)的積分值(S2)，那么，算出規(guī)定期間內(nèi)被氧化催化劑12氧化的 氨量(Uo)。而且，通過(guò)用該氧化的氨量(Uo)除以氧化催化劑12的上游側(cè)的氨量(Uu)，從 而算出被氧化催化劑12氧化的氨的比率。在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置10具備的氧化催化劑的故障診斷裝置中，該比率用于氧化催化劑的故障診斷。2.還原劑供給裝置的控制裝置(氧化催化劑的故障診斷裝置)(1)基本的構(gòu)成圖1所示的排氣凈化裝置10所具備的D⑶60，基本上以存在于CAN65上的各種信 息為基礎(chǔ)，進(jìn)行泵41和還原劑噴射閥31的動(dòng)作控制，從而將適當(dāng)量的還原劑供給到排氣管 11中。另外，本發(fā)明的實(shí)施方式的DCU60還具備作為在還原催化劑13的下游側(cè)具備的氧化 催化劑12的故障診斷裝置的功能。圖1顯示了以功能框表示與還原劑噴射閥31的動(dòng)作控制、泵41的驅(qū)動(dòng)控制以及 氧化催化劑13的故障診斷相關(guān)的部分的構(gòu)成例。該DCU60具備CAN信息取出生成部(圖1 中標(biāo)為“CAN信息取出生成”)、泵驅(qū)動(dòng)控制部(圖1中標(biāo)為“泵驅(qū)動(dòng)控制”)、還原劑供給量 運(yùn)算部(圖1中標(biāo)為“Ud供給量運(yùn)算”)以及故障診斷部(圖1中標(biāo)為“故障診斷”)等，以 作為主要構(gòu)成要素。這些各部具體通過(guò)微型計(jì)算機(jī)(圖中未顯示)執(zhí)行程序而實(shí)現(xiàn)。其中，CAN信息取出生成部，讀取以與從ECU70輸出的內(nèi)燃機(jī)5的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)相關(guān)的 信息、從溫度傳感器和NOx傳感器等輸出的傳感器值為代表的存在于CAN65上的信息，并對(duì) 各部進(jìn)行輸出。尤其是，在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置所具備的DCU60中，經(jīng)由CAN信息取 出生成部而對(duì)其它各部發(fā)送以燃料噴射量、燃料噴射時(shí)機(jī)等為代表的與內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài) 相關(guān)的信息、排氣凈化裝置10所具備的各傳感器的傳感器值等。另外，泵驅(qū)動(dòng)控制部連續(xù)地讀取從CAN信息取出生成部輸出的、表示供給路徑58 內(nèi)的還原劑的壓力的壓力傳感器43的傳感器值，并以該傳感器值為基礎(chǔ)而對(duì)泵41進(jìn)行反 饋控制。結(jié)果，供給路徑58內(nèi)的壓力維持在幾乎一定的狀態(tài)。例如，在泵41為電動(dòng)式的泵 的情況下，當(dāng)所輸出的壓力值低于目標(biāo)值時(shí)，為了使壓力上升，以泵的占空比變大的方式進(jìn) 行控制，反過(guò)來(lái)，當(dāng)所輸出的壓力值超出目標(biāo)值時(shí)，為了使壓力下降，以泵的占空比變小的 方式進(jìn)行控制。還原劑供給量運(yùn)算部，例如，在通常的還原劑的供給量控制中，從與還原催化劑的 溫度相對(duì)應(yīng)的目標(biāo)吸附量減去實(shí)際吸附的氨的推定吸附量，以生成該不足量部分的氨的方 式?jīng)Q定還原劑的供給量，并對(duì)用于操作還原劑噴射閥31的還原劑噴射閥操作裝置(圖1中 標(biāo)為“Udv操作裝置” )67輸出操作信號(hào)。另一方面，還原劑供給量運(yùn)算部，在進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷時(shí)，求出用于生成 凈化用氨量和氨吸附可能量相加后的合計(jì)氨量所必需的還原劑量，并且，再加上規(guī)定量而 決定還原劑的供給量，其中，凈化用氨量和氨吸附可能量由后述的凈化用氨量運(yùn)算部和氨 吸附可能量運(yùn)算部算出。即，為了驗(yàn)證氧化催化劑的氨的氧化效率，以一部分的氨流出到還 原催化劑的下游側(cè)的方式設(shè)定還原劑的供給量。(2)還原劑供給控制圖1所示的排氣凈化裝置10如下地對(duì)排氣中的NOx進(jìn)行還原凈化。在內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由泵41抽吸貯藏箱50內(nèi)的還原劑，并將其向還原劑噴射閥31 壓送。此時(shí)，基于泵模塊40具備的泵41的下游側(cè)的壓力傳感器43的傳感器值，在傳感器 值不足規(guī)定值的情況下，提高泵41的輸出，在傳感器值超出規(guī)定值的情況下，經(jīng)由壓力控 制閥49使還原劑回到貯藏箱50而減壓。由此，向著還原劑噴射閥31壓送的還原劑的壓力 維持在幾乎一定的值。
在以幾乎一定的壓力供給還原劑的狀態(tài)下，D⑶60將與還原催化劑13的溫度相對(duì) 應(yīng)的目標(biāo)吸附量和推定吸附量進(jìn)行比較，決定用于生成不足的量的氨所必需的還原劑的供 給量，生成與其相對(duì)應(yīng)的控制信號(hào)并對(duì)還原劑噴射閥操作裝置67輸出。然后，由還原劑噴 射閥操作裝置67進(jìn)行還原劑噴射閥31的控制，將適當(dāng)?shù)牧康倪€原劑供給到排氣管11中。 供給到排氣管11中的還原劑，在混合到排氣中的狀態(tài)下流入到還原催化劑13，并用于排氣 中所含有的NOx的還原反應(yīng)。如此地進(jìn)行排氣的凈化。(3)氧化催化劑的故障診斷部在此，本實(shí)施方式的排氣凈化裝置10所具備的DCU60，具備氧化催化劑12的故 障診斷部。如上所述，由于氧化催化劑12承擔(dān)氧化毒性較高的氨的重要作用，因而在氧化 催化劑12可能發(fā)生故障的情況下，快速地進(jìn)行氧化催化劑的交換，從而不將氨放出到大氣中。圖3進(jìn)一步詳細(xì)地顯示了 DCU60的構(gòu)成中的氧化催化劑的故障診斷部的構(gòu)成。該 故障診斷部具備凈化用氨量運(yùn)算部(標(biāo)為“凈化必要量運(yùn)算”)、氨吸附可能量運(yùn)算部(標(biāo)為 “吸附可能量運(yùn)算”)、還原劑供給量運(yùn)算部(標(biāo)為“Ud供給量運(yùn)算”)、排氣溫度推移監(jiān)視部 (標(biāo)為“溫度推移監(jiān)視”)、氧化效率運(yùn)算部(標(biāo)為“氧化效率運(yùn)算”)以及故障判定部(標(biāo)為 “故障判定”)等以作為主要要素。這些各部具體通過(guò)微型計(jì)算機(jī)(圖中未顯示)執(zhí)行程序 而實(shí)現(xiàn)。其中，凈化用氨量運(yùn)算部，以流入還原催化劑的NOx量為基礎(chǔ)，算出還原催化劑還 原凈化這些NOx所必需的氨量(m0)。在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置具備的DCU60中，以?xún)?nèi) 燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和排氣溫度等信息為基礎(chǔ)，算出流入還原催化劑的NOx量，但也可以在還原 催化劑13的上游側(cè)配置NOx傳感器，并以檢測(cè)的傳感器值為基礎(chǔ)而算出流入還原催化劑的
NOx 量。另外，氨吸附可能量運(yùn)算部，從與還原催化劑的溫度相對(duì)應(yīng)的飽和吸附量減去目 前吸附于還原催化劑的推定吸附量，進(jìn)而算出可吸附的氨量。具體而言，如圖2所示，由于 還原催化劑的飽和吸附量存在著隨著催化劑溫度上升而減少的關(guān)系，因而氨吸附可能量運(yùn) 算部預(yù)先具備飽和吸附量映射圖，另一方面，以通過(guò)運(yùn)算而求出的催化劑溫度為基礎(chǔ)，求出 與催化劑溫度相對(duì)應(yīng)的飽和吸附量。另外，通過(guò)從到此為止所進(jìn)行的還原劑的噴射控制的 目標(biāo)吸附量減去用于還原凈化NOx所必需的氨量(mO)并對(duì)減去后的值進(jìn)行積分，從而求出 氨的推定吸附量。另外，還原劑供給量運(yùn)算部，在進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷時(shí)，將氨吸附可能量與 凈化用氨量相加，算出僅生成合計(jì)氨量的還原劑量，并且，再加上規(guī)定量，算出還原劑的供 給量。該還原劑供給量運(yùn)算部是與用于進(jìn)行在正常運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的還原劑供給量的控制的還 原劑供給量運(yùn)算部共同的部分，在進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷的情況下，如上所述地進(jìn)行 還原劑供給量的運(yùn)算。另外，本實(shí)施方式的排氣凈化裝置10所具備的DCU60，具備排氣溫度推移監(jiān)視部， 該排氣溫度推移監(jiān)視部，監(jiān)視從CAN信息取出生成部發(fā)送的溫度傳感器15的傳感器值(排 氣溫度)的推移，判別排氣溫度的振幅在規(guī)定的范圍內(nèi)的狀態(tài)是否繼續(xù)規(guī)定時(shí)間以上。這 是因?yàn)?，在進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷時(shí)，在排氣溫度不穩(wěn)定的狀態(tài)下，有時(shí)候氧化催化劑 和還原催化劑的效率變化，流出的氨量產(chǎn)生誤差，診斷結(jié)果的可靠性降低。
所以，即使在由上述的還原劑供給量運(yùn)算部算出供給指示量的情況下，當(dāng)在排氣 溫度推移監(jiān)視部中未判別排氣溫度穩(wěn)定時(shí)，實(shí)際上故障診斷也不會(huì)開(kāi)始。另外，氧化效率運(yùn)算部，在為了故障診斷而供給還原劑且規(guī)定量的氨流出到還原 催化劑下游側(cè)之后，算出氧化催化劑對(duì)氨的氧化效率。如下地進(jìn)行本實(shí)施方式的氧化效率 運(yùn)算部中的氨的氧化效率的算出。氧化催化劑處的氨的氧化效率(X)為被氧化催化劑氧化的氨量(Uo)相對(duì)于氧化 催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)的比率，表示為X = Uo/Uu. · · (1)。在此，氧化催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)為從第一 NOx傳感器的傳感器值(si)的積 分值(Si)減去氧化催化劑上游側(cè)的NOx量(Nu)的值，表示為Uu = Sl-Nu. · · (2)。該氧化催化劑上游側(cè)的NOx量(Nu)，使用以排氣的溫度和流量、還原催化劑上游 側(cè)的NOx的流量、還原催化劑上游側(cè)的NO2和NO的比率、氨推定吸附量、還原催化劑的推定 HC(碳?xì)浠衔?中毒量等為基礎(chǔ)的推定還原催化劑效率(η Est)和還原催化劑上游側(cè)的 NOx量(N。)，表示為Nu = N0- n Est XN0. . . (3)。另外，如上所述，通過(guò)從第一 NOx傳感器的傳感器值(si)的積分值(Si)減去第二 NOx傳感器的傳感器值(s2)的積分值(S2)而求出被氧化催化劑12氧化的氨量(Uo)。所 以，被氧化催化劑12氧化的氨量(Uo)，表示為Uo = S1-S2. · · (4)。將式(2)和式(4)代入上述式(1)，則氧化催化劑處的氨的氧化效率(X)，表示為X = (S1-S2) / (Sl-Nu) · · · (5)。如式(5)所示，在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置具備的DCU的氧化效率運(yùn)算部中，以 第一 NOx傳感器和第二 NOx傳感器的傳感器值以及推定的氧化催化劑上游側(cè)的NOx量為基 礎(chǔ)，算出氧化催化劑中的氨的氧化效率。然后，故障判定部將氧化效率運(yùn)算部所算出的氨的氧化效率的值和規(guī)定的基準(zhǔn)值 進(jìn)行比較，在不足基準(zhǔn)值時(shí)，判定氧化催化劑發(fā)生故障。這樣，通過(guò)不基于氧化的氨的絕對(duì) 量，而是基于氧化的氨量(Uo)相對(duì)于氧化催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)的比率，進(jìn)行氧化催化 劑的故障判定，從而不管內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)如何，精度良好地進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷。S卩，在使規(guī)定量的氨流出到還原催化劑下游側(cè)的前提下，如果通過(guò)求出氧化的氨 的絕對(duì)量而進(jìn)行故障診斷，則在內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和還原催化劑溫度發(fā)生變化的情況下， 原來(lái)流出到還原催化劑下游側(cè)的氨量產(chǎn)生誤差，有時(shí)候盡管氧化催化劑未發(fā)生故障，氧化 的氨量也減少。與此相對(duì)的是，通過(guò)求出氧化的氨的比率并進(jìn)行故障診斷，從而即使在每次 診斷時(shí)流出到還原催化劑下游側(cè)的氨量均不同的情況下，也不對(duì)診斷結(jié)果造成大的影響。3.氧化催化劑的故障診斷方法接著，參照?qǐng)D4的流程，對(duì)氧化催化劑的故障診斷方法的具體過(guò)程的一例進(jìn)行說(shuō) 明。此外，可以一直執(zhí)行該過(guò)程，或者也可以每隔一定時(shí)間而執(zhí)行該過(guò)程。首先，在步驟SlO中，進(jìn)行排氣溫度是否穩(wěn)定的判別。在本實(shí)施方式的排氣凈化 裝置的情況下，在還原催化劑的上游側(cè)具備溫度傳感器(圖1的符號(hào)15)，監(jiān)視傳感器值的推移，通過(guò)觀(guān)察排氣溫度的振幅在規(guī)定的范圍內(nèi)的狀態(tài)是否經(jīng)過(guò)了規(guī)定時(shí)間以上而進(jìn)行判 別。在不具備溫度傳感器的情況下，也可以使用從內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)推定的排氣溫度而判 別排氣溫度是否穩(wěn)定。反復(fù)進(jìn)行該步驟S10，直到判別排氣溫度穩(wěn)定。接著，在步驟Sll中算出凈化用氨量。具體而言，由DCU讀取內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)和 排氣溫度等，求出流入還原催化劑的NOx的流量，并算出用于還原該NOx所必需的凈化用氨量。接著，在步驟S12中算出氨吸附可能量。具體而言，以配置在還原催化劑的上游側(cè) 和下游側(cè)的溫度傳感器的傳感器值為基礎(chǔ)，通過(guò)運(yùn)算而求出還原催化劑的溫度，然后，從與 還原催化劑的溫度相對(duì)應(yīng)的飽和吸附量減去推定吸附量，算出氨吸附可能量。接著，在步驟S13中，將在步驟SlO中求出的凈化用氨量和在步驟Sll中求出的氨 吸附可能量相加，算出用于生成其合計(jì)量的氨所必需的還原劑量。接著，在步驟S14中，將在步驟S12中算出的還原劑量進(jìn)一步與規(guī)定量相加，決定 還原劑的供給指示值，然后，在步驟S15中，對(duì)還原劑噴射閥的操作裝置進(jìn)行還原劑的供給 的指示。由此，成為一種狀態(tài)，即從所供給的還原劑生成的氨的一部分流出到還原催化劑的 下游側(cè)。此時(shí)，基本上與相加后的還原劑相當(dāng)?shù)陌绷鞒龅竭€原催化劑的下游側(cè)，然而，優(yōu)選 的是，設(shè)定相加后的還原劑的量，使得流出到氧化催化劑的下游側(cè)并放出到大氣中的氨的 濃度成為由排氣規(guī)章規(guī)定的基準(zhǔn)值以下。具體而言，考慮在過(guò)去進(jìn)行的故障診斷時(shí)得到的 氧化催化劑的氧化效率，進(jìn)行逆運(yùn)算，使得流出到氧化催化劑的下游側(cè)的氨的濃度成為排 氣規(guī)章的基準(zhǔn)值以下，并將與該氨的量相當(dāng)?shù)倪€原劑的量決定為相加量。例如，在排氣規(guī)章的氨濃度的基準(zhǔn)值為25ppm的情況下，如果氧化催化劑氧化氨 的效率為20%，那么，以31ppm為上限，如果氧化氨的效率為80%，那么，以IOOppm為上限， 決定相加的還原劑量，使得該上限以下的濃度的氨流出到還原催化劑的下游側(cè)。接著，在步驟S16中，讀取氧化催化劑上游側(cè)的第一 NOx傳感器值(si)并進(jìn)行積 分，并且，讀取氧化催化劑下游側(cè)的第二 NOx傳感器的傳感器值(s2)并進(jìn)行積分。另外，同 時(shí)，以從內(nèi)燃機(jī)排出的排氣的流量、溫度、NOx濃度、還原催化劑的溫度等為基礎(chǔ)，求出還原 催化劑的NOx的推定還原效率，并算出氧化催化劑上游側(cè)的NOx量的推定量(Nu)。接著，在步驟S17中，以第一 NOx傳感器的傳感器值(si)的積分值(Si)、第二 NOx 傳感器的傳感器值(s2)的積分值(S2)以及還原催化劑下游側(cè)的NOx量的推定量(Nu)為基 礎(chǔ)，算出氧化催化劑的氨的氧化效率(X)。具體而言，如上所述，基于X= (S1-S2)/(Sl-Nu) 的關(guān)系式，算出氧化催化劑的氨的氧化效率。接著，在步驟S18中，進(jìn)行算出的氧化效率(X)是否成為預(yù)先規(guī)定的基準(zhǔn)值(XO) 以上的判別。如果氧化效率成為基準(zhǔn)值(XO)以上，那么，認(rèn)為氧化催化劑不發(fā)生大故障而 起作用，判定氧化催化劑沒(méi)有故障。另一方面，如果氧化效率不足基準(zhǔn)值(XO)，那么，認(rèn)為氧 化催化劑發(fā)生故障，氧化氨的功能下降，判定氧化催化劑發(fā)生故障。此外，在依照已說(shuō)明的氧化催化劑的故障診斷的流程而求出凈化用氨量和氨吸附 可能量之后，算出還原劑的供給指示量。但是，例如在駕駛者松開(kāi)加速器的狀態(tài)下，新流入 還原催化劑的NOx量無(wú)限地少，凈化用氨量幾乎為零。另外，在吸附于還原催化劑的氨量成為飽和狀態(tài)的狀態(tài)下，氨吸附可能量為零。因此，可以以能夠檢測(cè)駕駛者松開(kāi)加速器的狀態(tài) 和還原催化劑的氨吸附飽和狀態(tài)的方式構(gòu)成DCU，并省略算出凈化用氨量和氨吸附可能量 之中的至少一個(gè)的步驟。[第二實(shí)施方式]接著，對(duì)具備本發(fā)明的第二實(shí)施方式的氧化催化劑的故障診斷裝置的排氣凈化裝 置進(jìn)行說(shuō)明。相對(duì)于第一實(shí)施方式的排氣凈化裝置在氧化催化劑的上游側(cè)和下游側(cè)分別具 備N(xiāo)Ox傳感器，本實(shí)施方式的排氣凈化裝置與第一實(shí)施方式的排氣凈化裝置的不同點(diǎn)在于， 不具備氧化催化劑上游側(cè)的NOx傳感器。以下，對(duì)于與第一實(shí)施方式共同的點(diǎn)，省略說(shuō)明，以與第一實(shí)施方式不同的點(diǎn)為中 心而進(jìn)行說(shuō)明。如圖5所示，本實(shí)施方式的排氣凈化裝置110，在氧化催化劑12的下游側(cè)具備N(xiāo)Ox 傳感器117，另一方面，在氧化催化劑12的上游側(cè)不具備N(xiāo)Ox傳感器。作為替代，在DCU160 中具備推定氧化催化劑下游側(cè)的氨量的運(yùn)算部(圖5中標(biāo)為“Uu運(yùn)算”)。即，本實(shí)施方式 的排氣凈化裝置110，不使用NOx傳感器的傳感器值，而是使用運(yùn)算值來(lái)求出氧化催化劑上 游側(cè)的氨量。在本實(shí)施方式的排氣凈化裝置110所具備的DOT160的氧化效率運(yùn)算部中，如下地 算出氧化催化劑的氨的氧化效率。如第一實(shí)施方式所述，氨的氧化效率(X)為氧化催化劑氧化的氨量(Uo)相對(duì)于氧 化催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)的比率，表示為X = Uo/Uu. · · (1)。在此，本實(shí)施方式中，使用DCU160通過(guò)運(yùn)算而求出氧化催化劑上游側(cè)的氨量 (Uu)。另外，如果考慮氧化催化劑下游側(cè)的NOx傳感器117的傳感器值為NOx濃度和氨濃 度的合計(jì)值，則通過(guò)從氧化催化劑上游側(cè)的^、量(Nu)和氧化催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)的 合計(jì)量減去NOx傳感器117的傳感器值(s3)的積分值(S3)，從而求出被氧化催化劑氧化的 氨量(Uo)。由于分別通過(guò)運(yùn)算而求出氧化催化劑上游側(cè)的NOx量(Nu)和氧化催化劑上游 側(cè)的氨量(Uu)以作為推定量，因而被氧化催化劑氧化的氨量(Uo)，表示為Uo = (Nu+Uu) -S3. · · (6)。如果將式(6)代入上述式(1)，則氧化催化劑處的氨的氧化效率(X)，表示為X = {(Nu+Uu) -S3} /Uu. · · (7)。如式(7)所示，本實(shí)施方式的排氣凈化裝置110所具備的DCU160的氧化效率運(yùn)算 部，以NOx傳感器的傳感器值、推定的氧化催化劑上游側(cè)的N0x量以及氨量為基礎(chǔ)，算出氧化 催化劑的氨的氧化效率。然后，與第一實(shí)施方式相同，故障判定部將氧化效率運(yùn)算部所算出的氨的氧化效 率的值與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較，在不足基準(zhǔn)值時(shí)，判定氧化催化劑發(fā)生故障。這樣，即使 在不具備氧化催化劑上游側(cè)的NOx傳感器的情況下，不管內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)如何，也能夠基 于氧化的氨量(Uo)相對(duì)于氧化催化劑上游側(cè)的氨量(Uu)的比率而進(jìn)行氧化催化劑的故障 診斷。
1權(quán)利要求
一種氧化催化劑的故障診斷裝置，位于將能夠生成氨的還原劑供給到還原催化劑的上游側(cè)的排氣通路并由所述還原催化劑選擇性地還原凈化排氣中的NOX的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置中，并用于進(jìn)行配置在所述還原催化劑的下游側(cè)的氧化催化劑的故障診斷，其中，具備還原劑供給量運(yùn)算部，以規(guī)定量的所述氨流出到所述還原催化劑的下游側(cè)的方式設(shè)定所述還原劑的供給量；氧化效率運(yùn)算部，求出流出到所述還原催化劑的下游側(cè)的所述規(guī)定量的氨在通過(guò)所述氧化催化劑時(shí)被所述氧化催化劑氧化的效率；以及故障判定部，將所述氧化效率與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較而進(jìn)行所述氧化催化劑的故障的有無(wú)的判定。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氧化催化劑的故障診斷裝置，其特征在于，以配置在所述還 原催化劑的下游側(cè)且所述氧化催化劑的上游側(cè)的上游側(cè)NOx傳感器的值、配置在所述氧化 催化劑的下游側(cè)的下游側(cè)NOx傳感器的值以及所述還原催化劑的下游側(cè)且所述氧化催化劑 的上游側(cè)的所述排氣中的推定NOx量為基礎(chǔ)，算出所述氧化效率。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氧化催化劑的故障診斷裝置，其特征在于，以所述還原催化 劑的下游側(cè)且所述氧化催化劑的上游側(cè)的推定NOx量和推定氨量以及配置在所述氧化催化 劑的下游側(cè)的下游側(cè)NOx傳感器的值為基礎(chǔ)，算出所述氧化效率。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項(xiàng)所述的氧化催化劑的故障診斷裝置，其特征在于，具備凈化用氨量運(yùn)算部，運(yùn)算用于凈化流入到所述還原催化劑的所述排氣中的NOx所必需 的凈化用氨量；以及氨吸附可能量運(yùn)算部，從與所述還原催化劑的溫度相對(duì)應(yīng)的飽和吸附量減去目前的推 定吸附量，算出所述氨的吸附可能量，其中，所述還原劑供給量運(yùn)算部，將與所述吸附可能量和所述凈化用氨量相對(duì)應(yīng)的還 原劑量和規(guī)定量相加，設(shè)定所述還原劑的供給量。
5.根據(jù)權(quán)利要求1 4中任一項(xiàng)所述的氧化催化劑的故障診斷裝置，其特征在于，具備檢測(cè)排氣溫度的排氣溫度檢測(cè)部，當(dāng)所述排氣溫度的振幅在規(guī)定的范圍內(nèi)且所述排氣溫度穩(wěn)定時(shí)，進(jìn)行所述氧化催化劑 的故障診斷。
6.一種氧化催化劑的故障診斷方法，該氧化催化劑位于將能夠生成氨的還原劑供給到 還原催化劑的上游側(cè)的排氣通路并由所述還原催化劑選擇性地還原凈化排氣中的NOx的內(nèi) 燃機(jī)的排氣凈化裝置中，配置在所述還原催化劑的下游側(cè)，其中，以規(guī)定量的所述氨流出到所述還原催化劑的下游側(cè)的方式供給所述還原劑，將所述規(guī)定量的氨在通過(guò)所述氧化催化劑時(shí)被所述氧化催化劑氧化凈化的凈化效率 與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較，進(jìn)行所述氧化催化劑的故障判定。
7.一種內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置，具備根據(jù)權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的氧化催化劑 的故障診斷裝置。
全文摘要
提供一種能夠在期望的時(shí)期精度良好地進(jìn)行氧化催化劑的故障診斷的氧化催化劑的故障診斷裝置、故障診斷方法及具備這種氧化催化劑的故障診斷裝置的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置。所述氧化催化劑的故障診斷裝置，位于將能夠生成氨的還原劑供給到還原催化劑的上游側(cè)的排氣通路并由還原催化劑選擇性地還原凈化排氣中的NOX的內(nèi)燃機(jī)的排氣凈化裝置中，并用于進(jìn)行配置在還原催化劑的下游側(cè)的氧化催化劑的故障診斷，其中，具備還原劑供給量運(yùn)算部，以規(guī)定量的氨流出到還原催化劑的下游側(cè)的方式設(shè)定還原劑的供給量；氧化效率運(yùn)算部，求出流出到還原催化劑的下游側(cè)的規(guī)定量的氨在通過(guò)氧化催化劑時(shí)被氧化催化劑氧化的效率；以及故障判定部，將氧化效率與規(guī)定的基準(zhǔn)值進(jìn)行比較而進(jìn)行氧化催化劑的故障的有無(wú)的判定。
文檔編號(hào)F01N3/20GK101918687SQ200880124098
公開(kāi)日2010年12月15日 申請(qǐng)日期2008年10月14日 優(yōu)先權(quán)日2008年2月15日
發(fā)明者笠原弘之 申請(qǐng)人:博世株式會(huì)社