專利名稱：廢氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及廢氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng)，在排氣通路內(nèi)對內(nèi)燃 機(jī)的廢氣噴射凈化劑而將廢氣凈化或者進(jìn)行廢氣凈化裝置的再生。
背景技術(shù)：
對于汽車的排氣限制增加了嚴(yán)格性，成為僅通過發(fā)動機(jī)方面的技 術(shù)開發(fā)不能趕上的狀況。因此，將廢氣通過后處理裝置凈化是不可或 缺的。對于用來從柴油發(fā)動機(jī)或一部分汽油發(fā)動機(jī)等的內(nèi)燃機(jī)或各種
燃燒裝置的廢氣中將NOx (氮氧化物)還原除去的NOx催化劑、以 及將這些廢氣中的粒子狀物質(zhì)(微粒物質(zhì)以下稱作PM)除去的柴 油機(jī)微粒過濾器裝置(以下稱作DPF裝置)，進(jìn)行了各種研究及提案。
其中，作為柴油發(fā)動機(jī)用的NOx減量催化劑有氨選擇還原型NOx 催化劑(Selective Catalystic Reduction: SCR催化劑)、NOx吸附還原 型催化劑、NOx直接還原型催化劑。
在具備氨選擇還原型NOx催化劑的廢氣凈化系統(tǒng)中，對從發(fā)動 機(jī)出口到氨選擇還原型NOx催化劑的排氣管之中噴射尿素水溶液、 氨、氨水等的氨類溶液(這里稱作"凈化劑")，將廢氣與氨類溶液混 合。并且，通過與產(chǎn)生了氨的NOx的選擇性還原反應(yīng)，將NOx凈化。
在具備NOx吸附還原型催化劑的廢氣凈化系統(tǒng)中，NOx吸附還 原型催化劑是擔(dān)載具有氧化功能的貴金屬催化劑、和堿性金屬等的具 有NOx吸附功能的NOx吸附材料而形成的。由此，根據(jù)廢氣中的氧 濃度，發(fā)揮NOx吸附和NOx釋放凈化的兩個功能。并且，在NOx 吸附推測量變?yōu)镹Ox吸附飽和量時，使廢氣的空燃比成為富燃狀態(tài)， 進(jìn)行NOx吸附能力恢復(fù)用的再現(xiàn)控制。在該再現(xiàn)控制的一個中，有
向排氣管直接供給燃料等的碳化氫(這里稱作"凈化劑")的排氣管 內(nèi)噴射富燃控制。
此外，在具備NOx直接還原型催化劑的廢氣凈化系統(tǒng)中，NOx 直接還原型催化劑在作為e型沸石等的擔(dān)載體上擔(dān)載作為催化劑成 分的銠(Rh)或鈀(Pd)等的金屬，將NOx直接還原。并且，如果 NOx還原功能惡化，則進(jìn)行使廢氣的空燃比成為富燃空燃比、將催化 劑的活性物質(zhì)再生而活性化的NOx還原性能恢復(fù)用的再現(xiàn)控制。在 該再現(xiàn)控制的一個中，有向排氣管直接供給燃料等的碳化氫(這里稱 作"凈化劑")的排氣管內(nèi)噴射富燃控制。
此外，在具備捕集廢氣中的PM(粒子狀物質(zhì))的連續(xù)再現(xiàn)型DPF 的廢氣凈化系統(tǒng)中，將被捕集積存在過濾器部分上的PM燃燒除去來 再生過濾器。為此，通過排氣管內(nèi)噴射，對排氣管內(nèi)供給輕油燃料等 的碳化氫(這里稱作"凈化劑")，通過配置在過濾器的上游側(cè)的氧化 催化劑或擔(dān)載在過濾器上的氧化催化劑，使該碳化氫氧化。通過該氧 化，使過濾器的溫度上升，進(jìn)行將過濾器的PM燃燒除去的動作。
在這些排氣管內(nèi)噴射中，如果凈化劑在偏倚的狀態(tài)下到達(dá)催化劑 或連續(xù)再生型DPF，則廢氣的NOx凈化及NOx催化劑的再生及連續(xù) 再生型DPF的再現(xiàn)的效率降低，并且凈化劑沒有被充分消費(fèi)而被向 下游側(cè)排出。因此將凈化劑大致均勻地供給到廢氣中、使廢氣與凈化 劑的混合濃度均勻化是重要的，并進(jìn)行了各種努力。
其中之一，例如日本特開平2-223624號公報所述，提出了用筒 狀的氣化促進(jìn)用的引導(dǎo)部包圍氨水噴霧嘴的、脫硝裝置的氨混合裝 置。在該裝置中，氨水噴霧嘴使其前端突出到形成排氣通路的彎頭內(nèi)。 此夕卜，該嘴配設(shè)為，使氨水的方向成為與廢氣的流動方向相同的方向。
但是，在設(shè)在彎頭內(nèi)的情況下，廢氣在彎頭內(nèi)較大地彎曲。因此， 離心力作用，被噴霧到廢氣中的凈化劑沖撞到彎頭的彎曲處的外側(cè)面 上。因此，有不能避免未氣化的凈化劑成為液態(tài)而附著到彎頭的外側(cè) 面上的問題。 此外，如例如日本特開平6-235317號公報所記載的那樣，還提 出了使從噴霧裝置的噴霧口到廢氣凈化裝置(凈化材料)的距離為 100mm 600mm、并且將碳化氫溫度調(diào)節(jié)為300°C 400°C、以便能 夠在避免碳化氫的熱分解的同時使噴霧的碳化氫充分地擴(kuò)散的廢氣 凈化裝置。
但是，在該結(jié)構(gòu)中，由于噴霧口過于接近廢氣凈化裝置的入口、 在廢氣凈化裝置內(nèi)進(jìn)行凈化劑與廢氣的混合，所以有難于使凈化劑與 廢氣的混合均勻化的問題。
此外，如例如日本特開2002-213233號公報所記載的那樣，還提 出了為了使還原劑均勻地擴(kuò)散到排氣中、在還原劑噴射裝置(混入部) 的下游位置的排氣管內(nèi)設(shè)置節(jié)流部而局部地構(gòu)造出高流速而低壓的 狀態(tài)、促進(jìn)還原劑的氣化的發(fā)動機(jī)的排氣凈化構(gòu)造、以及在還原劑噴 射裝置(混入部)的下游位置的排氣管內(nèi)設(shè)置攪拌部件而引起紊流、 促進(jìn)排氣流動的攪拌的發(fā)動機(jī)的排氣凈化構(gòu)造。
但是，在設(shè)有節(jié)流部的情況下，在還原劑為噴霧狀態(tài)的情況下， 由于在節(jié)流部中流動的方向向中心方向變化，所以有慣性力作用的噴 霧狀態(tài)的還原劑沖撞到節(jié)流部的壁面上而以液態(tài)附著的問題。此外， 在設(shè)有攪拌部件的情況下，同樣有噴霧狀態(tài)的還原劑沖撞到攪拌部件 上而以液態(tài)附著的問題。
進(jìn)而，如例如日本特表平11-512165號公報所記載的那樣，提出
了將由壓縮機(jī)壓縮的壓縮空氣和尿素水等的反應(yīng)劑(凈化劑)混合、 從噴霧器裝置向排氣管內(nèi)噴霧、實現(xiàn)微?；允箖艋瘎┤菀渍舭l(fā)的內(nèi) 燃機(jī)的廢氣內(nèi)的氮氧化物的削減方法及裝置。
但是，該空氣輔助方式帶來的凈化劑供給，僅在裝備有空氣箱及 壓縮機(jī)的中大型車中能夠進(jìn)行。因此，在小型卡車或乘用車中使用的 情況下，由于沒有裝備空氣箱，所以難以采用空氣輔助方式。因此， 在小型卡車或轎車中，無空氣方式是優(yōu)選的。但是，在該無空氣方式 中，已知一般難以進(jìn)行噴射的尿素水溶液的均勻擴(kuò)散性的確保。
作為該無空氣方式之一，考慮設(shè)置較長的喇叭形管以使噴射到排 氣管內(nèi)的凈化劑能夠均勻地擴(kuò)散、帶來能夠進(jìn)行蒸發(fā)和擴(kuò)散的余地的 方法。但是，在該方法中，由于從噴射位置到催化劑等的距離變長， 所以在過渡運(yùn)轉(zhuǎn)的排氣限制行駛模式中，由于有響應(yīng)延遲，所以有不 能充分地追隨凈化控制及再現(xiàn)控制的問題。
專利文獻(xiàn)1:日本特開平2-223624號公報 專利文獻(xiàn)2:日本特開平6-235317號公報 專利文獻(xiàn)3:日本特開2002-213233號公報 專利文獻(xiàn)4:日本特表平11-512165號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決上述問題而做出的，其目的是提供一種通過混 合噴射壓縮空氣、能夠在排氣管內(nèi)以較短的距離高效率地促進(jìn)凈化劑 的蒸發(fā)及擴(kuò)散、能夠使凈化劑在均勻化的狀態(tài)下到達(dá)凈化裝置、在不 使用將凈化劑微粒化的空氣輔助方式的小型車等中也能夠使用的廢 氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng)。
用來達(dá)到上述那樣的目的的廢氣凈化方法，通過排氣管內(nèi)噴射裝 置將由配設(shè)在內(nèi)燃機(jī)的排氣通路中的廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供 給到上述廢氣凈化裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)，使其混入到廢氣 中，其特征在于，在上述排氣通路中設(shè)有與該排氣通路的上游側(cè)相比 排氣通路擴(kuò)大的臺階，在廢氣的流動中產(chǎn)生渦流，并且對上述臺階的 位置或其附近噴射上述凈化劑，促進(jìn)上述凈化劑的微?；?。
另外，該所謂的臺階的附近，是指噴射(或噴霧)的凈化劑的至 少一部分被巻入到由臺階產(chǎn)生的渦流中的范圍，包括臺階的上游側(cè)、 臺階部分和臺階的下游側(cè)。
此外，該臺階的形狀也可以均等地擴(kuò)大，即，使上游側(cè)的小截面 積部的面積中心(重心)與下游側(cè)的大截面積部的面積中心一致。但 是，根據(jù)排氣管內(nèi)直接噴射裝置的配置及噴射方向、噴射速度及廢氣
的流速等，也可以不均等地擴(kuò)大，B卩，使使上游側(cè)的小截面積部的面
積中心與下游側(cè)的大截面積部的面積中心成為不一致的狀態(tài)。換言 之，在圓形配管的情況下，既可以將大徑管同心地連接在小徑管上， 也可以偏心地連接。此外，在方形的筒狀配管的情況下，既可以均等 擴(kuò)大、也可以不均等擴(kuò)大、也可以部分?jǐn)U大。
通過該結(jié)構(gòu)，噴射到廢氣的渦流部分或其附近的凈化劑通過在該 臺階處產(chǎn)生的渦流促進(jìn)與廢氣的混合。通過該混合，能夠在短距離進(jìn) 行凈化劑的分散均勻化和蒸發(fā)。因此，凈化劑在排氣管內(nèi)以較短的距 離高效率地蒸發(fā)及擴(kuò)散。因此，凈化劑可在均勻化的狀態(tài)下到達(dá)廢氣 凈化裝置。
艮p，在排氣通路(排氣管)中設(shè)置臺階，故意地在穩(wěn)定的廢氣的 流動中產(chǎn)生渦流，向產(chǎn)生該渦流的部分的附近的廢氣中噴射凈化劑。 噴射且被微?；膬艋瘎┰谙冗M(jìn)入到渦流區(qū)域后， 一邊與廢氣混合一 邊進(jìn)行擴(kuò)散，同時向下游側(cè)流動。因此，能夠防止凈化劑相對于流動 的橫截面成為偏倚的狀態(tài)。
因此，能夠避免因凈化劑的偏倚而引起的局部的廢氣溫度的降 低。并且，由于沒有凈化劑偏倚，廢氣的溫度均勻化，且沒有溫度較 低的部分，所以能夠高效率地進(jìn)行凈化劑的蒸發(fā)。
因此，即使是凈化劑的噴射位置與廢氣凈化裝置的距離配置得較 短，也能夠使凈化劑均勻地擴(kuò)散并向廢氣凈化裝置輸送。因此，即使 是過渡運(yùn)轉(zhuǎn)的排氣限制行駛模式，響應(yīng)延遲也變少，凈化控制及再生 控制的追隨性提高。
此外，設(shè)置該臺階的結(jié)構(gòu)，即、使排氣通路的截面積不連續(xù)地變 化的結(jié)構(gòu)是簡單的，并且與在排氣通路內(nèi)設(shè)置攪拌部件等的結(jié)構(gòu)相
比，沒有由凈化劑或廢氣中的粒子狀物質(zhì)(PM)等的附著而帶來的 排氣通路的壓力損失的增加的可能性。
進(jìn)而，在上述廢氣凈化方法中，如果使噴射到上述排氣通路內(nèi)的 凈化劑沖撞到分散部件上，促進(jìn)上述凈化劑的微?；?，則能夠進(jìn)一步
地進(jìn)行微粒化及均勻分散化。作為該分散部件，有使凈化劑沖撞的部
分相對于凈化劑的噴射方向適當(dāng)?shù)?例如30° 60° )傾斜的沖撞 板等。另外，在使噴射方向平行于廢氣的流動的方向的情況下，也可 以將分散部件用使圓錐的頂點對置于凈化劑的噴射口的圓錐形狀的 棒狀體形成。
另外，凈化劑沖撞的面的形狀為了通常加工容易而使用平面，但 為了使噴射的凈化劑的擴(kuò)散分布最合適，也可以使用圓柱面或球面、 圓錐面等的曲面。
或者，用來達(dá)到上述目的的廢氣凈化方法，通過排氣管內(nèi)噴射裝 置將由配設(shè)在內(nèi)燃機(jī)的排氣通路中的廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供 給到上述廢氣凈化裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)，使其混入到廢氣 中，其特征在于，使噴射到上述排氣通路內(nèi)的凈化劑沖撞到分散部件 上，促進(jìn)上述凈化劑的微?；Ｍㄟ^該結(jié)構(gòu)，能夠使噴射的凈化劑微 ?；蛘舭l(fā)等，以均勻地分散的狀態(tài)供給到廢氣凈化裝置中。
此外，用來達(dá)到上述那樣的目的廢氣凈化系統(tǒng)，在內(nèi)燃機(jī)的排氣 通路中具備廢氣凈化裝置，并且具備將由該廢氣凈化裝置消耗的凈化 劑供給到上述廢氣凈化裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)、使其混入到 廢氣中的排氣管內(nèi)噴射裝置，其特征在于，在上述排氣通路中，在上 述排氣管內(nèi)噴射裝置的噴射口的位置或其附近的上述排氣通路中設(shè) 有與該排氣通路的上游側(cè)相比排氣通路擴(kuò)大的臺階。
通過該結(jié)構(gòu)，由于能夠?qū)τ膳_階產(chǎn)生的廢氣的渦流部分或其附近 噴射凈化劑，所以通過該渦流可以促進(jìn)與廢氣的混合。通過該混合， 能夠以短距離高效率地進(jìn)行凈化劑的分散均勻化和蒸發(fā)。因此，即使 排氣管內(nèi)噴射裝置的噴射口與廢氣凈化裝置之間較短，凈化劑也能夠 以均勻分散狀態(tài)到達(dá)廢氣凈化裝置。在排氣通路中設(shè)有臺階的結(jié)構(gòu)的 構(gòu)造較簡單，并且沒有因凈化劑或廢氣中的粒子狀物質(zhì)(PM)等的 附著而引起排氣管的壓力損失的增加的可能性。
此外，在上述廢氣凈化系統(tǒng)中，如果在上述排氣通路內(nèi)構(gòu)成為在
上述凈化劑的噴射路徑中設(shè)有促進(jìn)上述凈化劑微?；姆稚⒉考瑒t 使噴射到排氣通路內(nèi)的凈化劑沖撞到分散部件，能夠促進(jìn)凈化劑的微 ?；?，能夠進(jìn)一步微?；熬鶆蚍稚⒒?。作為該分散機(jī)構(gòu)，使用由噴 射的沖撞使微?；饔门c噴射方向分散化的沖撞部件等。
或者，用來達(dá)到上述那樣的目的的廢氣凈化系統(tǒng)，在內(nèi)燃機(jī)的排 氣通路中具備廢氣凈化裝置，并且具備將由該廢氣凈化裝置消耗的凈 化劑供給到上述廢氣凈化裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)、使其混入 到廢氣中的排氣管內(nèi)噴射裝置，其特征在于，該排氣管內(nèi)噴射裝置構(gòu) 成為，在上述凈化劑的噴射路徑中設(shè)有促進(jìn)上述凈化劑的微?；姆?散部件。通過該結(jié)構(gòu)，能夠使噴射的凈化劑微?；熬鶆蚍稚⒒?br> 并且，在上述廢氣凈化系統(tǒng)中，構(gòu)成為，上述廢氣凈化裝置具備
氨還原選擇型NOx催化劑而形成，上述凈化劑是氨類溶液。作為該 氨類溶液，有在氨還原選擇型NOx催化劑中使用的氨水、氨水溶液、 尿素水溶液等。
或者，在上述廢氣凈化系統(tǒng)中，構(gòu)成為，上述廢氣凈化裝置由具 備上游側(cè)的氧化催化劑和下游側(cè)的NOx吸附還原型催化劑而形成的 廢氣凈化裝置、具備上游側(cè)的氧化催化劑和下游側(cè)的NOx直接還原 型催化劑而形成的廢氣凈化裝置、或者具有氧化催化劑的連續(xù)再生型 柴油機(jī)微粒過濾器而形成的廢氣凈化裝置的任一個構(gòu)成，并且，上述 凈化劑是碳化氫。
通過這些結(jié)構(gòu)，在各個廢氣凈化系統(tǒng)中，能夠?qū)艋瘎┻m當(dāng)?shù)亍?均勻地混入到廢氣中，并供給到廢氣凈化裝置中。因此，能夠高效率 地進(jìn)行NOx的凈化、NOx吸附還原型催化劑及NOx直接還原型催化 劑的再現(xiàn)、連續(xù)再生型柴油機(jī)微粒過濾器的再現(xiàn)。
發(fā)明效果
如上所述，根據(jù)有關(guān)本發(fā)明的廢氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng)，在 排氣管內(nèi)能夠以較短的距離高效率地促進(jìn)凈化劑的蒸發(fā)及擴(kuò)散，能夠 將凈化劑以均勻分散狀態(tài)供給到廢氣凈化裝置中。
并且，由于不使用壓縮空氣，所以在不使用空氣輔助方式的小型 車等中也能夠使用。


圖1是表示有關(guān)本發(fā)明的實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)的圖。
圖2是表示在排氣通路的臺階的上游惻設(shè)有排氣管內(nèi)噴射裝置的
結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖3是表示在排氣通路的臺階部位設(shè)有排氣管內(nèi)噴射裝置的結(jié)構(gòu) 的局部圖。
圖4是表示在排氣通路的臺階的下游側(cè)設(shè)有排氣管內(nèi)噴射裝置的 結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖5是表示在排氣通路的臺階附近設(shè)有由沖撞板形成的分散部件 的結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖6是表示在排氣通路的臺階附近設(shè)有由在頭部具有圓錐的棒狀 體形成的分散部件的結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖7是表示沒有排氣通路的臺階而設(shè)有由沖撞板形成的分散部件
的結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖8是表示沒有排氣通路的臺階而設(shè)有由在頭部具有圓錐的棒狀 體形成的分散部件的結(jié)構(gòu)的局部圖。
圖9是表示實施例的廢氣凈化系統(tǒng)的排氣通路的臺階與排氣管內(nèi) 噴射裝置的附近的結(jié)構(gòu)的圖。
圖10是表示比較例1的廢氣凈化系統(tǒng)的排氣通路的臺階與排氣 管內(nèi)噴射裝置的附近的結(jié)構(gòu)的圖。
圖11是表示比較例2的廢氣凈化系統(tǒng)的排氣通路的臺階與排氣 管內(nèi)噴射裝置的附近的結(jié)構(gòu)的圖。
圖12是表示實施例與比較例1、 2的NOx凈化率的圖。
圖13是表示實施例與比較例1、 2的氨滑移(了y乇二77 U 、_y 7°)的圖。
具體實施例方式
以下，參照附圖對有關(guān)本發(fā)明的實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)進(jìn)行說明。
圖1示出本發(fā)明的第1實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)1的結(jié)構(gòu)。在該
廢氣凈化系統(tǒng)1中，在發(fā)動機(jī)(內(nèi)燃機(jī))E的排氣通路4中配置有具 有氨選擇還原型NOx催化劑11的廢氣凈化裝置10。
該氨選擇還原型NOx催化劑11是在由堇青石或氧化鋁、氧化鈦 等形成的蜂窩構(gòu)造的擔(dān)載體(催化劑構(gòu)造體)上擔(dān)載二氧化鈦釩、沸 石、氧化鉻、氧化錳、氧化鉬、氧化鈦、氧化鎢等而形成的。
在該氨選擇還原型NOx催化劑ll中，在氧過剩的氛圍中，將尿 素水溶液、氨、氨水等的氨類溶液(凈化劑)F噴射到排氣通路4內(nèi)， 將氨供給到氨選擇還原型NOx催化劑ll中。并且，通過對于廢氣中 的NOx與氨有選擇地反應(yīng)，將NOx還原凈化為氮。
因此，為了將成為NOx的還原劑的氨類溶液F通過噴射或噴霧 供給到氨選擇還原型NOx催化劑11的上游側(cè)的排氣通路4中而設(shè)有 排氣管內(nèi)噴射裝置13。該排氣管內(nèi)噴射裝置13將從未圖示的儲藏箱 經(jīng)由未圖示的配管供給來的氨類溶液F直接噴射到排氣通路4內(nèi)。
此外，為了測量氨選擇還原型NOx催化劑ll的溫度，將上游側(cè) 溫度傳感器15翱下游側(cè)溫度傳感器16分別設(shè)置在氨選擇還原型NOx 催化劑11的上游側(cè)和下游側(cè)，即前后。根據(jù)設(shè)置在該兩處的溫度傳 感器15、 16的溫度差來推測催化劑11內(nèi)的溫度差。
進(jìn)而，廢氣凈化系統(tǒng)1的控制裝置被組裝在發(fā)動機(jī)E的控制裝置 20中。該廢氣凈化系統(tǒng)1的控制裝置與發(fā)動機(jī)E的運(yùn)轉(zhuǎn)控制并行地 進(jìn)行廢氣凈化系統(tǒng)1的控制。該廢氣凈化系統(tǒng)1的控制裝置進(jìn)行排氣 管內(nèi)噴射裝置13的氨類溶液F的噴射控制。
在該噴射控制中，根據(jù)發(fā)動機(jī)E的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(轉(zhuǎn)速及負(fù)荷)，使
氨類溶液F的噴射量變化。通過該噴射量F的變化，即使廢氣G的 流量變化，也更高效率地將廢氣G中的NOx還原。此外，在該噴射 控制中控制噴射量，以使氨向廢氣凈化裝置10的下游側(cè)的被凈化過 的廢氣Gc中的流出(氨滑移)盡量變少。
并且，在本發(fā)明中，在排氣通路4的排氣管內(nèi)噴射裝置13的噴 射口 13a的附近，設(shè)有廢氣的通路的截面積從下游側(cè)向上游側(cè)不連續(xù) 地變大的臺階4b。該臺階4b的上游側(cè)連接到廢氣的通路的截面積為 一定的作為小截面部的小徑部4a上，下游側(cè)連接在廢氣的通路的截 面積為一定的作為大截面部的大徑部4c上。該大徑部4c連接在廢氣 凈化裝置10上。
此外，在圖1的結(jié)構(gòu)中，排氣管內(nèi)噴射裝置13沿著排氣通路4 的內(nèi)壁設(shè)有噴射口 (開口部)13a，以將氨類溶液F相對于排氣通路 4的廢氣G的流動的方向沿垂直方向噴射。gP，使從噴射口 13a噴射 的氨類溶液F的流動的方向為與排氣通路4的軸向垂直的方向。
此外，該噴射口 13a與臺階4b的位置關(guān)系如圖2所示，將噴射 口 13a設(shè)在臺階4b的上游側(cè)，或者如圖3所示那樣，將噴射口 13a 設(shè)置在臺階4b的位置上，或者如圖4所示那樣將噴射口 13a設(shè)置在 臺階4b的下游側(cè)。不管選擇它們的哪一個，都可以根據(jù)廢氣G的流 速范圍、被噴射的氨類溶液F的流速、排氣通路4的大小、臺階4b 的大小及形狀、臺階4b與廢氣凈化裝置10的距離等的關(guān)系來決定。 另外，在圖1 圖3中用虛線表示的渦流單純?yōu)榱苏f明用而示意地表 示，并不是表示數(shù)值計算結(jié)果及實驗結(jié)果的推移。
此外，氨類溶液F的噴射中心的傾斜角度、噴射的擴(kuò)散范圍、噴 射口 13a的位置等也可以與各個廢氣凈化系統(tǒng)l的構(gòu)造相對應(yīng)地采用 最適當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)。即，也可以采用圖1到圖4那樣的與廢氣G的流動 方向垂直的方向噴射的結(jié)構(gòu)以外的結(jié)構(gòu)。也可以采用例如圖6所示那 樣的、沿與廢氣G的流動的方向并行的方向噴射的結(jié)構(gòu)。
此外，該臺階4b的形狀在圖1 圖4中均等地擴(kuò)大，即上游側(cè)的
小徑部4a與下游側(cè)的大徑部4c同心地形成。但是，根據(jù)排氣管內(nèi)直 接噴射裝置13的配置及噴射方向、噴射速度及廢氣G的流速等，也 可以偏心地連接。此外，小徑部4a與大徑部4c的截面形狀也可以不 同。例如，也可以將小徑部4a做成圓形管、將大徑部4c做成橢圓形 管等?？偠灾灰悄軌?qū)娚涞脚艢馔?內(nèi)的氨類溶液F 高效率地混合到廢氣G中、能夠產(chǎn)生可分散及均勻化的渦流的形狀 就可以。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在排氣通路4的直線狀部分中設(shè)有臺階4b，在穩(wěn)定 的廢氣的流動中故意地產(chǎn)生渦流。與此同時，通過在該臺階4b的附 近設(shè)置排氣管內(nèi)噴射裝置13的噴射口 13a而噴射氨類溶液F的結(jié)構(gòu)， 氨類溶液F通過由該臺階4b產(chǎn)生的渦流與廢氣G混合并擴(kuò)散。因此， 廢氣溫度均勻化，不會產(chǎn)生溫度較低的部分。因此，可高效地進(jìn)行氨 類溶液F的蒸發(fā)。并且，在排氣通路4內(nèi)，通過較短的距離，氨類溶 液F高效率地蒸發(fā)及擴(kuò)散，均勻地到達(dá)廢氣凈化裝置10中。因此， 即使是排氣管內(nèi)噴射裝置13的噴射口 13a與廢氣凈化裝置10的距離 較短的配置，也能夠使氨類溶液F均勻地擴(kuò)散，并向廢氣凈化裝置 10供給。
此外，通常廢氣凈化裝置10的截面積形成得比排氣通路4的截 面積大，所以該臺階4b的下游側(cè)的大徑部4c也能夠發(fā)揮承擔(dān)用來進(jìn) 行廢氣凈化裝置10的安裝的截面積擴(kuò)大的一部分的效果。
接著，對第2實施方式進(jìn)行說明。在該第2實施方式中，如圖5 及圖6所示，除了第1實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)1的結(jié)構(gòu)以外，還在 排氣通路4的氨類溶液(凈化劑)F的噴射路徑中，設(shè)有作為促進(jìn)氨 類溶液F的微?；姆稚⒉考臎_撞板17、 17A。
該沖撞板17、 i7A只要具有使噴射到該沖撞板17、 17A上的氨 類溶液F分散的功能就可以。另外，如果在該沖撞板17、 17A中除 了噴射的分散功能以外還具有使廢氣G的流動變?yōu)闇u流的渦流產(chǎn)生 功能，則能夠?qū)崿F(xiàn)氨類溶液F的進(jìn)一步分散化、均勻化。
在圖5所示的結(jié)構(gòu)中，由具有相對于噴射方向適當(dāng)?shù)?例如30 ° 60° )傾斜的平面的沖撞板17形成氨類溶液F沖撞的部分。
該沖撞板17在氨類溶液F的噴射方向與廢氣G的流動方向垂直 或接近于垂直的角度時，能夠發(fā)揮較大的效果。
此外，在圖6所示的結(jié)構(gòu)中，由使圓錐的頂點對置于凈化劑的噴 射口的圓錐形狀的棒狀體形成沖撞板17A。該結(jié)構(gòu)在氨類溶液F的噴 射方向與廢氣G的流動方向成為平行或接近并行的角度時能夠發(fā)揮 較大的效果。
通過該沖撞板17、 17A的分散效果，能夠促進(jìn)氨類溶液F的微 ?；?，能夠進(jìn)一步微?；熬鶆蚍稚⒒?br> 接著，對第3實施方式進(jìn)行說明。在該第3實施方式中，如圖7 及圖8所示，其構(gòu)成為如下機(jī)構(gòu)，與第2實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)的 結(jié)構(gòu)同樣，在排氣通路4中的氨類溶液(凈化劑)F的噴射路徑中設(shè) 有促進(jìn)氨類溶液F的微?；臎_撞板17、 17A，但在排氣通路4中沒 有設(shè)置臺階。
該沖撞板17、 17A可以是與第2實施方式的情況相同的結(jié)構(gòu)，能 夠得到相同的作用效果。但是，在排氣通路4中沒有臺階4b，相應(yīng) 地不能利用臺階4b產(chǎn)生的渦流。但是，由于沖撞板17、 17A自身產(chǎn) 生渦流，所以能夠利用該渦流的作用效果。該渦流的作用效果一般比 由臺階4b產(chǎn)生的渦流的作用效果小。但是，通過將沖撞板17、 17A 的形狀做成容易產(chǎn)生渦流的形狀，能夠得到需要的分散化及均勻化的 效果。
接著，對第4 第6實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)進(jìn)行說明。在該第 4 第6實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)中，廢氣凈化裝置10具備上游側(cè)的 氧化催化劑和下游側(cè)的NOx吸附還原型催化劑而被形成。此外，凈 化劑是碳化氫。其他結(jié)構(gòu)分別與第1 第3實施方式相同。
該氧化催化劑是在由堇青石、碳化硅或不銹鋼等的構(gòu)造材料形成 的整體催化劑上擔(dān)載白金或銠、鈀等的催化劑金屬而被形成的。此外，
NOx吸附還原型催化劑擔(dān)載具有氧化功能的白金(Pt)等的貴金屬催 化劑、和堿性金屬或堿土類金屬、稀土類等的具有NOx吸附功能的 NOx吸附材料。由此，根據(jù)廢氣中的氧濃度，能夠發(fā)揮NOx吸附和 NOx釋放凈化的兩個功能。
并且，該NOx吸附還原型催化劑在通常運(yùn)轉(zhuǎn)時將NOx吸附到催 化劑金屬中，如果吸附能力接近于飽和，則適時地使流入的廢氣的空 燃比成為富燃空燃比而釋放所吸附的NOx，并且將所釋放的NOx通 過催化劑的三元功能還原。
在已具備該NOx吸附還原型催化劑的廢氣凈化系統(tǒng)中，當(dāng)NOx 吸附推測量變?yōu)镹Ox吸附飽和量時，通過排氣管內(nèi)噴射裝置13，直 接將作為燃料等的碳化氫(凈化劑)F供給到排氣通路4中。通過將 該碳化氫F用上游側(cè)的氧化催化劑氧化，使廢氣G的空燃比成為富 燃狀態(tài)，使吸收了的NOx釋放。使該被釋放的NOx通過貴金屬催化 劑還原。通過該再生處理，將NOx吸附能力恢復(fù)。
接著，對第7 第9實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)進(jìn)行說明。在該第 7 第9實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)中，廢氣凈化裝置10具備上游側(cè)的 氧化催化劑和下游側(cè)的NOx直接還原型催化劑而被形成。此外，凈 化劑是碳化氫。其他結(jié)構(gòu)分別與第1 第3實施方式相同。
該氧化催化劑與第4 第6實施方式相同，是在由堇青石、碳化 硅或不銹鋼等的構(gòu)造材料形成的整體催化劑上擔(dān)載白金或銠、鈀等的 催化劑金屬而被形成的。NOx直接還原型催化劑是在P型沸石等的擔(dān) 載體上擔(dān)載作為催化劑成分的銠(Rh)或鈀(Pd)等的金屬而被形 成的。進(jìn)而，進(jìn)行如下的動作。配合減輕金屬的氧化作用、有利于 NOx還原能力的保持的鈰(Ce)。在下層中設(shè)置三元催化劑，促進(jìn)氧 化還原反應(yīng)、特別是廢氣富燃狀態(tài)下的NOx的還原反應(yīng)。為了提高 NOx的凈化率而在單體中添加鐵(Fe)。
并且，該NOx直接還原型催化劑在通常運(yùn)轉(zhuǎn)時的稀燃狀態(tài)下將 NOx直接還原。進(jìn)行該還原時，作為催化劑的活性物質(zhì)的金屬中吸附
氧(02)而使還原性能惡化。因此，在NOx還原性能惡化時，通過 排氣管內(nèi)噴射裝置13，直接將作為燃料等的碳化氫(凈化劑)F供給 到排氣通路4中。通過將該碳化氫F用上游側(cè)的氧化催化劑氧化，使 廢氣G的空燃比成為富燃狀態(tài)。通過該富燃狀態(tài)，將作為催化劑的 活性物質(zhì)的金屬再現(xiàn)而活性化。
接著，對第10 12實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)進(jìn)行說明。在該第 10 12實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)中，廢氣凈化裝置IO具備具有催化 劑的連續(xù)再生型柴油機(jī)微粒過濾器而被形成。凈化劑是碳化氫。其他 結(jié)構(gòu)分別與第1 3實施方式同樣。
另外，作為具有該氧化催化劑的連續(xù)再生型柴油機(jī)微粒過濾器， 有由上游側(cè)的氧化催化劑和下游側(cè)的過濾器形成的結(jié)構(gòu)，以及由擔(dān)載 了氧化催化劑的過濾器形成的結(jié)構(gòu)等。
該上游側(cè)的氧化催化劑與第4 6實施方式相同，是在由堇青石、 碳化硅、或不銹鋼等的構(gòu)造材料形成的整體催化劑上擔(dān)載白金或銠、 鈀等的催化劑金屬而被形成的。過濾器是由將多孔質(zhì)的陶瓷的蜂窩的 通道的入口和出口交替地封堵的、即以方格圖案狀封堵的整體蜂窩型 壁流式的過濾器形成的。通過該過濾器捕集廢氣中的PM (粒子狀物 質(zhì))。
此外，擔(dān)載有氧化催化劑的過濾器是在整體蜂窩型壁流式的過濾 器上擔(dān)載白金或銠、鈀等的催化劑金屬而形成的。通過該過濾器捕集 廢氣中的PM。
并且，為了將被捕集而積存在過濾器部分上的PM燃燒除去，通 過排氣管內(nèi)噴射裝置13將輕油燃料等的碳化氫(凈化劑)F供給到 排氣通路4內(nèi)。通過將該碳化氫F用配置在過濾器的上游側(cè)的氧化催 化劑或擔(dān)載在過濾器上的氧化催化劑氧化，使過濾器的溫度上升而將 過濾器的PM燃燒除去。
根據(jù)上述第1 12實施方式的廢氣凈化系統(tǒng)，在將凈化劑F供給 到排氣通路4內(nèi)的廢氣凈化系統(tǒng)1中，噴射到臺階4b部分或其附近
的凈化劑F通過由該臺階4b或沖撞板17、 17A產(chǎn)生的渦流促進(jìn)與廢 氣的混合。通過該混合，能夠在短距離內(nèi)進(jìn)行凈化劑F的分散均勻化 和蒸發(fā)。因此，凈化劑F在短距離內(nèi)高效率地蒸發(fā)及擴(kuò)散。結(jié)果，凈 化劑F在均勻化的狀態(tài)下到達(dá)廢氣凈化裝置。
此外，通過設(shè)在排氣通路4內(nèi)的沖撞板17、 17A，使所噴射的凈 化劑F沖撞到?jīng)_撞板17、 17A上，促進(jìn)了凈化劑F的微粒化，能夠 進(jìn)一步微粒化及均勻分散化。
因此，即使是凈化劑F的噴射位置與廢氣凈化裝置10的距離較 短的配置，也能夠?qū)艋瘎〧以均勻擴(kuò)散的狀態(tài)向廢氣凈化裝置10 供給。
實施例
在本發(fā)明的第2實施方式中，將設(shè)有臺階4b和沖撞板17的結(jié)構(gòu) 作為實施例，將圖9所示的結(jié)構(gòu)作為實施例，將如圖10所示那樣使 臺階4b與沖撞板(分散部件)17的距離L變長的結(jié)構(gòu)作為比較例1 。 此外，如圖11所示，在比較例l中，將在下游側(cè)設(shè)有較長的喇叭形 管10a的結(jié)構(gòu)作為比較例2。
這里，各例中，都是小徑部4a的直徑Dl是50mm4)、大徑部4c 的直徑D2是90mm》、廢氣凈化裝置10的大徑部4c的直徑D3是 239mm* 。并且，在實施例中，Ll為145mm， L2為555mm， L3為 154mm。在比較例1中，Ll為670mm， L2為555mm， L3為154mm。 在比較例2中，Ll為670mm, L2為555mm， L3為870mm。
'此外，關(guān)于沖撞板17，都是沖撞板17的氨類溶液F沖撞的面的 中心從壁面隔開10mm的距離。沖撞板17的沖撞面相對于廢氣的流 動、并且相對于氨類溶液F的主噴射方向都45。傾斜地放置。
關(guān)于該實施例與比較例1、2，進(jìn)行了數(shù)值計算的噴霧解析和NOx 凈化試驗。
該數(shù)值計算的噴霧解析都是在平均速度42.44m/s、脈動周期 44.Hz、脈動振幅12.96m/s、紊流強(qiáng)度3.0%、廢氣溫度550° K、廢氣密度0.646kg/m3、壓力92.5Pa的條件、即在噴霧(所噴射的尿素) 的蒸發(fā)變得良好的溫度并且在催化劑活化溫度以上的條件下進(jìn)行的。 根據(jù)該噴霧的分布及液滴的流動狀態(tài)等的計算結(jié)果，可知如下的結(jié) 果。
在實施例中，根據(jù)臺階4b附近的流速分布的計算結(jié)果可知，廢 氣G —邊從小徑部4a向大徑部4c擴(kuò)散一邊流動，即使是以穩(wěn)定的流 動流過小徑部4a的廢氣G也在這里伴隨著紊流和流速的變化而成為 不穩(wěn)定的流動。此外，可知在擴(kuò)散的廢氣G到達(dá)大徑部4c的壁面的 位置附近，廢氣G的一部分沿著壁面逆流。即，在處于排氣管內(nèi)噴 射裝置(噴射器)13的上游的流場中，返回流(倒流)部分的廢氣G 發(fā)生部分逆流而使流速降低，所以在廢氣流動不斷擴(kuò)散的區(qū)域的流場 中，速度分布不穩(wěn)定。
在該實施例中，在該臺階4b附近的廢氣流動擴(kuò)散的位置上，與 沖撞板(沖撞器)17—起地設(shè)置排氣管內(nèi)噴射裝置13。利用該位置 的流場的不穩(wěn)定性來促進(jìn)噴霧擴(kuò)散。
此外，在表示噴霧變動的液滴的流動狀態(tài)的計算結(jié)果中，可知如 下的結(jié)果。如果是有臺階4b的排氣管形狀，則被噴射(或噴霧)的 液滴F被取入到由返回流等滯留的部分中，并逐漸向下游流動。因此， 蒸發(fā)高效率地進(jìn)行，完全沒有到達(dá)氨選擇還原型NOx催化劑(SCR 催化劑)11的液滴F。另外，根據(jù)其他計算結(jié)果可知，在沒有設(shè)置臺 階4b的情況下，噴射的液滴F在液滴狀態(tài)下到達(dá)氨選擇還原型NOx 催化劑ll。
在比較例1中，如果觀察液滴F的流動狀態(tài)的計算結(jié)果，則流場 在排氣管內(nèi)噴射裝置13的位置上非常穩(wěn)定，并且由于流速較快，所 以來自排氣管內(nèi)噴射裝置13的液滴F被噴射到排氣通路4中，在沖 撞到?jīng)_撞板17之后立即隨著流動而向下游方向流動。因此，所噴射 的液滴F不會擴(kuò)散到排氣管4整體中，噴霧較濃的部分殘留到最后。 結(jié)果，噴霧較濃的部分以液滴的狀態(tài)到達(dá)催化劑前面。
在比較例2中，如果觀察液滴F的流動狀態(tài)的計算結(jié)果，則排氣 管4的形狀到喇叭形管10a的擴(kuò)散部為止與比較例1相同，所以流場 也同樣穩(wěn)定且流速較快，從排氣管內(nèi)噴射裝置13噴射的液滴F不會 擴(kuò)散到整個排氣管4中，而是在噴霧較濃的部分殘留到最后的狀態(tài)下 到達(dá)擴(kuò)散部10a。并且，通過將擴(kuò)散部10a的長度L3延長，噴霧較 濃的部分逐漸被擴(kuò)大，在到達(dá)催化劑11的前面的時刻，噴霧濃度大 致變得均勻。此外，由于能夠確保用來進(jìn)行噴霧蒸發(fā)的時間，所以可 知不會像比較例1那樣在液滴的狀態(tài)下到達(dá)催化劑前面。
但是，在該比較例2的情況下，通過將擴(kuò)散部長度L3延長，噴 霧到達(dá)催化劑11的時間延長，有過渡運(yùn)轉(zhuǎn)時的響應(yīng)性降低的問題、 和由于擴(kuò)散部的形狀而在裝置的車輛搭載時產(chǎn)生制約的問題。
此外，根據(jù)噴霧濃度分布的計算結(jié)果的比較可知，在實施例中， 與比較例1相比，噴霧在均勻地分布的狀態(tài)下到達(dá)催化劑11的前面。 根據(jù)該結(jié)果也可知，噴霧的一部分在被取入而留在返回流中的同時逐 漸向下游流動。
接著，對NOx凈化試驗的結(jié)果進(jìn)行說明，該NOx凈化試驗是在 汽油13模式的第9模式(額定旋轉(zhuǎn)的60%旋轉(zhuǎn)，60%轉(zhuǎn)矩)下進(jìn)行 的。將其結(jié)果在圖12和圖13中表示。
圖12所示的橫軸的當(dāng)量比是在理想狀態(tài)下與NOx反應(yīng)的氨的比 率。在當(dāng)量比為1的情況下，由噴霧的尿素產(chǎn)生的氨的量是與排氣管 中的NOx以1: 1反應(yīng)的量。
根據(jù)比較該NOx凈化率的圖12可知，在實施例(實線A)和比 較例2(單點劃線C)中，以大致理想狀態(tài)的NOx凈化率推移，在當(dāng) 量比為1.0的情況下，NOx凈化率在目標(biāo)NOx凈化率90。/。以上，分 別為98%、 99%，超過了目標(biāo)值。但是，與它們相比較，在比較例l (虛線B)中，從當(dāng)量比0.5附近已經(jīng)稍稍開始低于理想凈化率(在 當(dāng)量比0.5的情況下凈化率是50%)，對當(dāng)量比1.0， NOx凈化率為 82%。另外，汽油13模式整體的NOx凈化率在實施例、比較例l、
比較例2中分別為75%、 87%、 57%。
此外，根據(jù)圖13可知，氨滑移相對于目標(biāo)氨滑移20ppm，在實 施例(實線a)和比較例2 (單點劃線c)中，雖然在當(dāng)量比為1.0 附近以較小的值推移，但在比較例1 (虛線B)中如果當(dāng)量比超過0.5 則急劇地增加。
因此，在排氣管內(nèi)噴射裝置13的上游側(cè)的附近設(shè)有臺階4b的排 氣管形狀中，可知能夠不加長排氣管的長度而得到較高的NOx凈化 率。
工業(yè)實用性
具有上述良好的效果的本發(fā)明的廢氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng) 能夠作為汽車搭載的內(nèi)燃機(jī)等的廢氣凈化方法及廢氣凈化系統(tǒng)而很 有效地利用。
權(quán)利要求
1、一種廢氣凈化方法，通過排氣管內(nèi)噴射裝置將由配設(shè)在內(nèi)燃機(jī)的排氣通路中的廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供給到上述廢氣凈化裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)，使其混入到廢氣中，其特征在于，在上述排氣通路中設(shè)有與該排氣通路的上游側(cè)相比排氣通路擴(kuò)大的臺階，在廢氣的流動中產(chǎn)生渦流，并且對上述臺階的位置或其附近噴射上述凈化劑，促進(jìn)上述凈化劑的微?；?br> 2、 如權(quán)利要求1所述的廢氣凈化方法，其特征在于，使噴射到 上述排氣通路內(nèi)的凈化劑沖撞到分散部件上，促進(jìn)上述凈化劑的微粒 化。
3、 一種廢氣凈化方法，通過排氣管內(nèi)噴射裝置將由配設(shè)在內(nèi)燃 機(jī)的排氣通路中的廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供給到上述廢氣凈化 裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)，使其混入到廢氣中，其特征在于，使噴射到上述排氣通路內(nèi)的凈化劑沖撞到分散部件上，促進(jìn)上述 凈化劑的微?；?br> 4、 一種廢氣凈化系統(tǒng)，在內(nèi)燃機(jī)的排氣通路中具備廢氣凈化裝 置，并且具備將由該廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供給到上述廢氣凈化 裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)、使其混入到廢氣中的排氣管內(nèi)噴射 裝置，其特征在于，在上述排氣通路中，在上述排氣管內(nèi)噴射裝置的噴射口的位置或 其附近的上述排氣通路中設(shè)有與該排氣通路的上游側(cè)相比排氣通路 擴(kuò)大的臺階。
5、 如權(quán)利要求4所述的廢氣凈化系統(tǒng)，其特征在于，在上述排 氣通路內(nèi)，在上述凈化劑的噴射路徑中設(shè)有促進(jìn)上述凈化劑的微?；?的分散部件。
6、 一種廢氣凈化系統(tǒng)，在內(nèi)燃機(jī)的排氣通路中具備廢氣凈化裝置，并且具備將由該廢氣凈化裝置消耗的凈化劑供給到上述廢氣凈化 裝置的上游側(cè)的上述排氣通路內(nèi)、使其混入到廢氣中的排氣管內(nèi)噴射 裝置，其特征在于，在上述凈化劑的噴射路徑中設(shè)有促進(jìn)上述凈化劑微?；姆稚?部件。
7、 如權(quán)利要求4 6中任一項所述的廢氣凈化系統(tǒng)，其特征在于， 上述廢氣凈化裝置具備氨還原選擇型NOx催化劑而形成，上述凈化 劑是氨類溶液。
8、 如權(quán)利要求4 6中任一項所述的廢氣凈化系統(tǒng)，其特征在于， 上述廢氣凈化裝置由具備上游側(cè)的氧化催化劑和下游側(cè)的NOx吸附 還原型催化劑而形成的廢氣凈化裝置、具備上游側(cè)的氧化催化劑和下 游側(cè)的NOx直接還原型催化劑而形成的廢氣凈化裝置、或者具有氧 化催化劑的連續(xù)再生型柴油機(jī)微粒過濾器而形成的廢氣凈化裝置的 任一個構(gòu)成，上述凈化劑是碳化氫。
全文摘要
本發(fā)明提供一種廢氣凈化方法，在通過排氣管內(nèi)噴射裝置(13)將由配設(shè)在內(nèi)燃機(jī)(E)的排氣通路(4)中的廢氣凈化裝置(10)消耗的凈化劑(F)供給到上述廢氣凈化裝置(10)的上游側(cè)的上述排氣通路(4)內(nèi)、使其混入到廢氣(G)中。在上述排氣通路(4)中設(shè)有與該排氣通路(4)的上游側(cè)相比排氣通路(4)擴(kuò)大的臺階(4b)，在廢氣(G)的流動中產(chǎn)生渦流，并且對上述臺階(4b)的位置或其附近噴射上述凈化劑(F)，促進(jìn)上述凈化劑(F)的微?；Ｓ纱?，在排氣通路(4)內(nèi)能夠以較短的距離高效率地促進(jìn)凈化劑(F)的蒸發(fā)及擴(kuò)散。并且，能夠使凈化劑在均勻化的狀態(tài)下到達(dá)廢氣凈化裝置(10)。因此，廢氣凈化系統(tǒng)(1)在小型車等中也能夠使用。
文檔編號F01N3/36GK101175907SQ20068001701
公開日2008年5月7日 申請日期2006年4月24日 優(yōu)先權(quán)日2005年5月17日
發(fā)明者藤野龍介 申請人:五十鈴自動車株式會社