專利名稱：汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及汽車發(fā)動(dòng)機(jī)領(lǐng)域，具體地講是一種C498汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸。
背景技術(shù)：
C498系列發(fā)動(dòng)機(jī)，為直列四缸側(cè)置凸輪軸汽油發(fā)動(dòng)機(jī)，是從美國(guó)克萊斯勒公司引進(jìn)的具有80年代國(guó)際水平的先進(jìn)產(chǎn)品，曾經(jīng)有過一段較為輝煌的歷史。但是隨著時(shí)間的推移，特別是技術(shù)更為先進(jìn)的新機(jī)型的陸續(xù)投產(chǎn)，其技術(shù)水平以及性能指標(biāo)逐步顯得有些落后。盡管也采用了多點(diǎn)閉環(huán)電噴技術(shù)，排放指標(biāo)也比較先進(jìn)，但在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上沒有做更多的改進(jìn)，基本上停留在80年代引進(jìn)時(shí)的水平，與國(guó)內(nèi)先進(jìn)機(jī)型相比存在一定的差距。因此，從C498發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)實(shí)情況出發(fā)，在統(tǒng)籌兼顧技術(shù)先進(jìn)性與工藝?yán)^承性相互關(guān)系的基礎(chǔ)上，積極采用當(dāng)今比較先進(jìn)的最新技術(shù)做必要的技術(shù)改進(jìn)，以縮小與國(guó)內(nèi)先進(jìn)機(jī)型的差距，是擺在我們面前的一項(xiàng)十分緊迫的任務(wù)。
發(fā)動(dòng)機(jī)的配氣機(jī)構(gòu)的作用是按照發(fā)動(dòng)機(jī)的工作順序，在確定的時(shí)刻開啟和關(guān)閉進(jìn)排氣門，使換氣過程和工作循環(huán)得以順利進(jìn)行。從理論上講，進(jìn)排氣門應(yīng)分別在進(jìn)排氣沖程的起止點(diǎn)(即上止點(diǎn)或下止點(diǎn))開啟和關(guān)閉。但實(shí)際上由于發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速很高，換氣過程(由排氣沖程和進(jìn)氣沖程組成)持續(xù)時(shí)間非常短暫(0.05～0.005秒)，而氣門的開啟和關(guān)閉又是一個(gè)漸變過程，而且只有當(dāng)氣門升程達(dá)到一定高度時(shí)才能實(shí)現(xiàn)有效的開啟和換氣。為使氣門有效開啟時(shí)間相對(duì)延長(zhǎng)，進(jìn)排氣門通常都要早開遲閉適當(dāng)角度，以提高換氣效率和整機(jī)性能。進(jìn)排氣門早開遲閉后，必然會(huì)對(duì)前后相鄰沖程的正常工作產(chǎn)生一定影響，但只要早開遲閉角度選擇適當(dāng)，將不利影響控制在一定范圍，換氣效率和總體性能水平還是能得到有效提高的。當(dāng)然，如果早開遲閉角度控制不當(dāng)，對(duì)相鄰沖程影響過大，則很可能適得其反，反而會(huì)導(dǎo)致?lián)Q氣效率和整機(jī)性能水平下降。
早期發(fā)動(dòng)機(jī)，特別是化油器發(fā)動(dòng)機(jī)，由于當(dāng)時(shí)技術(shù)條件所限，加大早開遲閉角曾一度作為提高發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的主要強(qiáng)化措施而被廣泛采用。但早開遲閉角增大后，雖高速性能有所改善，但低速性能有所下降，而且由于熱損失增大，不僅油耗增加，排放狀況也有所惡化。因此，隨著對(duì)尾氣排放的控制日趨嚴(yán)格，電子控制技術(shù)和可變技術(shù)的廣泛應(yīng)用，提高換氣效率的途徑手段比過去增多，為減少環(huán)境污染，改善中低速扭矩特性，降低燃油消耗，配氣相位呈逐步減小的趨勢(shì)，見附表1。
附表1國(guó)內(nèi)幾種主要機(jī)型的配氣相位情況

從配氣相位表不難看出，C498發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣早開遲閉角均比其它機(jī)型大許多，這正是C498發(fā)動(dòng)機(jī)中低速扭矩特性不佳，油耗偏高的主要原因之一(最明顯的例證就是加速時(shí)，必須沖車到較高轉(zhuǎn)速才能將檔位升入高一檔，否則，換檔后發(fā)動(dòng)機(jī)處在低速狀態(tài)很難將速度提升起來(lái)，輕汽、北旅配套路試均如此)。以對(duì)換氣效率影響最大的進(jìn)氣相位角為例進(jìn)氣早開角多數(shù)機(jī)型都控制在10°以內(nèi)，492曾一度達(dá)到24°，但后來(lái)也降到15°，只有C498仍比較高，達(dá)到16°，進(jìn)氣門在排氣沖程開啟過早，很容易造成廢氣倒入進(jìn)氣道，導(dǎo)致殘留廢氣增多，換氣效率下降；進(jìn)氣門遲閉角多數(shù)機(jī)型都控制在50°以內(nèi)，492曾一度達(dá)到64°，但后來(lái)也降到57°，仍是C498偏高，達(dá)到74°，進(jìn)氣門在壓縮沖程過遲關(guān)閉，在低速時(shí)，由于換氣時(shí)間相對(duì)比較充裕，壓縮開始時(shí)缸內(nèi)氣壓已比較高，很容易造成剛剛吸入的新鮮混合氣重新壓回進(jìn)氣道，導(dǎo)致充氣效率下降(最明顯的例證就是測(cè)試缸壓時(shí)，C498的缸壓偏低，僅827～1034KPa，而491為1226KPa)。附圖1為不同進(jìn)氣遲閉角與充氣效率ηv及轉(zhuǎn)速n的關(guān)系圖中的進(jìn)氣遲閉角1＜2＜3。從圖中可看出，進(jìn)氣遲閉角大一些，高速時(shí)充氣效率ηv確實(shí)相對(duì)高一些，但低速時(shí)充氣效率ηv要下降很多，無(wú)論是最大充氣效率，還是平均充氣效率，都不及小一些的進(jìn)氣遲閉角。當(dāng)然，進(jìn)氣遲閉角過小，高速性能又將變得很差。但考慮到C498為側(cè)置凸輪軸，配氣傳動(dòng)鏈較長(zhǎng)，為減小凸輪負(fù)荷應(yīng)力，氣門開啟持續(xù)角也不宜過小。
排氣相位，也對(duì)整機(jī)特性有直接影響，特別是排氣早開角，對(duì)熱損失(即膨脹作功損失)及排氣損失影響較大。附圖2為不同排氣早開角對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響，圖中的Pi表示氣缸內(nèi)的排氣壓力，V標(biāo)識(shí)氣缸容積，Pe表示排氣管內(nèi)的排氣背壓，M、N分別表示上止點(diǎn)和下止點(diǎn)，排氣初始角1＜2＜3。如附圖2所示，1排氣門開啟過早，盡管排氣比較充分，換氣效率提高，排氣損失即排氣消耗的功也較少，但燃燒氣體未得到充分膨脹作功就被排除汽缸，膨脹輸出功損失太大，總體上還是得不償失。當(dāng)然，排氣門開啟過晚，如3，燃?xì)庾鞴Τ浞?，但排氣耗功過多，同樣是得不償失。從附表1可看出，國(guó)內(nèi)多數(shù)機(jī)型排氣早開角大多控制在30°至45°之間；492發(fā)動(dòng)機(jī)曾一度達(dá)到過58°，但后來(lái)也降到54°；而C498本身沖程距離就短，存在膨脹不足的先天缺陷，再加上排氣門開啟又過早，提前60°角開啟，這正是C498排氣溫度偏高(最高已超過920℃)的最主要原因，同時(shí)也是導(dǎo)致熱損失偏大，油耗偏高的主要因素之一。
綜上所述，C498發(fā)動(dòng)機(jī)的配氣相位優(yōu)先考慮的是高速時(shí)的扭矩特性。這與美國(guó)高速公路發(fā)達(dá)，平均車速一般都比較高有關(guān)。而我國(guó)的情況正好相反，大城市公路狀況較好，但交通擁堵嚴(yán)重，車速上不去；鄉(xiāng)村及邊遠(yuǎn)地區(qū)，車輛稀少，但道路情況比較差，而且各種交通工具，包括人力、畜力車同在一條路上行駛，車速也上不去。特別是切諾基作為越野車，功率扭矩儲(chǔ)備系數(shù)較大，發(fā)動(dòng)機(jī)多數(shù)都是工作在低轉(zhuǎn)速和低負(fù)荷工況下(在水平路面、滿載、直接檔、時(shí)速50公里時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速僅為1400轉(zhuǎn)/分，功率僅8KW；時(shí)速90公里時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速也才2470轉(zhuǎn)/分，功率僅22KW)。因此合理的配氣相位應(yīng)該是優(yōu)先考慮中低速的扭矩特性以及油耗特性，這不僅符合我國(guó)國(guó)情，而且也符合我國(guó)大多數(shù)駕駛?cè)藛T的駕駛習(xí)慣(習(xí)慣于沖車至中等轉(zhuǎn)速就換入高檔，很少將油門踩到底，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速很少超過3000轉(zhuǎn)/分；同時(shí)習(xí)慣于盡量選用較高檔位行駛，即高檔位小油門低轉(zhuǎn)速行駛，而不是低檔位大油門高轉(zhuǎn)速行駛，以降低百公里油耗)。

發(fā)明內(nèi)容
本實(shí)用新型所要解決的主要技術(shù)問題在于，提供一種汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，適當(dāng)降低進(jìn)氣門遲閉角和排氣門早開角，改善中低速扭矩特性，從而降低百公里油耗。
本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題還在于，提供一種汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其通過對(duì)進(jìn)氣凸輪和排氣凸輪型線的改進(jìn)，使在改善中低速扭矩特性的同時(shí)，還可以保持其高速特性。
本實(shí)用新型的上述技術(shù)問題可采用如下技術(shù)方案來(lái)解決，一種汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，該凸輪軸為C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其包括間隔設(shè)置的四缸進(jìn)氣凸輪和四缸排氣凸輪，于該凸輪軸的端部設(shè)有兩定位銷孔，所述兩定位銷孔的中心連線與所述第一缸排氣凸輪中心線的夾角為3.25度。
原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸中的兩定位銷孔的中心連線與第一缸排氣凸輪中心線夾角為1.75度，而本實(shí)用新型的凸輪軸由于將兩定位銷孔中心連線與第一缸排氣凸輪中心線夾角改為3.25度，從而經(jīng)適當(dāng)裝配后，使配氣相位改變?yōu)檫M(jìn)氣門早開角為15.2度，進(jìn)氣門遲閉角為51.66度，排氣門早開角46.6度，排氣門遲閉角25.84度。實(shí)現(xiàn)證明，利用本實(shí)用新型的凸輪軸，充氣效率得到了有效的提高，改善了中低速扭矩特性，有效提高了中低速扭矩，更適合于中國(guó)目前的路況。
進(jìn)一步，本實(shí)用新型中，所述凸輪軸的進(jìn)氣凸輪和排氣凸輪型線可選用超高次方程并在試驗(yàn)中進(jìn)行修正來(lái)確定，其基圓半徑為18.161mm，進(jìn)氣凸輪與排氣凸輪的夾角為103.5°-105.5°，該夾角最佳為104.5°。這樣，本實(shí)用新型的凸輪軸的進(jìn)氣凸輪和排氣凸輪型線進(jìn)行修改后，使發(fā)動(dòng)機(jī)在上述充氣效率以及中低速扭矩得到提高了基礎(chǔ)上，其高速效率仍能保持不變，從而使采用本實(shí)用新型的C498汽油發(fā)動(dòng)機(jī)不但具有較好的中低速性能，而且也有較好的高速性能。


圖1不同進(jìn)氣遲閉角的充氣效率和轉(zhuǎn)速的關(guān)系圖；圖2不同排氣早開角對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能影響示意圖；圖3本實(shí)用新型的凸輪軸以及其中的各凸輪位置結(jié)構(gòu)示意圖；圖4本實(shí)用新型的凸輪軸端面視圖；圖5本實(shí)用新型的凸輪軸與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸用于化油器發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩比較圖；圖6本實(shí)用新型的凸輪軸與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸用于電噴發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩比較圖。
具體實(shí)施方式
如圖3-4所示，本實(shí)用新型的凸輪軸為用于C498發(fā)動(dòng)機(jī)的凸輪軸，包括間隔設(shè)置的四缸進(jìn)氣凸輪11、12、13、14和四缸排氣凸輪21、22、23、24，于該凸輪軸的端部設(shè)有兩定位銷孔31、32，所述兩定位銷孔31、32的中心連線L1與所述第一缸排氣凸輪21中心線L2的夾角為3.25度。這樣，經(jīng)適當(dāng)裝配后，采用本實(shí)用新型的凸輪軸C498發(fā)動(dòng)機(jī)的配氣相位改變?yōu)檫M(jìn)氣門早開角為15.2度，進(jìn)氣門遲閉角為51.66度，排氣門早開角46.6度，排氣門遲閉角25.84度，從而使充氣效率得到了有效的提高，改善了中低速扭矩特性，有效提高了中低速扭矩，使該發(fā)動(dòng)機(jī)更適合于中國(guó)目前的路況。
進(jìn)一步，在本實(shí)用新型中，進(jìn)氣凸輪11、12、13、14的凸輪型線由下面的進(jìn)氣凸輪相位角和進(jìn)氣升程關(guān)系表確定


該凸輪軸中的排氣凸輪21、22、23、24的型線由下述排氣凸輪相位角和排氣升程的關(guān)系表確定


其中，上述凸輪型線的基圓半徑為18.161mm，進(jìn)氣凸輪與排氣凸輪的夾角為103.5°-105.5°，上述升程的誤差范圍為±0.01mm。
如圖3所示，作為一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方式，本實(shí)用新型的凸輪軸中，進(jìn)氣凸輪和排氣凸輪之間的夾角最佳為104.5°。
如圖5所示為本實(shí)用新型的凸輪軸與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸用于化油器發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩比較圖，其縱軸表示扭矩，橫軸表示轉(zhuǎn)速，其中的灰色曲線表示原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸曲線，而黑色曲線表示本實(shí)用新型的C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸曲線。由該圖中可以明顯地對(duì)比出，本實(shí)用新型C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的中低速扭矩與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的扭矩相比得到了較大地提高，而高速性能基本沒有改變或者改變很少，從而使采用本實(shí)用新型的C498發(fā)動(dòng)機(jī)不但具有較好的中低速性能，而且也有較好的高速性能。
如圖6所示為本實(shí)用新型的凸輪軸與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸用于電噴發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩比較圖。其縱軸表示扭矩，橫軸表示轉(zhuǎn)速，其中的黑色曲線表示原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸曲線，而灰色曲線表示本實(shí)用新型的C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸曲線。由該圖中可以明顯地對(duì)比出，在用于電噴發(fā)動(dòng)機(jī)中時(shí)，本實(shí)用新型C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的中低速扭矩與原C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸的扭矩相比同樣也得到了較大地提高，而高速性能基本沒有改變或者略有提高，從而使采用本實(shí)用新型的C498發(fā)動(dòng)機(jī)不但具有較好的中低速性能，而且也有較好的高速性能。
上述實(shí)施例為本實(shí)用新型的較佳實(shí)施方式，僅用于說(shuō)明本實(shí)用新型，而非用于限制本實(shí)用新型。
權(quán)利要求1.一種汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，該凸輪軸為C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其包括間隔設(shè)置的四缸進(jìn)氣凸輪和四缸排氣凸輪，于該凸輪軸的端部設(shè)有兩定位銷孔，其特征在于，所述兩定位銷孔的中心連線與所述第一缸排氣凸輪中心線的夾角為3.25度。
2.如權(quán)利要求1所述的汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其特征在于，所述進(jìn)氣凸輪的凸輪型線由下述的進(jìn)氣凸輪相位角和進(jìn)氣升程關(guān)系確定-71度的升程為0nm -22度的升程為5011330nm27度的升程為4311578nm-70度的升程為0nm -21度的升程為5138353nm28度的升程為4158940nm-69度的升程為18nm-20度的升程為5260228nm29度的升程為4002942nm-68度的升程為366nm -19度的升程為5376796nm30度的升程為3843931nm-67度的升程為1608nm -18度的升程為5487913nm31度的升程為3682281nm-66度的升程為4315nm -17度的升程為5593457nm32度的升程為3518398nm-65度的升程為9056nm -16度的升程為5693321nm33度的升程為3352717nm-64度的升程為16398nm -15度的升程為5787409nm34度的升程為3185699nm-63度的升程為26914nm -14度的升程為5875647nm35度的升程為3017835nm-62度的升程為41169nm -13度的升程為5957963nm36度的升程為2849648nm-61度的升程為59734nm -12度的升程為6034304nm37度的升程為2681681nm-60度的升程為83175nm -11度的升程為6104626nm38度的升程為2514507nm-59度的升程為112261nm-10度的升程為6168894nm39度的升程為2348723nm-58度的升程為148087nm-9度的升程為6227078nm 40度的升程為2184945nm-57度的升程為191552nm-8度的升程為6279161nm 41度的升程為2023804nm-56度的升程為243317nm-7度的升程為6325126nm 42度的升程為186594 nm-55度的升程為30383 nm-6度的升程為6364965nm 43度的升程為1712026nm-54度的升程為373372nm-5度的升程為6398675nm 44度的升程為1562689nm-53度的升程為452025nm-4度的升程為6426253nm 45度的升程為1418577nm-52度的升程為539755nm-3度的升程為6447697nm 46度的升程為1280316nm-51度的升程為636393nm-2度的升程為6463013nm 47度的升程為1148500nm-50度的升程為741665nm-1度的升程為6472200nm 48度的升程為1023687nm-49度的升程為855210 nm0度的升程為6475263nm 49度的升程為906380nm-48度的升程為976591 nm1度的升程為6472200nm 50度的升程為797019nm-47度的升程為1105310nm2度的升程為6463013nm 51度的升程為695963nm-46度的升程為1240822nm3度的升程為6447697nm 52度的升程為603479nm-45度的升程為1382544nm4度的升程為6426254nm 53度的升程為519728nm-44度的升程為1529869nm5度的升程為6398680nm 54度的升程為444750nm-43度的升程為1682169nm6度的升程為6364976nm 55度的升程為378457nm-42度的升程為1838808nm7度的升程為6325147nm 56度的升程為320620nm-41度的升程為1999147nm8度的升程為6279199nm 57度的升程為270871nm-40度的升程為2162550nm9度的升程為6227144nm 58度的升程為228703nm-39度的升程為2328391nm10度的升程為6168996nm59度的升程為193456nm-38度的升程為2496053nm11度的升程為6104782nm60度的升程為164390nm-37度的升程為2664942nm12度的升程為6034531nm61度的升程為140629nm-36度的升程為2834477nm13度的升程為5958281nm62度的升程為121242nm-35度的升程為3004102nm14度的升程為5876082nm63度的升程為105287nm-34度的升程為3173285nm15度的升程為5787990nm64度的升程為91834nm-33度的升程為3341520nm16度的升程為5694077nm65度的升程為80046nm-32度的升程為3508325nm17度的升程為5594426nm66度的升程為69218nm-31度的升程為3673246nm18度的升程為5489130nm67度的升程為58830nm-30度的升程為3835859nm19度的升程為5378303nm68度的升程為48578nm-29度的升程為3995761nm20度的升程為5262071nm69度的升程為38334nm-28度的升程為4152585nm21度的升程為5140576nm70度的升程為28104nm-27度的升程為4305983nm22度的升程為5013983nm71度的升程為17907nm-26度的升程為4455637nm23度的升程為4882468nm72度的升程為9517nm-25度的升程為4601255nm24度的升程為4746234nm73度的升程為3755nm-24度的升程為4742569nm25度的升程為4605507nm74度的升程為633nm-23度的升程為4879335nm26度的升程為4460531nm75度的升程為0nm該凸輪軸中的排氣凸輪型線由下述排氣凸輪相位角和排氣升程的關(guān)系確定-69度的升程為0nm -20度的升程為5368878nm29度的升程為4122651nm-68度的升程為519nm -19度的升程為5485901nm30度的升程為3964984nm-67度的升程為4369nm -18度的升程為5597430nm31度的升程為3804818nm-66度的升程為11927nm -17度的升程為5703339nm32度的升程為3642553nm-65度的升程為23261nm -16度的升程為5803522nm33度的升程為3478620nm-64度的升程為37515nm -15度的升程為5897884nm34度的升程為3313469nm-63度的升程為52547nm -14度的升程為5986350nm35度的升程為3147575nm-62度的升程為69451nm -13度的升程為6068855nm36度的升程為2981437nm-61度的升程為89739nm -12度的升程為6145347nm37度的升程為2815572nm-60度的升程為114839nm-11度的升程為6215784nm38度的升程為2650517nm-59度的升程為146111nm-10度的升程為6280137nm39度的升程為2486824nm-58度的升程為184692nm-9度的升程為6338384nm 40度的升程為2325051nm-57度的升程為231437nm-8度的升程為6390507nm 41度的升程為2165775nm-56度的升程為286936nm-7度的升程為6436497nm 42度的升程為2009566nm-55度的升程為351538nm-6度的升程為6476350nm 43度的升程為1856999nm-54度的升程為425385nm-5度的升程為6510064nm 44度的升程為1708636nm-53度的升程為508454nm-4度的升程為6537641nm 45度的升程為1565029nm-52度的升程為600590nm-3度的升程為6559084nm 46度的升程為1426707nm-51度的升程為701521nm-2度的升程為6574398nm 47度的升程為1294172nm-50度的升程為810892nm-1度的升程為6583583nm 48度的升程為1167887nm-49度的升程為928281nm0度的升程為6586645nm 49度的升程為1048269nm-48度的升程為1053209nm 1度的升程為6583583nm 50度的升程為935686nm-47度的升程為1185157nm 2度的升程為6574399nm 51度的升程為830441nm-46度的升程為1323570nm 3度的升程為6559085nm 52度的升程為732767nm-45度的升程為1467872nm 4度的升程為6537645nm 53度的升程為642819nm-44度的升程為1617469nm 5度的升程為6510079nm 54度的升程為560668nm-43度的升程為1771760nm 6度的升程為6476383nm 55度的升程為486295nm-42度的升程為1930134nm 7度的升程為6436565nm 56度的升程為419588nm-41度的升程為2091987nm 8度的升程為6390631nm 57度的升程為360333nm-40度的升程為2256709nm 9度的升程為6338597nm 58度的升程為308228nm-39度的升程為2423710nm10度的升程為6280478nm59度的升程為262871nm-38度的升程為2592404nm11度的升程為6216301nm60度的升程為223778nm-37度的升程為2762219nm12度的升程為6146100nm61度的升程為190382nm-36度的升程為2932600nm13度的升程為6069914nm62度的升程為162054nm-35度的升程為3103015nm14度的升程為5987798nm63度的升程為138118nm-34度的升程為3272947nm15度的升程為5899814nm64度的升程為117870nm-33度的升程為3441902nm16度的升程為5806037nm65度的升程為100601nm-32度的升程為3609410nm17度的升程為5706556nm66度的升程為85629nm-31度的升程為3775026nm18度的升程為5601473nm67度的升程為72316nm-30度的升程為3938326nm19度的升程為5490904nm68度的升程為60110nm-29度的升程為4098913nm20度的升程為5374986nm69度的升程為48563nm-28度的升程為4256416nm21度的升程為5253871nm70度的升程為37322nm-27度的升程為4410486nm22度的升程為5127728nm71度的升程為26228nm-26度的升程為4560803nm23度的升程為4996747nm72度的升程為15094nm-25度的升程為4707068nm24度的升程為4861140nm73度的升程為7601nm-24度的升程為4849010nm25度的升程為4721139nm74度的升程為2435nm-23度的升程為4986377nm26度的升程為4576998nm75度的升程為139nm-22度的升程為5118943nm27度的升程為4428998nm76度的升程為5nm-21度的升程為5246504nm28度的升程為4277440nm77度的升程為0nm其中，基圓半徑為18.161mm，進(jìn)氣凸輪與排氣凸輪的夾角為103.5°-105.5°，上述升程的誤差范圍為±0.01mm。
3.如權(quán)利要求2所述的汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其特征在于，所述進(jìn)氣凸輪和排氣凸輪之間的夾角為104.5°。
專利摘要本實(shí)用新型涉及一種汽油發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，該凸輪軸為C498發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸，其包括間隔設(shè)置的四缸進(jìn)氣凸輪和四缸排氣凸輪，于該凸輪軸的端部設(shè)有兩定位銷孔，所述兩定位銷孔的中心連線與所述第一缸排氣凸輪中心線的夾角為3.25度。采用本實(shí)用新型的C498汽油發(fā)動(dòng)機(jī)，其進(jìn)氣門遲閉角和排氣門早開角得到了適當(dāng)?shù)慕档停纳屏酥械退倥ぞ靥匦?，從而降低了百公里油耗?br> 文檔編號(hào)F01L1/08GK2797643SQ200520015760
公開日2006年7月19日 申請(qǐng)日期2005年4月26日 優(yōu)先權(quán)日2005年4月26日
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