專利名稱：通過可改變生產(chǎn)率的吸附進(jìn)行氣體分離的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種通過壓力擺動吸附(PSA)處理氣體混合物的方法，在這種類型的方法中，至少使用一個(gè)吸附器，在該吸附器中對一給定的生產(chǎn)定額進(jìn)行一個(gè)操作循環(huán)，該操作循環(huán)包括以下的連續(xù)步驟一個(gè)生產(chǎn)階段，此生產(chǎn)階段通過使混合物以一種所謂的同流方向在吸附器中循環(huán)，并將富集在不太能吸附的化合物中的一部分回收，在該生產(chǎn)階段期間，達(dá)到該操作過程的最大壓力PM；一個(gè)再生階段，該再生階段至少包括一個(gè)減壓步驟，在該減壓步驟期間達(dá)到該操作循環(huán)的最小壓力；和一個(gè)增壓階段，該增壓階段將吸附器增壓到生產(chǎn)階段的初始壓力。
本發(fā)明尤其適用于由大氣中的空氣生產(chǎn)不純的氧氣，特別是具有純度約為90-95％的氧氣。下面將把這樣生產(chǎn)的氣體稱作“氧氣”。
此處所說的壓力是絕對壓力。
上述吸附操作循環(huán)是指轉(zhuǎn)移大氣的操作。它們在一些裝置中進(jìn)行，這些裝置一般包括一個(gè)或兩個(gè)吸附器，一個(gè)用于供給空氣的壓縮機(jī)或鼓風(fēng)機(jī)，一個(gè)真空泵和如果必要的話一個(gè)用于使生產(chǎn)率均勻的氧氣儲罐。鼓風(fēng)機(jī)和泵一般是“羅茨”正位移式的，并且在用一個(gè)吸附器裝置的情況下可將該鼓風(fēng)機(jī)和泵合并成一臺機(jī)器。為了節(jié)約和可靠起見，這臺或這些機(jī)器一般沒有變速器，并且本發(fā)明以這種假定為基礎(chǔ)，而且還以所生產(chǎn)的氧氣的純度基本恒定這一假定為基礎(chǔ)。
該操作循環(huán)的主要參數(shù)尤其是最大壓力或高壓PM和最小壓力或低壓Pm的數(shù)值都在該裝置的設(shè)計(jì)階段加以確定，以便對一給定的生產(chǎn)率定額使氧氣生產(chǎn)成本最佳。根據(jù)對這種最佳化所考慮的各種經(jīng)濟(jì)因素，壓力比值PM/Pm可以在約2.0到6-8的范圍內(nèi)。
下面將參照一種兩個(gè)吸附器裝置說明本發(fā)明。
若用兩臺機(jī)器處理恒定的流速，如果氧氣需要量從生產(chǎn)定額中減少而各步驟的持續(xù)時(shí)間保持不變，則對各吸附器壓力的影響很小，因?yàn)楫a(chǎn)生的氧氣只有被處理的空氣流速的10％左右。因此，由各機(jī)器所消耗的能量大體上保持恒定，結(jié)果比能Es(即每生產(chǎn)1m3氧氣所消耗的能量)近似與輸料速度成反比增加。
例如，如果對100份生產(chǎn)定額比能Es是100，則生產(chǎn)80份將近似給出Es=125，而生產(chǎn)50份將近似給出Es=200。
只有在上述裝置幾乎總是滿負(fù)荷工作，或者在能量的成本很低時(shí)，才采用這種操作方式。
此外，由于這種假設(shè)，當(dāng)要求量降低時(shí)，所生產(chǎn)的氧氣純度得以改進(jìn)。
為了改進(jìn)在減載操作下的能耗，對這種類型的操作循環(huán)(EP-A-0458350)已經(jīng)提議對該基本循環(huán)加一等待時(shí)間或空載時(shí)間，在此等待時(shí)間或空載時(shí)間期間各機(jī)器空轉(zhuǎn)，也就是說，各機(jī)器具有它們與大氣連通的入口和出口。該操作循環(huán)被等待時(shí)間的持續(xù)時(shí)間延長，該持續(xù)時(shí)間減少了每小時(shí)的操作循環(huán)總數(shù)，并因此減少了裝置的氧氣生產(chǎn)量。
因?yàn)楦鳈C(jī)器在等待時(shí)間期間具有很低的能耗，所以與前述情況相比，在減載操作時(shí)得到一顯著減少的比能Es。
因此，若用上面假定的以數(shù)字表示的例子，則對一80份生產(chǎn)量來說，Es=107-112，而對一50份生產(chǎn)量來說，Es=120-130。
然而，這種比能仍然高于額定的比能，因?yàn)楦鳈C(jī)器在它們延長的空轉(zhuǎn)期間能耗特別大。
本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種方法，該方法不用過多的投資，就使它能得到一種比能，該比能低于或等于在額定操作下很寬生產(chǎn)范圍內(nèi)的額定比能，并且在任何情況下任何點(diǎn)處都低于用以前方法能夠得到的比能。
為此，本發(fā)明涉及一種上述類型的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減小的情況下，最大壓力PM降低并且比值PM/Pm減小。
按照本發(fā)明的方法可以具有下列特征中的一個(gè)或幾個(gè)特征在生產(chǎn)率減小的情況下，具有混合物的吸附器的再壓縮步驟的持續(xù)時(shí)間減少，以便降低最大壓力PM；
在生產(chǎn)率減小的情況下，所述減壓步驟的持續(xù)時(shí)間減少，以便升高最小壓力Pm；在生產(chǎn)率減小的情況下，該操作循環(huán)的其它步驟的持續(xù)時(shí)間保持不變；在生產(chǎn)率減小的情況下，加壓階段的一個(gè)逆流的第一再壓縮步驟的持續(xù)時(shí)間和/或再生階段的一個(gè)同流的第一減壓步驟的持續(xù)時(shí)間被延長；在生產(chǎn)率減小的情況下，逆流的第一再壓縮步驟的持續(xù)時(shí)間和同流的第一減壓步驟的持續(xù)時(shí)間被延長，這些是通過兩個(gè)吸附器之間的壓力完全平衡或部分平衡進(jìn)行的兩個(gè)伴隨的步驟；在生產(chǎn)率減小的情況下，至少將一個(gè)空載時(shí)間加到操作循環(huán)中，在該操作循環(huán)期間吸附器被隔離；空載時(shí)間設(shè)置在加壓階段的一個(gè)同流的第一再壓縮步驟之后和/或在再生階段的一個(gè)同流的第一減壓步驟之后；在再生階段期間，該操作循環(huán)依次包括一個(gè)同流的第一減壓步驟、一個(gè)逆流的第二減壓到低壓的步驟和一個(gè)與生產(chǎn)氣體一起逆流流出的步驟，這些步驟同時(shí)用泵抽吸；在再生階段期間，該操作循環(huán)依次包括一個(gè)同流的第一減壓步驟、一個(gè)逆流的第二減壓步驟和一個(gè)與生產(chǎn)氣體逆流流出的步驟，這些步驟同時(shí)用泵抽吸，在用泵抽吸期間達(dá)到最小壓力Pm；在加壓階段期間，該循環(huán)過程依次包括一個(gè)逆流的第一減壓步驟和一個(gè)最后的再壓縮步驟，該最后的再壓縮步驟至少包括所述混合物的同流進(jìn)入；PM本質(zhì)上大于大氣壓力，尤其是在1.2和2巴之間，更具體地說是在1.35和1.65巴之間；PM位于0.20到0.65巴范圍內(nèi)，更具體地說是在0.3至0.45巴范圍內(nèi)；生產(chǎn)氣體是氧氣，對額定的生產(chǎn)率和對減小的生產(chǎn)率來說，氧氣的純度本質(zhì)上相同。
現(xiàn)在將參照


本發(fā)明的一些實(shí)施例，這些實(shí)施例用圖例表示但未加任何限制，其中
圖1示意表示一有兩個(gè)吸收器的裝置，該裝置為實(shí)施按照本發(fā)明的方法而設(shè)計(jì)；圖2是一個(gè)曲線圖，它圖示出由該裝置用于額定生產(chǎn)所應(yīng)用的典型操作循環(huán)；圖3是一類似的曲線圖，它圖示出用于減少生產(chǎn)的修改過的操作循環(huán)；圖4-6都是類似的曲線圖，它們圖示出為減少生產(chǎn)而修改過的一個(gè)不同操作循環(huán)；和圖7是一個(gè)曲線圖，它示出本發(fā)明能得到節(jié)省能量。
圖1中所示的裝置用來由大氣中的空氣生產(chǎn)富氧空氣或不純氧氣(為簡便起見將該不純的氧氣稱作“氧氣”)，其中氧氣的含量范圍最好是在大約90和95％之間。
該裝置主要包括兩個(gè)吸附器1A和1B；一個(gè)壓縮機(jī)或鼓風(fēng)機(jī)2；一個(gè)真空泵3及一組管道和閥；以及控制和調(diào)節(jié)元件(未示出)，該控制和調(diào)節(jié)元件用來實(shí)施圖2-6所示的操作循環(huán)。壓縮機(jī)和泵均是“Roots”(羅茨)式正位移機(jī)器并以恒定的速度連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。
圖1示意表示一根大氣中空氣的供給管道4，該管道4從壓縮機(jī)2的輸出口開始并分成兩根支管4A、4B，這兩根支管4A、4B都裝備有各自的供給閥5A、5B，并分別連接到各吸附器的下面入口6A、6B上；一根排氣/流出管道7，該管道7分成兩根支管7A、7B，這兩根支管7A、7B都各裝備有排氣/流出閥8A、8B，并分別從各吸附器的入口6A、6B開始延伸；一根生產(chǎn)管道9，該管道9分成兩根支管9A、9B，這兩根支管9A、9B都各裝備有生產(chǎn)閥10A、10B，并分別從各吸附器的上面出口11A、11B開始延伸；一根平衡/流出管道12，該管道12直接將出口11A和11B連接在一起，并且此管道12裝備有一個(gè)平衡/流出閥13。
一個(gè)緩沖罐14裝配到管道9中。
壓縮機(jī)2的進(jìn)氣口和真空閥3的輸出口與周圍大氣連通。吸附器1A和1B各裝有至少一個(gè)吸附劑層，該吸附劑層是為從空氣中選擇吸附氮?dú)舛O(shè)計(jì)，在本例中該吸附劑層是一種CaA型分子篩或一種鋰交換過的沸石。此外，旁通管15和16各裝備一個(gè)閥17、18，該旁通管15和16分別正好在壓縮機(jī)2的下游和泵3的上游安接在管道4和7上。這些旁通管通向周圍大氣。
用上述這種裝置，通過非限定的例子實(shí)現(xiàn)如圖2所示的一種轉(zhuǎn)移大氣的壓力擺動吸附操作循環(huán)。
在該圖2中，時(shí)間t標(biāo)繪在橫座標(biāo)上，而絕對壓力P標(biāo)繪在縱坐標(biāo)上，由各箭頭定向的線條表示各氣流的運(yùn)動和預(yù)定目標(biāo)。當(dāng)各箭頭平行于縱坐標(biāo)軸時(shí)，它們表示在一個(gè)吸附劑中的流動方向當(dāng)一個(gè)箭頭處于增加縱坐標(biāo)的方向(朝曲線圖的上部方向)時(shí)，氣體在吸附器中的流動方向是同流的。如果朝上指的箭頭位于表示吸附器中壓力的線條下面，則氣流經(jīng)過該吸附器的入口端進(jìn)入吸附器中；如果朝上指的箭頭位于表示壓力的線條上方，則氣流經(jīng)過該吸附器的出口端離開吸附器，該入口端和出口端分別用于被上述吸附器處理的氣體進(jìn)入和用于氣體在吸附階段從同一吸附器中排出。當(dāng)箭頭處于減小縱坐標(biāo)的方向上(朝向曲線圖的底部)時(shí)，氣流在吸附器中的方向是逆流的。如果朝下指的箭頭位于表示吸附器壓力的線條下面，則氣流經(jīng)過該吸附器的入口端離開吸附器；如果朝下指的箭頭位于表示壓力的線條上面，則氣流經(jīng)過該吸附器的出口端進(jìn)入吸附器，該入口端和出口端仍然用于被處理氣體的進(jìn)入和用于氣體在吸附階段中排出。
在上述例子中，該操作循環(huán)的高壓PM比大氣壓大得多并且通常選定等于1.40巴，而該操作循環(huán)的低壓比大氣壓低得多并且通常選定等于0.4巴。
下面將對一個(gè)吸附器即吸附器1A和對額定的氧氣生產(chǎn)率說明該操作循環(huán)。另一個(gè)吸附器1B遵循同一操作循環(huán)，但在時(shí)間上移動半個(gè)周期T/2。
該操作循環(huán)包括下列連續(xù)步驟(a)再壓縮階段(a1)從t=0到t1，一個(gè)通過與另一個(gè)吸附器平衡的壓力進(jìn)行逆流第一再壓縮的步驟，該另一吸附器處于下面所述的同流第一再壓縮階段(c1)。在時(shí)間t1處，壓力上升到一中間值PE。
(a2)從t1到t2，一個(gè)通過來自壓縮機(jī)的空氣同流最后的再壓縮步驟。在時(shí)間t2處，壓力接近最大值PM。
(b)生產(chǎn)階段(近似等壓的階段)(b1)從t2到t3，一個(gè)第一同流吸收步驟，在該步驟中，被處理的空氣在吸附器的入口處以接近PM的壓力經(jīng)過管道4進(jìn)入并以同流方式流過該吸附器。生產(chǎn)的氧氣在吸附器的出口處排出并傳送到生產(chǎn)管道9中。
(b2)從t3到T/2，一個(gè)第二同流吸附步驟，該步驟不同于前述步驟只是由于這一事實(shí)，即從該吸附器的出口取出一部分所生產(chǎn)的氧氣并以逆流方式傳送到另一個(gè)吸附器中，該另一個(gè)吸附器處于下面所述的排氣/流出階段(c3)。
(c)再生吸附劑的階段(c1)從T/2到t4，一個(gè)通過與另一個(gè)吸附器平衡的壓力進(jìn)行同流第一減壓的步驟，該另一個(gè)吸附器處于上述逆流第一減壓階段(a1)。在這個(gè)步驟期間，吸附器的壓力從PM降到中間值PE。
(c2)從t4到t5，一個(gè)用抽真空逆流排氣步驟。在此步驟期間，吸附器的入口連接到真空泵上，該真空泵使壓力降低到該操作循環(huán)的低壓Pm。
(c3)從t5到T，一個(gè)以接近于低壓Pm排氣/流出階段。在此步驟期間，吸附器的入口仍然連接到真空泵上，而同時(shí)它的輸出和連接到另一個(gè)吸附器的輸出口上，該輸出口處于第二吸附步驟(b2)。如圖2所示，在此第二步驟(c3)期間，壓力上升到稍高于低壓(Pm)。
在上述例子中，各個(gè)步驟的持續(xù)時(shí)間為T(a1)=7秒T(a2)=15秒T(b1)=5秒T(b2)=10秒T(c1)=7秒
T(c2)=20秒T(c3)=10秒因此，該操作循環(huán)的持續(xù)時(shí)間為T≈74秒。
為了簡化該操作循環(huán)的曲線圖，假定在步驟(a1)和(c1)中壓力完全平衡及等壓生產(chǎn)。然而，作為一種不同操作，各壓力的平衡可以僅僅是部分平衡，該部分平衡相應(yīng)于PE(c1)＞PE(a1)。此外，生產(chǎn)階段可以在低于PM的壓力下開始。同樣，流出可以在減小的壓力下進(jìn)行，并且在此步驟期間可以得到Pm。
圖3示出用于一減少生產(chǎn)率的圖2中操作循環(huán)的修改。這種修改只存在于各縮短的步驟(a1)、(b1)和(c2)中，這些步驟分別相應(yīng)于上升到最終壓力、第一吸收步驟和吸附器的最終減壓。在本例中，相應(yīng)的持續(xù)時(shí)間已變成t(a2)=13.5s,t(b1)=3.5s和t(c2)=17s。該操作循環(huán)的持續(xù)時(shí)間從而減少到T≈68s。
由于步驟(a2)縮短，因此所達(dá)到的高壓PM降到1.28巴。同樣，步驟(c2)的縮短使低壓Pm上升到0.43巴。因此，比值PM/Pm從1.40/0.40=3.5變到一較低值1.28/0.43=2.98。
因?yàn)槲綁毫档秃驮偕鷫毫υ黾?，所以這種作用是使吸附器較少生產(chǎn)率。選定這種生產(chǎn)率的減少一方面用以平衡生產(chǎn)的下降，而另一方面用以平衡每小時(shí)操作循環(huán)數(shù)量的增加，因此得到生產(chǎn)純度不發(fā)生變化的氧氣。
同時(shí)，每個(gè)操作循環(huán)所消耗的能量本質(zhì)上減少，因?yàn)楦鱾€(gè)壓力范圍更合適?？傊饶?specific energy)Es本質(zhì)上保持在減載運(yùn)行的狀態(tài)下。
圖4中不同的操作循環(huán)不同于前述操作循環(huán)只是由于這一事實(shí)，即壓力平衡步驟(a1)和(c1)二者均被延長同樣的時(shí)間周期，以便返回該操作循環(huán)的初始持續(xù)時(shí)間T=74s。因此，t(a1)≈t(c1)=10s。
兩個(gè)極端壓力保持PM=1.28巴和Pm=0.43巴。
這樣得到一個(gè)工作點(diǎn)，它的生產(chǎn)率等于額定生產(chǎn)率的85％，而比能比額定比能低2％。
這種改進(jìn)用延長平衡步驟的有利效果來加以解釋，在該平衡步驟期間，動力學(xué)效果很顯著。
步驟(a1)和(c1)的延長可以通過用一個(gè)閥作為閥13來達(dá)到，該閥的打開被以一種可程序控制的逐級傾斜進(jìn)行控制，例如專利文獻(xiàn)FR-A-2,756,752中所述。
按照圖3和4中所述方法，壓力PM的減小實(shí)際上被限制在管道9中所要求的輸出壓力，因此被限制在一高于大氣壓力的值。
如果生產(chǎn)下降很顯著，實(shí)際上比作為例子所取的壓力下降超過20％，但通過使PM保持恒定和升高Pm，則比值PM/Pm繼續(xù)減小。
為了做到這點(diǎn)，最終減壓步驟(c2)的持續(xù)時(shí)間可以繼續(xù)減少。
作為一種不同操作，在步驟(c1)和(c2)之間，并且可能在步驟(a1)和(b1)之間還可增加一空耗時(shí)間或等待時(shí)間。對于每個(gè)這些空耗時(shí)間來說，吸附器都被分開，并且通過打開有關(guān)的閥17或18將相應(yīng)的機(jī)器調(diào)整到空轉(zhuǎn)。
因此，在圖5所示的例子中，持續(xù)時(shí)間t(c2)減小2s，并且在步驟(c1)和(c2)之間插入一空耗時(shí)間AT=t’4-t4=2s。然后，壓力Pm為0.45巴。
在圖6所示的例子中，與圖4中的操作循環(huán)相比，唯一修改在于一方面在步驟(a1)和(a2)之間引入兩個(gè)空耗時(shí)間(t1,t’1)，而另一方面在步驟(b1)和(b2)之間引入兩個(gè)空耗時(shí)間(b4,t’4)。因此，該操作循環(huán)被延長兩個(gè)空耗時(shí)間的持續(xù)時(shí)間總和，而壓力保持在圖4中操作循環(huán)的數(shù)值0.43巴處。
圖7示出作為生產(chǎn)率D一個(gè)函數(shù)的總比能Es的變化，該變化是由實(shí)驗(yàn)結(jié)果得到的。
上面的曲線C1相應(yīng)于常規(guī)技術(shù)，在該技術(shù)中操作循環(huán)沒有修改。在這種情況下，比能Es從D=100％時(shí)(也就是在額定壓力時(shí))的100改變到D=75％時(shí)的112和D=50％時(shí)的135。
下面的曲線C2相應(yīng)于本發(fā)明的實(shí)施情況。
若是修改成按照圖4的操作循環(huán)，則Es變到D=85％時(shí)的98。對較低的D值而言，采用圖6中的不同操作，并且在D=75％時(shí)得到Es=104，而D=50％時(shí)Es=126。
應(yīng)該注意，在圖7中的各數(shù)值是示意性的值。實(shí)際得到的各值尤其是取決于各機(jī)器在空轉(zhuǎn)期間的損耗，機(jī)器的損耗本身取決于供給回路和輸送回路中的head損失、各機(jī)器的特點(diǎn)等。
正如將會理解的，為了裝置的生產(chǎn)可由一可編程序自動控制器驅(qū)動，以便按照對生產(chǎn)管道9中氧氣的要求修改上述其中一種方法中的操作循環(huán)。
在某些情況下，上述操作循環(huán)可以用兩個(gè)以上的許多吸附器實(shí)施，尤其是在高產(chǎn)率裝置的情況下更是如此。
權(quán)利要求
1．一種通過壓力擺動吸附處理氣體混合物的方法，在這種類型的方法中，至少使用一個(gè)吸附器，在該吸附器中對一給定的生產(chǎn)定額進(jìn)行一個(gè)操作循環(huán)，該操作循環(huán)包括以下的連續(xù)步驟一個(gè)生產(chǎn)階段，此生產(chǎn)階段通過使混合物以一種所謂的同流方向在吸附器中循環(huán)，并將富集在不太能吸附的化合物中的一部分回收，在該生產(chǎn)階段期間，達(dá)到該操作循環(huán)的最大壓力PM；一個(gè)再生階段，該再生階段包括至少一個(gè)減壓步驟，在該減壓步驟期間達(dá)到該操作循環(huán)的最小壓力Pm，和一個(gè)加壓階段，該加壓階段將吸附器增壓到生產(chǎn)階段的初始壓力，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，降低最大壓力PM并減小PM/Pm的比值。
2．如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，減少含有混合物的吸附器的最終再壓縮步驟(a2)的持續(xù)時(shí)間，以便降低最大壓力PM。
3．如權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，減少減壓步驟的持續(xù)時(shí)間，以便升高最小壓力Pm。
4．如權(quán)利要求2或3所述的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，保持該操作循環(huán)的其它步驟的持續(xù)時(shí)間不變。
5．如權(quán)利要求2或3所述的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，延長加壓階段的一個(gè)逆流第一再壓縮步驟(a1)的持續(xù)時(shí)間和/或再生階段的一個(gè)同流第一減壓步驟(c1)的持續(xù)時(shí)間。
6．如權(quán)利要求5所述的方法，該方法至少使用兩個(gè)吸附器，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，延長逆流第一減壓步驟(a1)的持續(xù)時(shí)間和同流第一減壓步驟(c1)的持續(xù)時(shí)間，這些步驟是兩個(gè)伴隨的步驟，這兩個(gè)伴隨的步驟保證兩個(gè)吸附器之間的壓力完全平衡或部分平衡。
7．如權(quán)利要求1-6其中之一所述的方法，其特征在于在生產(chǎn)率減少的情況下，在操作循環(huán)中增加至少一個(gè)空耗時(shí)間(t1,t’1；t4,t’4)，在該空耗時(shí)間期間，吸附器(1A、1B)被分開。
8．如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于該空耗時(shí)間被設(shè)置在加壓階段的一個(gè)同流第一再壓縮步驟(a1)之后和/或在再生階段的一個(gè)同流第一減壓步驟(c1)之后。
9．如權(quán)利要求1-8其中之一所述的方法，其特征在于在再生階段期間。該操作循環(huán)依次包括一個(gè)同流第一減壓步驟(c1)、一個(gè)逆流第二減壓步驟(c2)和一個(gè)與生產(chǎn)氣體一起逆流流出的步驟(c3)。
10．如上述各權(quán)利要求其中之一所述的方法，其特征在于被處理的氣體混合物是空氣。
11．如權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于生產(chǎn)氣體是氧氣，對額定的生產(chǎn)率和對減少的生產(chǎn)率來說，氧氣的純度本質(zhì)上相同。
12．如權(quán)利要求10或11所述的方法，其特征在于該最大操作循環(huán)壓力PM本質(zhì)上大于大氣壓力，尤其是在1.2和2巴之間，更具體地說是在1.35和1.65巴范圍內(nèi)，而最小操作循環(huán)壓力Pm位于0.20到0.65巴的范圍內(nèi)，更具體地說位于0.3到0.45巴范圍內(nèi)。
全文摘要
一種氣體分離的方法,按照本方法,在生產(chǎn)率減少的情況下,尤其是通過改變壓縮步驟和減壓步驟的持續(xù)時(shí)間,來降低該操作循環(huán)的高壓PM和減小該高壓與操作循環(huán)的低壓Pm的比值。從而,以可變的生產(chǎn)率生產(chǎn)氧氣。
文檔編號B01D53/047GK1230453SQ9812535
公開日1999年10月6日 申請日期1998年12月18日 優(yōu)先權(quán)日1997年12月18日
發(fā)明者克里斯提昂·莫納雷奧, 納塔爾·德里弗, 多米尼克·魯熱, 克里斯托夫·蒙福爾, 讓－克洛德·卡爾維亞克 申請人:液體空氣喬治洛德方法利用和研究有限公司