專利名稱：排氣脫硫方法
技術領域：
本發(fā)明涉及專業(yè)用或產(chǎn)業(yè)用鍋爐等排氣脫硫方法。
現(xiàn)有鍋爐等的燃燒爐燃燒排氣脫硫方法和脫硫裝置如

圖13。
燃燒爐10中供入微粉炭11和微粉石灰石(CaCO3)12，進行爐內脫硫。燃燒爐10排出的燃燒氣中SOx成分在噴漿料21的脫硫煙道20中脫硫。該漿料21為脫硫煙道20中出來的燃燒氣中用靜電集塵機(下稱EP)30回收的飛灰之一部分31與32在混合機40中混合而得。
EP30中回收的飛灰和水混合所得漿料21中含前記燃燒爐10中供給的石灰石帶來的Ca(OH)2，會進行以下反應，從而得以用漿料21對脫硫煙道20內的燃燒氣進行脫硫。
該現(xiàn)有脫硫方法和脫硫裝置中為安置并運轉EP30，脫硫煙道20入口和出口氣溫應設為飽和溫度以上的充分高溫。
EP30中回收的飛灰之另一部分33作為EP灰進行規(guī)定處理。EP30中飛灰等塵粒除去的氣體50從煙筒50排入大氣。
前記10中的石灰石12進行的爐內脫硫按下式進行。
而前記脫硫煙道20漿料脫硫按下式進行。
前記現(xiàn)有脫硫方法及脫硫裝置中脫硫煙道20中脫硫率低。脫硫如圖2所示，氣氣溫度低時效果好。
圖2中，與線(Ca/S)2比，線(Ca/S)1表示未反應CaO大量存在的情況。
但考慮到后續(xù)工程EP30中的穩(wěn)定運轉，為避免水份造成的發(fā)粘等不穩(wěn)定情形，氣體溫度不可能大量降低，因此不可能提高脫硫煙道20中的脫硫率。
脫硫煙道20中用用燃燒爐內一次脫硫后未反應生石灰(CaO)，漿化后氣液反應進行脫硫，漿化生石灰，由于其粒子處于純CaO反應生成物CaSO4包圍狀態(tài)，所以CaO脫硫反應性非常差。
前記現(xiàn)有脫硫時，溫度充分高時，如前所述，脫硫煙道20中可進行以下反應的脫硫而60-80℃時進行以下反應生成亞硫酸鈣(CaSO3)
該CaSO3在EP30中回收，有以下特點。
(a)一次反應終了的CaSO3(固形)不會穩(wěn)定而簡單地氧化成CaSO4(石膏，無公害)。
(b)CaSO3為有COD(化學耗氧量)公害的物質，不能簡單地廢棄。
因此，EP30中回收灰31，33含有公害成分CaSO3。
本發(fā)明提出可解決以上問題的排氣脫硫法及脫硫裝置。
(1)本發(fā)明特征是提出排氣脫硫法，其中燃燒爐內投入石灰石而進行爐內脫硫，在集塵機中回收的排氣中的飛灰漿化后在前記燃燒爐出來的排氣煙道中噴霧進行脫硫，前記煙道飛灰漿料噴霧點上游側的前記煙道中噴射煙道內排氣和飛灰的漿料與進行脫硫的排氣進行熱交換的煙道中排氣溫度降低至近于飽和溫度。
(2)本發(fā)明排氣脫硫裝置中沒有用投入石灰石進行爐內脫硫的燃燒爐，與前記燃燒爐排氣煙道相接并向其內部噴水的脫硫煙道，設在前記燃燒爐與脫硫煙道之間的前記燃燒氣煙道中用前記燃燒爐排氣加熱脫硫煙道排氣的氣/氣加熱器，回收前記氣/氣加熱器排出的脫硫煙道排氣中灰分的集塵裝置及將前記集塵裝置中回收的灰分以漿料形式向前記煙道脫硫裝置內噴霧的混合機。
(3)本發(fā)明中，燃燒爐內用石灰石作脫硫劑對燃燒爐排氣進行脫硫，用集塵裝置捕集的來自燃燒爐排氣所含未反應生石灰漿料在集塵裝置上流側脫硫煙道中對前記排氣進行脫硫，在這種燃燒氣脫硫裝置中前記脫硫煙道內將集塵裝置捕集的未反應石灰破碎而制成生石灰漿料的濕式破碎部和前記生石灰漿料氣液脫硫部構成回轉式脫硫裝置，其中設有導入前記脫硫煙道供入前記集塵裝置的排氣和前記燃燒爐供入前記脫硫煙道的排氣的兩排氣體之間進行熱交換的氣體加熱器。
(4)本發(fā)明的特征是，用石灰石在燃燒爐內和排氣煙道內脫硫操作組合起來的排氣脫硫方法中，構成脫硫煙道的排氣煙道內脫硫后的飛灰回收之后，一部分或全部再投入燃燒爐內高溫部，在燃燒爐出口和脫硫煙道上游回收飛灰，該回收飛灰有效成分部分用作脫硫煙道內的脫硫劑，剩余無公害成分部分在系統(tǒng)外廢棄處理。
(5)本發(fā)明的特征是，用石灰石在燃燒爐內和排氣煙道內脫硫操作組合起來的排氣脫硫方法中構成脫硫煙道的排氣煙道內脫硫后的飛灰回收起來，用過氧化氫水溶液漿化后在排氣煙道內作脫硫劑使用。
燃燒爐內投入石灰石進行爐內脫硫，燃爐氣中飛灰用集塵機回收，漿化后同時在集塵機上游燃燒氣煙道內噴霧，漿中Ca(OH)2脫硫時，如前所述，漿噴霧燃燒氣溫度越低，則脫硫率就越高，即可與爐內脫硫組合而提高全體脫硫率。
本發(fā)明(1)中，煙道內漿噴霧進行脫硫，溫度低的燃燒氣在漿料噴霧點上游側的煙道內與煙道內燃燒氣進行熱交換，將燃燒氣溫度降至近于飽和溫度，從而提高漿料噴射脫硫率。
噴射漿料進行脫硫的燃燒氣與前記煙道內燃燒氣進行熱交換，由于溫度升高時供入集塵機，所以水分不會造成發(fā)粘，集塵機運轉穩(wěn)定。
本發(fā)明(2)中，燃燒爐內石灰石爐內脫硫的排氣用氣/氣加熱器加熱煙道脫硫裝置排氣而使其溫度升高后再導入煙道脫硫裝置中。該溫度下的排氣通過向煙道脫硫裝置噴霧的水使其溫度進一步降低。因此，煙道脫硫裝置中可提高集塵裝置中回收灰分構成的漿料脫硫率。
煙道脫硫裝置中用前記漿料脫硫，同時煙道脫硫裝置排氣如上述降低溫度，該排氣在氣/氣加熱器中用燃燒爐排氣加熱而使其溫度上升后再導入集塵裝置。因此集塵裝置中可避免水分發(fā)粘，同時使集塵裝置運轉穩(wěn)定。
本發(fā)明(3)中，供給脫硫煙道的燃燒爐排氣在氣。氣加熱器中，經(jīng)與脫硫煙道內生石灰漿料處理而使其溫度下降的排氣熱交換，會降低溫度，因此可提高脫硫煙道內生石灰漿料脫硫效率。
一方面，脫硫煙道排氣在前記氣。氣加熱器中與燃燒爐高溫排氣熱交換而使其溫度升高后再供入集塵裝置(下稱EP)，因此不會使水分發(fā)粘，同時EP運轉穩(wěn)定。
EP中捕集的排氣中未反應生石灰用回轉式脫硫煙道的濕式破碎裝置破碎，漿化時生石灰粒子表面上包圍的CaSO4得以破碎而從生石灰粒子表面除去，從而提高了生石灰脫硫效率。
而且，回轉式脫硫裝置的氣液脫硫段，同時可通過氣液脫硫裝置回轉而提高石灰石漿料與排氣的氣流接觸效率，因此又可提高脫硫效率。
本發(fā)明(4)中，脫硫煙道脫硫后的飛灰不就此廢棄，而是投入高溫燃燒爐，進行以下反應
CaSO4為石膏，為無公害物質，因此可現(xiàn)有灰(飛灰)進行處理。
燃燒爐出口和脫硫煙道上游設有灰回收裝置，無CaSO3灰作庭棄處理。具體地講，灰回收裝置回收的灰外表面由于化學反應而大部分是CaSO4因此該微細粉碎灰可經(jīng)粒徑分選方法或比重分選方法分選，外表面部分的CaSO4可在系統(tǒng)外廢棄，而含CaO的未反應部分灰則作為脫硫煙道脫硫劑而再次使用。
本發(fā)明(5)中，從脫硫煙道構成的排氣煙道回收的飛灰用過氧化氫水漿化后在脫硫煙道中作脫硫劑使用，飛灰有效成分CaO形成的Ca(OH)2與共存的過氧化氫水的氧化作用而可使排氣中SOx不是以CaSO4而是認CaSO4的形態(tài)反應付著在飛灰表面上，因此生成的CaSO4量大幅度減少，由于達到了規(guī)定值以下，因此排氣煙道回收的剩余飛灰可在系統(tǒng)外原樣廢棄。
本發(fā)明例1如圖1所示。
該例中對圖13所示燃燒爐排氣脫硫方法作以下附加說明，圖1和圖13中對應部分用同一符號，其說明省略。
本例中將燃燒氣從燃燒爐10導入脫硫煙道20的煙道35中設有有氣/氣加熱器60，向該氣/氣加熱器60中導入噴射漿料21進行脫硫的脫硫煙道20排出燃燒氣，通過氣/氣加熱器60的該氣體供入EP(電氣集塵機)30中。
本實施例中，脫硫煙道20中噴射漿料21而使溫度下降的脫硫后燃燒氣導入氣/氣加熱器60，與燃燒爐10排出燃燒氣進行熱交換而使其溫度降至近于飽和溫度。這樣一來，燃燒爐10排出燃燒氣在其溫度降至近于飽和溫度的情況下導入脫硫煙道20，由于有漿料21的脫硫作用，所于如圖2所示可提高脫硫率。
脫硫煙道20脫硫后排出燃燒氣在氣/氣加熱器60中與燃燒爐10排出的高溫燃燒氣進行熱交換，由于其溫度升高后再送入EP30，所以EP30運轉穩(wěn)定。
圖1所示本發(fā)明方法和圖16所示現(xiàn)有技術方法比較試驗結果列于表1。
表1 石灰∶三池炭供給CaCO3∶Ca/Smol比2.0可以看出，與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明全體脫硫率明顯提高。
本例中用EP30，但也可用旋風分離器，袋濾器代替。
本發(fā)明第2例如圖3所示。該例中由于燃燒爐10，EP(電氣集塵裝置)30和煙筒50與前記圖13現(xiàn)有脫硫裝置無區(qū)別，所以其說明略。
本例中，燃燒爐10排氣煙道13接脫硫煙道20，前記煙道13中設有從脫硫煙道20經(jīng)煙道35送入的排氣用燃燒爐10的排氣加熱的氣/氣加熱器60。從脫硫煙道20排出的經(jīng)該氣/氣加熱器60加熱的排氣導入經(jīng)排氣加熱煙道70連接煙道50的EP30中。
前記脫硫煙道20內上游側設有水22噴霧裝置22a。而脫硫煙道20下部則設混合機24，該混合機24中供入EP30從排氣中分離回收的灰分之1部分31和脫硫煙道20內噴霧裝置22a噴入的水22之1部分而生成漿料21，該漿料在前記噴霧裝置22a下游側噴入脫硫煙道20內。
混合機24中產(chǎn)生的剩余漿料23噴入前記排氣加熱煙道70內。33為EP30回收后排出系統(tǒng)外的灰分。
本例中爐內用石灰石爐內脫硫的燃燒爐10排氣在氣/氣加熱器60中加熱脫硫煙道20排氣而使其溫度下降后導入脫硫煙道20中。脫硫煙道20中導入的排氣溫度由該裝置20內上游側噴入的水進一步降低，因此可用后續(xù)漿料21高脫硫率脫硫。
前記漿料21用了EP30回收的灰分之一部分31和脫硫煙道20內噴霧的水22之一部分，在脫硫煙道20下部所設混合機24中制成。
脫硫煙道20排氣溫度這樣下降后，由于EP30運轉時可能帶來麻煩，所以在燃燒爐10排氣煙道13中的氣/氣加熱器60中與燃燒爐10排氣進行熱交換。因此使導入EP30的排氣溫度上升，水分造成的發(fā)粘現(xiàn)象可以避免，所以EP30運轉穩(wěn)定。
脫硫煙道20中噴入的水22，與排氣進行熱交換后一部分蒸發(fā)而排出系統(tǒng)外，一部分水照樣在混合機24中回收，用來制成前記漿料。但該水22若不蒸發(fā)，混合機24中水位就會上升。為防止這種現(xiàn)象，EP30上游側設的排氣加熱煙道70內噴入混合機24制成漿料的一部分23，可使水分成蒸氣排出系統(tǒng)外。
如上所述，本例中脫硫煙道20內排氣溫度下降，EP30中回收的灰分制成的漿料可提高脫硫煙道20中的脫硫率。
脫硫煙道20排出氣用氣/氣加熱器60加熱而使其溫度上升后再導入EP30，所以EP30運轉可很穩(wěn)定。
本例中所用脫硫煙道出口排氣溫度與其脫硫效率的關系如圖4所示。圖4中，脫硫煙道20中供入的漿料中Ca成分與該脫硫煙道中處理的排氣中硫(S)成分之比Ca/S變化(Ca/S大時為A，Ca/S小時為B)的2種情況均示出了。如圖4所示，排氣溫度和飽和溫度差別小的本發(fā)明，與該差別大的現(xiàn)有裝置相比，其脫硫煙道裝置的脫硫率可顯著提高。
本例中用EP30，但也可用旋風分離器，袋濾器代替。
本發(fā)明第3例如圖5-8所示。
該例中，圖13所示現(xiàn)有燃燒爐脫硫裝置中附加了以下說明的裝置，圖5-8中與圖13對應的部分均用同一符號。
本例中，如圖5所示，供入燃燒爐10排氣13的脫硫煙道70為回轉式裝置，燃燒爐10排氣13經(jīng)氣。氣加熱裝置60后供入脫硫煙道70。脫硫煙道70排氣61經(jīng)過上述氣。氣加熱器60，與前記燃燒爐10排氣13進行熱交換，再經(jīng)煙道蒸發(fā)裝置80后供入EP30。
回轉式脫硫煙道70如圖6和7所示，呈圓筒狀，兩端之軸111用架臺109可回轉支承，一端軸111接馬達110并用該馬達110使其回轉。
脫硫煙道70內部用環(huán)狀隔板104分成濕式粉碎室101和氣液接觸脫硫室102。粉碎室101內設有石灰石破碎用多孔103。而脫硫室102內設有沿脫硫煙道70軸向延伸的多個棒狀格子105，該脫硫室內周上設有多個檔板106。前記多數(shù)格子105中用直交多數(shù)連接棒105a互相連接。
如圖8所示，前記脫硫煙道70脫硫室102側端部有與脫硫煙道70共同回轉的圓板108a，108b間隔，可繞脫硫煙道70的軸111回轉，兩圓板108a，108b間與兩圓板108a，108b接觸的圓環(huán)狀導筒110與兩圓板108a，108b同心設置。前記導筒110內插入脫硫煙道70的環(huán)狀開口部102a并可使其滑動，導筒110上部設排氣排出孔112，下部設漿料排出孔113。
前記氣體排出孔112與前記氣。氣加熱器60相連，前記漿料排出孔113與泵120連接，用該泵120可將1部分漿料63從漿料排出孔113噴霧射入煙道蒸發(fā)裝置，剩余漿料作為循環(huán)漿料，如后續(xù)所述，供入脫硫煙道70的粉碎室101。
前記脫硫煙道70的粉碎室101側端部設有環(huán)狀入口101a，該入口101a周圍配有氣。氣加熱器60排氣13導入管路107，前記管路107中供入EP30中捕集的塵粒之一部分31，水32和前記漿料排出孔113循環(huán)漿料62。
本例中，燃燒爐10中供入的微粉炭11和石灰石12爐內脫硫后的排氣13在氣。氣加熱器60中用后記回轉式脫硫煙道70排出氣61冷至近于飽和溫度，這樣冷卻的氣71再導入回轉式脫硫煙道。該回轉式脫硫煙道70中供入該氣71，漿化水32，EP30捕集的塵粒一部分31和循環(huán)漿料62。回轉式脫硫煙道70中如后述脫硫后的排氣61導入上述氣。氣加熱器60中加溫的煙道蒸發(fā)裝置80中。該煙道蒸發(fā)裝置80中噴入回轉式脫硫煙道70來的一部分漿料63而進行蒸發(fā)。之后，將排氣導入EP30，該EP30中回收塵粒，其一部分31送入回轉式脫硫煙道70，剩余部分33排出系統(tǒng)外。
回轉式脫硫煙道70與前記含生石灰(CaO)塵粒漿料粉碎室101和脫硫室102有很大的區(qū)別。粉碎室101中，有粉碎用多孔103，供入前記水32，EP30來的塵粒31以及循環(huán)漿料62。這些水32，塵粒31及循環(huán)漿料62通過回轉式脫硫煙道70的回轉孔103轉動而漿化的同時從CaO粒子表面除去CaSO4，制成脫硫反應效率良好的生石灰漿料。
該漿料從隔板104溢流進入以下工程脫硫室102。該脫硫室102中，伴隨著回轉式脫硫煙道70的回轉而通過格子105而將下部漿料向上送，擋板106送往上部的漿料沿格子105流動或附著在該格子105上。這種狀況下，通過SOx的燃燒爐10排氣13，所以氣/液接觸效率良好，如前述在從漿料中生石灰粒子表面除去CaSO4的同時，前記排氣13在氣。氣加熱器60中冷卻而降溫，所以排氣脫硫率可提高。
這樣一來，排氣13在脫硫室102內高效率脫硫的同時，通過與漿料的接觸而降溫，排氣61經(jīng)脫硫室102端部開口102a，導筒110，該導筒110之排氣孔112進入氣。氣加熱器60，與燃燒爐10排氣13熱交換，在該排氣13溫度下降的同時，其溫度上升。
另一方面，脫硫室102內與排氣13反應的漿料流經(jīng)脫硫室102端部開口102a，導筒110，該導筒110之漿料排出孔113，如前述用泵120將其一部分漿料63噴入煙道蒸發(fā)裝置80內，剩余漿料作循環(huán)漿料62，送入粉碎室101。
如前所述，氣·氣加熱器60中升溫后的排氣61在煙道蒸發(fā)裝置80內噴入的前記一部分漿料63蒸發(fā)，溫度升高后再導入EP30。這樣一來，水分引起的發(fā)粘等現(xiàn)象不會發(fā)生，使EP30運轉穩(wěn)定可靠。
圖9中示出了脫硫煙道石灰石漿料脫硫效率和脫硫煙道排氣出口溫度與其飽和溫度之差的關系。本例中，排氣溫度近于飽和溫度，如該圖所示，脫硫煙道脫硫效率可顯著上升。與該圖中線B相比，線A表示含大量未反應CaO的漿料應用的情形。
如上所述，本例中，氣·氣加熱器60使其溫度下降的燃燒爐10排氣13供入回轉式脫硫煙道70中，所以該裝置70內生石灰漿料可進行效率脫硫。
回轉式脫硫煙道70的粉碎室101中，EP30捕集的灰所含生石灰粒子得以破碎，其表面的CaSO4除去，同時通過脫硫室102的石灰石漿料與排氣的氣液接觸而使排氣13進行高效率脫硫。
另外，回轉式脫硫煙道70中如上述脫硫，溫度下降的排氣61在氣·氣加熱器60中用燃燒爐10排出氣13升溫，經(jīng)煙道蒸發(fā)裝置80后供入EP30，所以不會引起發(fā)粘等現(xiàn)象，致使EP30運轉穩(wěn)定。
本例中用EP30，但也可用旋風分離器，袋濾器代替。
本發(fā)明笫4實例如圖10所示。
圖10中，圖13所示現(xiàn)有裝置燃燒爐10和脫硫煙道20之間追加了前流側EP200。脫硫煙道20出口側EP30回收的灰之一部分203不廢棄處理，而是再投入燃燒爐10的高溫部。
前流側EP200回收的灰之一部分(含有效成分CaO)201作為脫硫煙道20中的脫硫劑而與水32混合，因此將其導入混合器40。前流側EP200中回收的灰之另一部分(無公害成分CaSO4部分)作廢棄處理。含有效成分CaO的部分201和含無公害成分CaSO4的部分202通過回收灰微粉碎而加以分離。EP30回收灰可全部投入燃燒爐10，一部分投入燃燒爐10時，剩余部分31供入混合器40，作為煙道脫硫劑原料。
一般來說，使用微粉炭(含有全硫黃0.7％的大同炭)，火焰溫度1500-1600℃，爐出口1000-1200℃的燃燒爐10中不投入石灰石時的爐出口排氣中SO2濃度為450ppm，投入石灰石脫硫時的燃燒爐10出口排氣SO2濃度270ppm。該SO2濃度下的排氣送入脫硫煙道20時的入口溫度81℃，出口溫度68℃，脫硫煙道20出口排氣的SO2濃度81ppm。
以上作飛灰回收裝置的EP僅為舉例說明，當然還可使用旋風分離器，袋濾器等。
本發(fā)明第5實例如圖11所示。本例中，制造圖13所示現(xiàn)有流程的脫硫煙道20所用脫硫劑構成的漿料21的混合器40中EP30回收灰31和水32及其它過氧化氫水溶液300重新混合。該例中，以通過脫硫煙道的排氣中SO2為基準，以H2O2/SO2＝3(mol比)的比例向EP30回收飛灰(回收灰)31中供入過氧化氫水300。水32根據(jù)供入的過氧化氫水300的濃度而在必要時供給。
一般來說，使用微粉炭(含全硫黃分3.1％的三池炭)，火焰溫度1500-1600℃，爐出口1000-1200℃的燃燒爐10中不投入石灰石時爐出口排氣中SO2濃度2400ppm，投入石灰石脫硫時燃燒爐10出口排氣的SO2濃度1440ppm。該1440ppmSO2濃度的排氣進入脫硫煙道20時入口溫度90℃，出口溫度70℃，脫硫煙道出口排氣SO2濃度432ppm。
另一方面，回收飛灰根據(jù)漿化過氧化氫水量來說明。以通過脫硫煙道20的排氣中SO2為基準，過氧化氫水的H2O2之mol量檢定結果如圖12所示。圖12圖示出了脫硫煙道20內，對作漿化劑投入的過氧化氫水量(H2O2/SO2mol比)而言，CaSO3發(fā)生率(％)。該CaSO3發(fā)生量根據(jù)脫硫煙道20后流回收的飛灰分析情況而調整。
如圖12所示，實用H2O2量應使H2O2/SO2mol比達到2～5范圍。也就是說，mol比2以下，CaSO3→CaSO4氧化率低，mol比達到5以上時，氧化率幾乎為一定值，因此在其以上使用只能增加費用。
回收飛灰31，33中心為CaO，外表面有CaSO4包覆，將其微粉碎后采用粒徑分選方法或比重分選方法等分成有效成分CaO和無公害成分并分出無脫硫效果的CaSO4，排出系統(tǒng)外廢棄，有效成分CaO為主的部分用過氧化氫漿化后可在脫硫煙道中作為為脫硫劑使用。
以上用作飛灰回收裝置的EP僅為舉例，當然還可用旋風分離器，袋濾器等。
根據(jù)以上說明，本發(fā)明提出的排氣脫硫方法中石灰石爐內脫硫的燃燒爐排出的燃燒氣溫度在近于飽和溫度的非常低溫下，通過噴入集塵機回收燃燒氣中飛灰的漿料而可提高脫硫率，因此與爐內脫硫組合起來可大大提高全體脫硫率。
用飛灰漿料脫硫后的燃燒氣與燃燒爐排出的高溫燃燒氣熱交換而升溫后供入集塵機中，所以水分引起的發(fā)粘現(xiàn)象不會發(fā)生，從而使集塵機能穩(wěn)定操作。
本發(fā)明提出的排氣脫硫裝置中，脫硫煙道排氣溫度低，由于該脫硫煙道中用集塵裝置回收灰分制成的漿料進行脫硫，所以脫硫率很高，再與爐內脫硫組合可大大提高全體排氣脫硫率。而且，通過提高脫硫率，可減少石灰石消費量。
此外，脫硫煙道排氣在氣·氣加熱器中得以加熱后送入集塵裝置，所以可使集塵裝置運轉穩(wěn)定。
本發(fā)明所提出的排氣脫硫裝置中，燃燒爐排氣在氣·氣加熱器中降溫后供入回轉式脫硫煙道中，因此可用生石灰漿料高效率脫硫。
回轉式脫硫煙道排出氣在氣。氣加熱器中與燃燒爐排出熱交換而升溫后供入集塵裝置，因此不會發(fā)生發(fā)粘等現(xiàn)象，致使集塵裝置運轉穩(wěn)定。
而且，集塵裝置中捕集的灰中生石灰粒子可在回轉式脫硫煙道的濕式破碎部破碎，除去其表面的CaSO4，從而得到高脫硫性能的生石灰漿料。
此外，回轉式脫硫煙道的氣流脫硫部生石灰漿料和氣間可進行高效率氣液接觸，而且因生石灰具有如上述的高脫硫性能，所以可進行高效率排氣脫硫。
本發(fā)明提出的排氣脫硫方法中，不產(chǎn)生公害物質亞硫酸鈣(CaSO3)，并且按規(guī)定值以下的量排出系統(tǒng)外，因此無需后續(xù)公害防止處理，也降低了費用。
本發(fā)明附圖中圖1為第1實例系統(tǒng)圖，圖2為脫硫煙道中燃燒氣溫度和煙道脫硫效率的關系圖，圖3為本發(fā)明第2實例系統(tǒng)圖，圖4示為該例中煙道脫硫裝置中脫硫率和該裝置出口排氣溫度的關系線圖，圖5為本發(fā)明第3實例系統(tǒng)圖，圖6為該例中回轉式煙道脫硫裝置縱剖面圖，圖7為圖6中III—III線斷面圖，圖8為該例中回轉式煙道脫硫裝置脫硫室出口部圖，圖9為該例效果線圖，圖10為本發(fā)明第4實例系統(tǒng)圖，圖11為本發(fā)明第5實例系統(tǒng)圖，圖12為本發(fā)明所用過氧化氫量(H2O2/SO2mol比)與CaSO3發(fā)生率的關系示意圖，圖13為現(xiàn)有排氣脫硫方法和脫硫裝置系統(tǒng)圖。
權利要求
1.排氣脫硫方法，其特征是用石灰石(12)在燃燒爐(10)內和排氣煙道內脫硫操作組合起來的排氣脫硫方法中，構在脫硫煙道的排氣煙道內脫硫后的飛灰回收后用過氧化氫水(300)漿化并在排氣煙道內作脫硫劑作用。
全文摘要
本發(fā)明的特征是用石灰石在燃燒爐內和排氣煙道內脫硫操作組合起來的排氣脫硫方法中，構成脫硫煙道的排報煙道內脫硫后的飛灰回收起來，用過氧化氫水溶液漿化后在排氣煙道內作脫硫劑使用。
文檔編號B01D53/50GK1145270SQ9610740
公開日1997年3月19日 申請日期1996年5月16日 優(yōu)先權日1990年11月28日
發(fā)明者一之瀨利光, 德田君代, 甲斐昭一, 川島八郎, 藤陵由市, 中島文也 申請人:三菱重工業(yè)株式會社