本發(fā)明涉及一種污、廢水處理設(shè)施，尤其涉及一種雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝。

背景技術(shù)：

氧化溝是具有完全混合和整體推流水力學特征的延時曝氣活性污泥法水處理工藝，污、廢水和活性污泥在封閉溝狀通道內(nèi)混合并循環(huán)流動。由于其獨特的“封閉循環(huán)流動”的水力學特性以及較長泥齡和較低有機負荷的特點,使其成為出水水質(zhì)好，抗沖擊能力強，運行穩(wěn)定，污泥排量低以及一次性建設(shè)投資和運行費用較低的水處理工藝，在城市污水及工業(yè)廢水處理中得到廣泛的應用。近年來，以固液分離器、厭氧池、缺氧池等功能池與氧化溝主溝合建在同一構(gòu)筑物內(nèi)的整體合建式氧化溝，也稱一體化氧化溝，因集約化程度高、脫氮效果好而被廣泛應用。目前，以立體循環(huán)流為特征的新一代氧化溝已經(jīng)走出實驗室并相繼問世，它在繼承前幾代氧化溝，尤其是一體化氧化溝諸多優(yōu)點的基礎(chǔ)上減少占地，貢獻更為突出。立體循環(huán)流氧化溝家族中的氣升推流立體循環(huán)流一體化氧化溝更在設(shè)備單一、節(jié)能與運行操作簡單方面有突出的表現(xiàn)，備受業(yè)界關(guān)注。

目前，氧化溝技術(shù)依然在充分挖掘和利用傳統(tǒng)氧化溝水力學特性的基礎(chǔ)上，朝著以進一步減少占地和節(jié)能，提升脫氮除磷效果和降低運行成本為目標的新溝型、新節(jié)能設(shè)備及簡單運行方式等方面的研究發(fā)展。

已報道的專利ZL200810053029.0“深溝型氣升推流立體循環(huán)式倒置A²O整體合建氧化溝”旨在利用曝氣過程所產(chǎn)生的氣升推動力，在實現(xiàn)對混合液在氧化溝溝道內(nèi)的整體推動的同時，通過設(shè)置水平中心隔板使混合液立體循環(huán)并實現(xiàn)好氧和缺氧分區(qū)，達到提高總氮去除率、節(jié)能、降低設(shè)備裝機容量和進一步減少氧化溝占地的目的。后續(xù)報道的專利ZL201010150135.8“條形漏斗式固液分離器及應用該固液分離器的氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝”是在上述專利基礎(chǔ)上，作了進一步改進。其結(jié)構(gòu)與上述在先專利相同，在氧化溝溝體中設(shè)有好氧區(qū)、固液分離區(qū)、缺氧區(qū)，在溝體的中下部設(shè)置將溝體分為上、下兩層互通溝道的水平隔板，其改進點在于所述水平隔板后端連接向后上方延伸且頂部為豎直端板的傾斜導流板，從而形成斜L形導流板。其固液分離區(qū)采用了條形漏斗式固液分離器。該氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝在簡化結(jié)構(gòu)，節(jié)能，提高出水水質(zhì)方面取得了積極效果。再后續(xù)報道的專利ZL201210047699.8“對稱式相向立體循環(huán)流一體化氧化溝”又是在上述專利基礎(chǔ)上，作了進一步改進，其結(jié)構(gòu)是由兩組結(jié)構(gòu)、形式完全相同的氣升推流型立體循環(huán)氧化溝相向置于同一矩形池體內(nèi)而形成的一種新溝型的氧化溝。該相向?qū)ΨQ立體循環(huán)流一體化氧化溝使兩股主流在溝中位匯合、撞擊、再分流，使得氧化溝的抗沖擊能力增強，出水質(zhì)量更為穩(wěn)定。在溝內(nèi)相對設(shè)置兩個對稱曝氣區(qū)、好氧區(qū)與缺氧區(qū)的同時，使氧化溝的整體長度得到延伸，解決了立體循環(huán)流氧化溝因一定的高度、長度比而限制的單溝體量，使其成為適應較大規(guī)模的立體循環(huán)流氧化溝。

但現(xiàn)有的氣升推流立體循環(huán)流一體化氧化溝仍存在一定的技術(shù)缺陷:⑴因好氧區(qū)、缺氧區(qū)同池且為防止沉泥又必須保持較高的循環(huán)流速，造成反硝化效果及池底沉泥的矛盾沒有很好的解決；⑵由于曝氣頭曝氣不均衡或傾斜導流板上沿不水平等問題，造成氣升推流區(qū)易出現(xiàn)流量分布失衡，而影響固液分離效果。⑶占地依然偏大；⑷適用于廣大農(nóng)村、小城鎮(zhèn)的能發(fā)揮氣升推流立體循環(huán)流一體化氧化溝技術(shù)優(yōu)勢的小型、微型氧化溝因其水路流程短、循環(huán)流速快導致的反硝化不充分，脫氮效果差而難以應用；⑸池體為敞口，與外界空氣大面積接觸，缺氧區(qū)產(chǎn)生異味散發(fā)到空間，污染環(huán)境。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的主要目的在于針對上述問題，在現(xiàn)有的氣升推流立體循環(huán)流一體化氧化溝的基礎(chǔ)進行溝體結(jié)構(gòu)上的改進，提供出一種雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝，從而達到占地面積減少，反硝化過程充分、提高脫氮效果，沉泥減少，異味不擴散，節(jié)能，且適用范圍擴大，尤其更適合小型、微型立體循環(huán)流氧化溝應用的效果。

本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：

一種雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝，包括由前、后端墻和兩側(cè)墻圍攏成的矩形池體，在所述池體內(nèi)設(shè)有缺氧區(qū)、好氧區(qū)、固液分離區(qū)、原水進水管、出水管及排泥管,在所述池體中，兩側(cè)墻間固連一個由平板及其后沿固連的向后上方延伸且頂部為豎直端板的傾斜導流板構(gòu)成的斜L形導流板；其特征在于在所述池體下部設(shè)置將池體分隔成相互獨立的上、下池體的雙層池結(jié)構(gòu)的水平隔板；所述斜L形導流板設(shè)置在上池體中下部；在所述水平隔板上自與所述平板的前沿對應的部位至所述后端墻根部設(shè)置曝氣器組；在所述水平隔板上對應所述平板的前沿均布設(shè)置多個連通上、下池體的過液孔；所述好氧區(qū)分布在整個上池體內(nèi)形成好氧池；所述固液分離區(qū)設(shè)置在所述平板上方；所述缺氧區(qū)分布在整個下池體內(nèi)形成缺氧池；在池體四角分別設(shè)置頂沿與池體頂沿平齊且底口連通下池體的方形直筒，對應池體底部四角位置，在所述方形直筒內(nèi)安裝可提升的水下推流器；在靠近所述斜L形導流板的傾斜導流板的兩個方形直筒上部的相對側(cè)壁上，設(shè)置帶有調(diào)節(jié)閘板的混合液回流孔；在所述兩個方形直筒上端位于所述混合液回流孔前側(cè)的相對側(cè)壁間固連橫跨池體的懸空阻流墻；所述原水進水管設(shè)置在下池體對應的后端墻上；所述排泥管設(shè)置在上池體底部的前端墻上；所述出水管設(shè)置在所述固液分離區(qū)對應的側(cè)墻上。

所述曝氣器組內(nèi)的各曝氣頭的服務面積≤0.5M²。

在所述固液分離區(qū)采用條形漏斗式固液分離器。

在所述下池體底部沿其縱向中心線，設(shè)置固連在所述水平隔板與池體底部之間且兩端留有相同空間的導流墻。

所述水平隔板位于池體總高的1/3～2/5處；所述平板位于上池體高度的1/3～1/2處；所述傾斜導流板與平板間夾角為135°～145°；所述平板前沿下傾坡度為2～4％。

所述過液孔≥5個，所有過液孔面積總和≥進水管管孔面積的1.5倍。

在所述斜L形導流板的平板底面并列均布設(shè)置若干條平行于側(cè)墻的順向?qū)Я鳁l，所述順向?qū)Я鳁l與平板長度相同，其數(shù)量≥5條。

所述混合液回流孔的上沿高于液面、其下沿低于液面；所述懸空阻流墻上沿與池體上沿齊平，其下沿低于液面。

所述排泥管為一由兩端封閉的網(wǎng)孔集泥管段和與其垂直連接的伸至池外的出泥管段構(gòu)成的T形管。

本發(fā)明的有益效果是：⑴采用水平隔板將氧化溝分隔成上、下兩個空間，即上池體和下池體，使氧化溝的好氧區(qū)和缺氧區(qū)完全獨立，有效解決了現(xiàn)有立體循環(huán)流氧化溝因好氧區(qū)、缺氧區(qū)同一溝體難以降低缺氧區(qū)溶解氧濃度，造成提高反硝化效果與池底沉泥滯留的矛盾，實現(xiàn)既保證缺氧區(qū)反硝化充分、提高氮去除率，好氧區(qū)也可保持較高的循環(huán)流速減少沉泥滯留的效果。⑵采用上、下池體雙層結(jié)構(gòu)，可充分利用空間，減少占地面積。⑶適應范圍擴大，尤其適合氣升推流氧化溝的小型化、微型化。⑷好氧區(qū)設(shè)置的斜L形導流板其整體有一定坡度，并在平板底面并列均布設(shè)置若干條平行于側(cè)墻的順向?qū)Я鳁l；由于板面存在坡度，因此當適當調(diào)小曝氣量降低立體循環(huán)流速時也不產(chǎn)生沉泥，從而達到節(jié)能。此外，通過順向?qū)Я鳁l將立體循環(huán)流均勻分流，可保證好氧區(qū)立體循環(huán)流流態(tài)均衡平穩(wěn)，解決因斜L形導流板建設(shè)時造成的水平誤差而影響并導致升流區(qū)域流量分布不均衡問題，提升固液分離效果。⑸將最易產(chǎn)生惡臭的缺氧區(qū)置于封閉的下池體內(nèi)，有效隔離、消化異味，不污染環(huán)境。⑹通過池體設(shè)置的連通上、下池體的帶混合液回流孔的方形直筒以及懸空阻流墻，實現(xiàn)了好氧混合液的無泵回流，可嚴格控制好氧混合液的回流量來保證缺氧區(qū)的缺氧環(huán)境，在提升反硝化效果的同時，操作簡單方便，節(jié)能。⑺采用條形漏斗式固液分離器消除了膨脹污泥上浮問題，保證出水水質(zhì)良好，⑻除缺氧區(qū)采用水下推流器外，其他推流及硝化液回流等所需動力均由曝氣系統(tǒng)提供，節(jié)省了設(shè)備投入和能源消耗，整個氧化溝，建設(shè)成本低，建設(shè)速度快。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的俯視圖；

圖2是圖1的A-A剖面視圖；

圖3是本發(fā)明的水平隔板部位俯視圖；

圖4是本發(fā)明的下池體俯視圖；

圖5是上池體的流態(tài)圖；

圖6是下池體的流態(tài)圖；

圖7是條形漏斗式固液分離器結(jié)構(gòu)示意圖。

圖中：1池體，1a上池體,1b下池體，11后端墻,12側(cè)墻,13前端墻，2懸空阻流墻，31好氧區(qū),32固液分離區(qū),33缺氧區(qū),311氣升推流段,312前行水平流段，313下降流段,314后行水平流段，4固液分離器，41固液分離器后端板,411進水口,42固液分離器前端板,421收水堰出水口,43集水槽,431過流槽出水口,44條形漏斗組,45條形漏斗,451條形板,46排水口,47收水堰,48過流槽,5出水管，6方形直筒,61混合液回流孔，7斜L形導流板,71平板、72傾斜導流板、73豎直端沿，8順向?qū)Я鳁l，9水平隔板，91過液孔，10排泥管，101網(wǎng)孔集泥管段，102出泥管段，14水下推流器,15導流墻,16曝氣器組,17原水進水管,18調(diào)節(jié)閘板。

以下結(jié)合附圖和實施例對本發(fā)明詳細說明。

具體實施方式

圖1～4示出一種雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝，包括由前、后端墻13、11，兩側(cè)墻12圍攏成的矩形池體1，在所述池體1內(nèi)設(shè)有缺氧區(qū)33、好氧區(qū)31及固液分離區(qū)32、原水進水管17、出水管5及排泥管10，在所述池體中，兩側(cè)墻12間固連一個由平板71及其后沿固連的向后上方延伸且頂部為豎直端板73的傾斜導流板72構(gòu)成的斜L形導流板；本發(fā)明的特征在于在所述池體1下部設(shè)置將池體分隔成相互獨立的上、下池體1a、1b的雙層池結(jié)構(gòu)的水平隔板9；在斜L形導流板7的平板71底面并列均布設(shè)置若干條平行于側(cè)墻的順向?qū)Я鳁l8，所述順向?qū)Я鳁l8與平板71長度相同，其數(shù)量≥5條。通過順向?qū)Я鳁l將立體循環(huán)流均勻分流，可保證好氧區(qū)立體循環(huán)流流態(tài)均衡平穩(wěn)，解決因斜L形導流板建設(shè)時造成的水平誤差而影響并導致升流區(qū)域流量分布不均衡問題，提升固液分離效果。

在實際建造中，水平隔板9位于池體總高的1/3～2/5處；所述平板71位于上池體1a高度的1/3～1/2處；傾斜導流板72與平板71間夾角為135°～145°；平板71的前沿下傾坡度為2～4％。本例中，水平隔板9位于池體總高的1/3處，平板71位于上池體1a高度的2/5處；傾斜導流板72與平板71間夾角為140°；平板71的前沿下傾坡度為3％；并在平板71底面設(shè)置了6條順向?qū)Я鳁l8。

在所述水平隔板9上自與所述平板71的前沿對應的部位至所述后端墻12的根部設(shè)置曝氣器組16。曝氣器組16內(nèi)的各曝氣頭的服務面積≤0.5M²。曝氣器組16的設(shè)置要求達到曝氣氣體基本被斜L形導流板所覆蓋，使循環(huán)流向氣升推流段集中，保持水頭有一定的高度釋放動能。同時，還要使循環(huán)流下降流段313避開曝氣器氣體升速的影響，降低水阻。

在所述水平隔板9上對應所述平板71的前沿均布設(shè)置多個連通上、下池體1a、1b的過液孔91。在實際建造中，所述過液孔≥5個，所有過液孔91的面積總和≥進水管17的管孔面積的1.5倍。本例中，過液孔91設(shè)置7個，過液孔的單個孔徑為10mm，進水管17的孔徑為為25mm，過液孔的面積總和≥進水管17的管孔面積的1.5倍。

所述好氧區(qū)31分布在整個上池體1a內(nèi)形成好氧池；所述固液分離區(qū)32設(shè)置在所述平板71的上方；整個立體循環(huán)流的運行環(huán)繞斜L形導流板7進行，在斜L形導流板7的傾斜導流板72與后端墻11之間為氣升推流段311，在斜L形導流板上部為前行水平流段312，在斜L形導流板前部即平板71的前沿與前端墻13之間的區(qū)域為下降流段313，在L形導流板下部為后行水平流段314。所述缺氧區(qū)33分布在整個下池體1b內(nèi)形成缺氧池。

本發(fā)明中，所述固液分離區(qū)32采用了專利ZL201010150135.8“條形漏斗式固液分離器及應用該固液分離器的氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝”中的條形漏斗式固液分離器。如圖7所示，條形漏斗式固液分離器4其沉泥替換組件是由多個并列連接的條形漏斗垂直固定于分離器前、后端板42、41形成的條形漏斗組44，條形漏斗是由兩條形板451以底邊保有間隔并對稱向外傾斜設(shè)置且條形板兩端部分別閉合在前、后端板42、41上形成。本例中，固液分離器4中設(shè)置了5個條形過流槽48，6個收水堰47,6個并列連接的條形漏斗45，兩條形板夾角為50°，兩條形板底邊間隔為3cm。條形漏斗組采用了鋼質(zhì)板框結(jié)構(gòu)。采用條形漏斗式固液分離器消除了固液分離器膨脹污泥上浮問題，保證出水水質(zhì)良好。

在池體1四角分別設(shè)置頂沿與池體頂沿平齊且底口連通下池體1b的方形直筒6，對應池體底部四角位置，在所述方形直筒6內(nèi)安裝可提升的水下推流器14。四角設(shè)置的四臺水下推流器14，以沿對角線的兩臺為一組，且兩組水下推流器的推流方向相反。工作時，在缺氧區(qū)內(nèi)，兩組水下推流器14交替工作，使液流沿正反向換向流動，達到充分攪拌和拐角不沉泥的效果。

在靠近所述斜L形導流板的傾斜導流板端的兩個方形直筒6上部的相對側(cè)壁上，設(shè)置帶有調(diào)節(jié)閘板18的混合液回流孔61，混合液回流孔的上沿高于液面、其下沿低于液面。在所述兩個方形直筒6上端位于所述混合液回流孔61前側(cè)的相對側(cè)壁間固連橫跨池體的懸空阻流墻2，懸空阻流墻2的上沿與池體上沿齊平，下沿低于液面。其作用是，通過設(shè)置懸空阻流墻，可以將氣升推流的混合液被部分阻截，并通過兩個混合液回流孔61進入缺氧區(qū)33，實現(xiàn)好氧區(qū)混合液向缺氧區(qū)無泵回流的目的。調(diào)節(jié)閘板18可以根據(jù)需要調(diào)節(jié)回流水量。

在所述下池體1b底部沿其縱向中心線，設(shè)置固連在所述水平隔板9與池體1底部之間且兩端留有相同空間的導流墻15。

所述原水進水管17設(shè)置在下池體1b對應的后端墻11上。

所述排泥管10設(shè)置在上池體1a底部的前端墻13上；排泥管10為一由兩端封閉的網(wǎng)孔集泥管段101和與其垂直連接的伸至池外的出泥管段102構(gòu)成的T形管。排泥管10靠重力壓將聚集在端墻根部拐角處泥沙和部分混合液不定期排出。

所述出水管5設(shè)置在固液分離區(qū)32對應的側(cè)墻12上。

本發(fā)明的工作過程及原理如下:

本實施例中，氧化溝占地面積55.26m²，有效池容250m³，高4.5m、長9m、寬6.17m，處理原水(污水)量為12.5m³/h，微孔曝氣器組16采用連續(xù)供氣工作方式。圖5、圖6示出了其工作原理。其中圖5示出本發(fā)明下池體1b水流流態(tài)圖。圖中：空心箭頭表示原水進入氧化溝路徑，實心箭頭表示混合液流動方向。原水經(jīng)過進水管17流入氧化溝下池體，在水下推流器14的作用下與氧化溝下池體內(nèi)的混合液混合，并在該水下推流器的推動下混合液在下池體內(nèi)水平轉(zhuǎn)動。下池體設(shè)置的四臺水下推流器，沿對角線上的兩臺成一組，一組為常開組，一組為常閉組，在日常運行時只開啟常開組，保證混合液能夠朝著一個方向流動。在這個過程中，混合液中的反硝化細菌在缺氧環(huán)境下進行反硝化作用去除水中的總氮。當運行一段時間后，一般為6-10小時(時間長短依據(jù)工況決定)，關(guān)閉常開組；然后，開啟常閉組，一般運行1-2小時，反向推動混合液，防止活性污泥的沉積，擾動結(jié)束后仍然開啟常開組水下推流器進行日常運行。

圖6示出本發(fā)明上池體1a水流流態(tài)圖。圖中實心箭頭為混合液流動方向，空心箭頭為硝化液回流方向。下池體混合液充滿下池體空間后，通過靜壓和經(jīng)過過液孔91在曝氣器組16提供的氣流提升作用下進入氧化溝上池體。下池體1b混合液進入上池體后與上池體混合液在曝氣攪拌的作用下完全混合，并在氣升水流提供的動力下隨著水流進入氣升好氧區(qū)311，上池體后側(cè)的上升混合液可部分的流入混合液回流孔61并經(jīng)過方形直筒6作為硝化液回流至缺氧區(qū)33，為硝化反應提供氮源，混合液回流孔61的大小可以通過調(diào)節(jié)閘板18調(diào)節(jié)從而控制硝化液的回流量，混合液沿傾斜導流板72上升至傾斜導流板的豎直端沿73最高水位時動能完全轉(zhuǎn)化為重力勢能，躍過傾斜導流墻上方急速下降進入好氧區(qū)31,在本區(qū)域內(nèi)好氧活性污泥作用下，主要去除以COD、BOD為標志的碳源相關(guān)污染物以及在硝化菌作用下將氨氮硝化轉(zhuǎn)換為亞硝酸氮，降解氨氮濃度前提下形成硝化液，為反硝化脫氮創(chuàng)造條件。在好氧區(qū)紊流作用下完成水力停留和好氧生化反應后,部分混合液進入位于固液分離區(qū)32的固液分離器4。固液分離器內(nèi)，上清液作為處理后的出水經(jīng)出水管5流出氧化溝，沉淀下來的剩余污泥，在固液分離器底部湍流的帶動下回到好氧區(qū)31，新的混合液又進入固液分離區(qū)形成連續(xù)的出水水流?；旌弦毫鬟^斜L形導流板后折返下行進入平板下方，在曝氣動力下進行攪拌充氧再進入氣升好氧區(qū)311，如此周而復始循環(huán)。運行一段時間后，過量的污泥可以經(jīng)過排泥管10外排，從而控制污泥齡及降低混合液中磷的含量。

本發(fā)明采取雙層結(jié)構(gòu)設(shè)計，將具有反硝化作用的缺氧區(qū)設(shè)置于氧化溝下池體，即缺氧池。如果采用前述應用條形漏斗式固液分離器的氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝，若要得到足夠的缺氧環(huán)境以滿足反硝化作用，就需要增加氧化溝缺氧區(qū)溝體容積的15％。因此在相同的處理能力、處理效果的前提下，本發(fā)明較現(xiàn)有技術(shù)可減少氧化溝池體容積的15％，進而節(jié)約占地面積。

本發(fā)明還實現(xiàn)了缺氧區(qū)與好氧區(qū)在連續(xù)工作條件下的嚴格分離，使得氧化溝內(nèi)的氧梯度明顯變化，缺氧環(huán)境更加明顯有利于反硝化細菌的反硝化作用，從而獲得更好的脫氮效果。

本發(fā)明僅需調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)閘板18就可以控制回流硝化液的流量，真正做到了無泵回流和經(jīng)過簡單操作就可以控制硝化液回流量的目的。

本發(fā)明將易產(chǎn)生異味的缺氧區(qū)設(shè)置在下池體，從而減少惡臭氣體對周圍環(huán)境的影響。

本發(fā)明內(nèi)部除下池體水下推流器推流所需動力外，其好氧區(qū)推流、硝化液回流所需動力均由曝氣系統(tǒng)提供，從而最大限度的節(jié)省了設(shè)備的投入和能源的消耗。

本發(fā)明內(nèi)部的構(gòu)件除固液分離器采用鋼、塑料等材質(zhì)結(jié)構(gòu)外，其余均可采用混凝土結(jié)構(gòu)，建設(shè)成本低，建設(shè)速度快，固液分離器的加工設(shè)計也十分簡便，而且氧化溝技術(shù)本身對水質(zhì)、水量的波動就具有良好的適應能力，所以本發(fā)明可以作為規(guī)模性水廠的主工藝選擇，也可以作為小型污水處理站的處理工藝。

本發(fā)明的應用效果

本實施例中，氧化溝占地面積55.26m²，處理原水(污水)量為12.5m³/h，微孔曝氣器組16采用連續(xù)供氣工作方式。

原水滿足以下條件：

BOD₅:COD≥1:3；原水在雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝內(nèi)的停留時間≥16.5小時；進水COD 350-600mg/L；氨氮25-45mg/L；總氮30-50mg/L；總磷2-5mg/L。

污水處理結(jié)果為：COD 30-48mg/L，去除率大于90％(采用《GB11914-89 COD的測定重鉻酸鹽法》測定)；氨氮3.5-5mg/L，去除率大于90％(采用GB7479-87《水質(zhì)銨的測定納氏試劑比色法》測定)；總氮6-10mg/L，總?cè)コ蚀笥?5％(采用《GB11894-89水質(zhì)總氮的測定堿性過硫酸鉀消解紫外分光光度法》測定)，總磷0.4-1.0mg/L，去除率大于80％(采用《GB11983-89水質(zhì)總磷的測定鉬酸銨分光光度法》測定)；出水懸浮物小于10mg/L(采用《GB11901-89水質(zhì)懸浮物的測定重量法》測定)。

對比例：處理原水(污水)量為12.5m³/h，應用條形漏斗式固液分離器的氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝，占地面積64m²，固液分離器、原水條件與上述雙層結(jié)構(gòu)立體循環(huán)流一體化氧化溝相同。

污水處理結(jié)果為:COD 30-48mg/L,去除率大于90％(采用《GB11914-89 COD的測定重鉻酸鹽法》測定)；氨氮3.5-5mg/L,去除率大于90％(采用GB7479-87《水質(zhì)銨的測定納氏試劑比色法》測定)；總氮8-14mg/L,總?cè)コ蚀笥?0％(采用《GB11894-89水質(zhì)總氮的測定堿性過硫酸鉀消解紫外分光光度法》測定)；總磷0.6-1.4mg/L,去除率大于70％(采用《GB11983-89水質(zhì)總磷的測定鉬酸銨分光光度法》測定)；出水懸浮物小于10mg/L(采用《GB11901-89水質(zhì)懸浮物的測定重量法》測定)。

由上述對比結(jié)果可以看出，采用本發(fā)明，污、廢水的總氮去除率比現(xiàn)有采用條形漏斗式固液分離器的氣升脈動推流型立體循環(huán)氧化溝的總氮去除率可提高10％以上，占地面積減少13.6％。

以上所述，僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施例而已，并非對本發(fā)明的結(jié)構(gòu)和形狀作任何形式上的限制，凡是依據(jù)本發(fā)明的技術(shù)實質(zhì)對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化與修飾，均仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的范圍內(nèi)。