專利名稱：提高二氧化碳回收率的方法和設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明一般地涉及提高常規(guī)的液化和蒸餾設(shè)備的二氧化碳回收率，更具體而言，涉及在冷凝和殘余排氣膨脹之前，采用二氧化碳排氣壓縮機(jī)增加排氣壓力來提高二氧化碳液化裝置蒸餾塔的二氧化碳回收率。
二氧化碳通常是作為氣體副產(chǎn)物從生產(chǎn)氨或氫以及從發(fā)酵車間獲得的。人們已經(jīng)知道采用蒸餾方法將氣體副產(chǎn)物轉(zhuǎn)化成純的液態(tài)二氧化碳，回收率達(dá)94％(重量)以上。
生產(chǎn)液態(tài)二氧化碳采用的常規(guī)蒸餾塔一般在壓力約260psia下操作，塔的冷凝器溫度為約-25°F。在這些條件下，作為塔頂氣流從塔頂排出的廢氣含約75％(體積)的二氧化碳。因此，作為廢氣損失的二氧化碳量約為進(jìn)料中雜質(zhì)含量的三倍。因此推斷，二氧化碳的回收率隨進(jìn)料中二氧化碳濃度的降低而明顯地下降。
普通的高純度(例如按干基計(jì)算，二氧化碳超過98％)二氧化碳原料有效利用率低，迫使人們致力于技術(shù)的開發(fā)和設(shè)備的改進(jìn)，以有效地回收和液化包含含量基本上較高的不能冷凝的雜質(zhì)的氣流。在二氧化碳液化設(shè)備的進(jìn)料氣流中存在大量的輕污染物時(shí)，由于進(jìn)料/排氣氣流的露點(diǎn)抑制/降低，能有效地冷凝和純化的二氧化碳量下降。美國專利4,639,257(′257專利)的

圖1和2用圖解方式表示出這種露點(diǎn)抑制效應(yīng)，其中如果氣體混合物包含的二氧化碳濃度低于該混合物在冰點(diǎn)溫度下的平衡濃度，就不能通過冷卻和部分冷凝或冷卻和蒸餾方法分離二氧化碳，因?yàn)槎趸荚谛纬梢后w之前會(huì)結(jié)冰。在這種情況下，簡單地降低致冷劑(例如氨)的初始冷凝溫度來提高二氧化碳的回收率，往往會(huì)造成所不希望的設(shè)備復(fù)雜化和熱力學(xué)性能不起作用。由于這些困難，改革二氧化碳的致冷裝置仍不能觸及包含在高壓/殘余二氧化碳?xì)饬髦袚p失的功。
為了解決上述的問題進(jìn)行過許多嘗試。為了減少二氧化碳設(shè)備塔頂排氣流中二氧化碳的損失，最早和最直接的方法是簡單地降低排氣流的冷凝溫度。隨著排氣溫度的降低，增加了冷凝和回收的二氧化碳份額。為了產(chǎn)生較低的排氣冷凝溫度，必須采用在低于常壓下進(jìn)行低溫冷凝作業(yè)的致冷劑例如二氧化碳或氨。然而，由于氨飽和溫度的熱力學(xué)限度這一內(nèi)在原因，提高塔的壓力往往是唯一可利用的工藝變量，動(dòng)力最大可使壓力達(dá)到最高。但伴隨塔壓力的提高，工藝排氣的壓能損失也大幅度增加。盡管這些方案有它們的缺點(diǎn)，然而在工業(yè)上卻一直采用它們，它們基本上是工業(yè)上提高現(xiàn)有設(shè)備二氧化碳回收率的標(biāo)準(zhǔn)方法。
最近推薦的一些方法，利用膜和/或吸附設(shè)備提高了從排氣流中回收二氧化碳的回收率。在膜設(shè)備中，二氧化碳排氣流經(jīng)過膜優(yōu)先擴(kuò)散二氧化碳。然后將透過的氣流/富集二氧化碳的氣流重新加入進(jìn)料壓縮系統(tǒng)，返回的二氧化碳在該系統(tǒng)中被冷凝和回收。在′257專利以及美國專利4,602,477和4,936,887中公開了這種混合的膜方法。與此相似，有人推薦一些用于同樣目的的吸附系統(tǒng)。在這些設(shè)備中，二氧化碳優(yōu)先吸附到吸附劑上。然后使吸附容器減壓，和/或抽取富集二氧化碳的脫吸氣流，重新加入進(jìn)料壓縮和冷凝系統(tǒng)。在變壓吸附設(shè)備中處理來自蒸餾塔的廢氣流，生產(chǎn)高度濃縮的二氧化碳?xì)饬?，將其返回到二氧化碳進(jìn)料中。美國專利4,952,223提供一個(gè)變壓吸附(PSA)排氣處理設(shè)備的實(shí)例，采用該設(shè)備由低濃度二氧化碳進(jìn)料，特別是二氧化碳濃度為約35％至約98％(體積)的進(jìn)料，生產(chǎn)純的液態(tài)二氧化碳。
正如所指出的，有許多種復(fù)合方法能夠通過擴(kuò)散(膜)和/或吸附(PSA/VPSA)提高排氣的二氧化碳回收率。一般說來，這些方法在操作和所需設(shè)備兩個(gè)方面與本發(fā)明基本上不同。這些復(fù)合方法與本發(fā)明的性能的比較表明，這些設(shè)備具有幾個(gè)附帶的缺點(diǎn)。用于增加排氣二氧化碳含量的膜和變壓吸附設(shè)備的性能比通過在本發(fā)明中的部分冷凝和/或蒸餾所達(dá)到的性能差。更重要的是，膜和變壓吸附設(shè)備不能減少殘余排氣流的壓能損失。而且，膜和變壓吸附設(shè)備也都是犧牲排氣的壓能。實(shí)際上，這兩種方法基本上降低了富集的循環(huán)二氧化碳流(提余氣體/脫吸氣體)的壓力。而且，由于循環(huán)氣流的壓力較低，這二種復(fù)合方法都必須另外安裝循環(huán)壓縮機(jī)或增加遞增進(jìn)料壓縮機(jī)的尺寸。
為減少排氣損失而推薦的另一種方法，并非不將注意力集中在提高二氧化碳的回收上。不同的是，這種方法回收包含在二氧化碳排氣流中的壓能。大多數(shù)二氧化碳液化/蒸餾設(shè)備基本上都在超常壓(例如超過約20atm)下操作。因此任何不能冷凝和未冷凝的二氧化碳實(shí)際上以同樣的壓力排出蒸餾/冷凝過程。一般不打算或不準(zhǔn)備回收包含在排氣中的壓能。然而，隨著污染物含量的增加，排氣的流量和損失的壓能也增加?；厥者@部分壓能的最直接的方法，是利用輔助的渦輪機(jī)膨脹作用。實(shí)際上，排氣流先被加熱，然后膨脹，并同時(shí)回收膨脹所作的主軸功。美國專利4,977,745(′745專利)公開了一種這樣的設(shè)備。
概括地說，過去減少二氧化碳排氣損失的嘗試主要集中在(i)提高二氧化碳的回收率或(ii)提高排氣壓能的回收率。
本發(fā)明用于同時(shí)提高二氧化碳的回收率和排氣壓力的回收率。對(duì)此，本發(fā)明特別關(guān)注殘余排氣流在不同情況下的最大壓能損失。本發(fā)明對(duì)處理包含5％以上的輕污染物(例如N2、O2、Ar、CH4、H2和CO)的二氧化碳排氣流的液化和蒸餾設(shè)備特別有效。
對(duì)于采用二氧化碳減壓或真空氨的常規(guī)強(qiáng)化低溫冷凝方法，本發(fā)明提供另一個(gè)提高二氧化碳回收率的方案。這些以前的方法使排氣流在排出塔之后(或在排氣預(yù)冷凝之后)直接進(jìn)行冷凝。實(shí)際上保持排氣的壓力為塔的壓力。不同的是，本發(fā)明將排氣流壓縮到超過塔內(nèi)的壓力。排氣壓力的這一增加使排氣流的露點(diǎn)升高。對(duì)于任何給定的溫度，這都使包含在排氣中的二氧化碳有更大一部分被冷凝。因此，本發(fā)明的產(chǎn)品回收率自然高于這些過去的方法。
所強(qiáng)調(diào)的排氣后膨脹方法能有效地回收排氣流的壓能。然而，膨脹氣流不作為低壓廢氣排放，其中所含的二氧化碳量往往足以保證二氧化碳的回收率。此外，本發(fā)明優(yōu)選的實(shí)施方案，在殘余排氣后膨脹之前，通過排氣壓縮，從而再次進(jìn)行二氧化碳的冷凝/回收，提高二氧化碳的回收率。本發(fā)明與′745專利中的設(shè)備之間的主要不同在于，在本發(fā)明中，在膨脹和冷凝之前先壓縮排氣，而不是從前面所公開的分離過程直接膨脹。
一般說來，在本發(fā)明中首先壓縮在液化過程中從二氧化碳蒸餾塔排出的排氣流來提高壓力。然后使被壓縮的排氣流與沸騰的制冷劑液體逆流進(jìn)行熱交換，發(fā)生部分冷凝。使部分液化的排氣流進(jìn)行相分離，液體部分返回到蒸餾塔中進(jìn)行回收，殘余的排氣流經(jīng)過至少一級(jí)渦輪機(jī)膨脹，產(chǎn)生有用的軸功。本發(fā)明還提供一種由二氧化碳進(jìn)料生產(chǎn)基本上是純的二氧化碳的方法和設(shè)備，當(dāng)氣體加入設(shè)備時(shí)，二氧化碳進(jìn)料包含約80％至約98％(體積)的二氧化碳，當(dāng)氣體送入排氣時(shí)，其中包含約80％至約50％(體積)的二氧化碳。在蒸餾塔中蒸餾二氧化碳進(jìn)料，從而制成包含基本上是純二氧化碳的液態(tài)產(chǎn)物，和一個(gè)包含二氧化碳的塔頂蒸氣流，在壓縮裝置壓縮塔頂蒸氣流，形成一個(gè)壓縮氣流，塔頂蒸氣流被壓縮到足以使包含在其中的大部分二氧化碳被冷凝的壓力。在熱交換器中將壓縮氣流冷卻成冷卻的氣流，以冷卻和部分冷凝壓縮氣流。冷卻的氣流在相分離器中進(jìn)行相分離，分離成冷凝液和殘余蒸氣。冷凝液返回到蒸餾塔中進(jìn)一步蒸餾。
在優(yōu)選的實(shí)施方案中，熱交換步驟包括至少一級(jí)冷凝和相分離。分離出來的液體返回到蒸餾塔進(jìn)一步純化和回收，排氣流中殘余的氣體部分隨后被加熱并進(jìn)行渦輪機(jī)膨脹。采用另一種方案，在直接進(jìn)行渦輪機(jī)膨脹之前，熱交換步驟可由至少一級(jí)加熱的熱交換組成。在另一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，膨脹產(chǎn)生的軸功為排氣的壓縮提供必要的能量。
可將塔頂蒸氣流壓縮到壓力約350psia至約900psia。也可利用由一個(gè)獨(dú)立的致冷系統(tǒng)提供的中等壓力/冷卻的制冷劑在熱交換器中冷卻壓縮氣流?？蓪嚎s氣流冷卻到約-25°F至約-65°F。
可在蒸餾塔蒸餾之前，壓縮、干燥和冷卻二氧化碳進(jìn)料。在這一步可將干燥的進(jìn)料冷卻到接近其在塔的再沸器中的露點(diǎn)。在蒸餾塔中蒸餾之前，冷卻干燥的進(jìn)料接著與低壓致冷劑逆流在冷凝器中基本上冷凝。冷凝器中的低壓致冷劑可由單獨(dú)的致冷系統(tǒng)提供。
在蒸餾塔中的蒸餾可在溫度約-10°F至約-50°F和壓力約260psia至約340psia下進(jìn)行。
在一般情況下，采用本發(fā)明的概念，二氧化碳的回收率可超過約95％(重量)。
該圖用流程示意圖表示出本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，用于提高二氧化碳液化和蒸餾設(shè)備二氧化碳的回收率。
該圖用流程示意圖描繪了本發(fā)明優(yōu)選的實(shí)施方案。為了闡明方便起見，列舉常規(guī)單塔二氧化碳蒸餾設(shè)備以及附帶的二級(jí)致冷設(shè)備來說明本發(fā)明。當(dāng)然，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員都會(huì)認(rèn)識(shí)到，本發(fā)明并不限于這個(gè)具體的設(shè)備。
圖中原料氣5基本上包含約80％至約98％的二氧化碳，少量(不低于約5％)的低沸點(diǎn)污染物(例如N2、O2、Ar、H2、CO和CH4)和水分，使其在壓縮機(jī)10中從大氣壓附近壓縮到約60psia至約90psia。然后使壓縮氣流在熱交換器20和水冷卻的熱交換器21中相繼冷卻到溫度約80°F至約100°F。在相分離器/容器30中分離并排出冷凝的水分。干燥的進(jìn)料氣流一般用壓縮機(jī)40進(jìn)一步壓縮，使壓力升高到約280psia至至少約325psia。在壓縮機(jī)40中壓縮后，進(jìn)料氣流與冷卻水和冷卻的致冷劑相繼在熱交換器50和60中逆流冷卻到溫度約35°F至約45°F。進(jìn)料氣流在分離容器70中又分離出冷凝的水分。采用吸附系統(tǒng)80進(jìn)一步干燥干燥的氣流。作為實(shí)例，吸附系統(tǒng)80可以是氧化鋁吸附床。雖然沒有示出，但也可采用碳吸附床與沸點(diǎn)較高的烴類接觸。
然后將清潔干燥的進(jìn)料氣流進(jìn)一步冷卻到接近其在塔的再沸器90中的露點(diǎn)。這一溫度為約0°F至約10°F，取決于氣流的組成。然后使進(jìn)料氣流在初級(jí)冷凝器100中與低壓致冷劑逆流基本上冷凝。然后使進(jìn)料氣流通過閥門110在靠近蒸餾塔120頂部的一點(diǎn)瀉入塔內(nèi)，用作初始進(jìn)料。在塔120內(nèi)從液體中洗提二氧化碳。塔120在溫度約-25°F至約-5°F和壓力約270psia至約320psia下操作。以線121表示從塔120底部收集的基本上是純的液態(tài)二氧化碳。以線122表示的該液流的一部分在塔的再沸器90中部分蒸發(fā)，如此產(chǎn)生的蒸氣用作塔120的洗提蒸氣。
以線123表示的液態(tài)二氧化碳的其余部分，在熱交換器130內(nèi)與低壓致冷劑逆流過冷到溫度約-25°F至約-15°F，并通過閥門140瀉出貯存。
參照致冷系統(tǒng)，該系統(tǒng)一般用參考序號(hào)300表示，可以將許多不同的致冷劑供給上述的冷卻和冷凝作業(yè)?？梢圆捎玫目赡艿闹吕鋭┯蠷22(一氯二氟甲烷)、R717(氨)和R290(丙烷)。當(dāng)需要時(shí)，也可采用具有所需熱力學(xué)性質(zhì)的其它致冷劑。低溫氣體致冷劑優(yōu)選氨，在壓縮機(jī)150內(nèi)從低壓壓縮到約70psia至約85psia，并加入直接接觸式二次冷卻器160中。以線161從二次冷卻器160的頂部抽取中等壓力氣態(tài)的致冷劑，在壓縮機(jī)170內(nèi)進(jìn)一步壓縮到壓力約200psia至約220psia。然后在熱交換器180內(nèi)基本上冷凝高壓致冷劑，熱交換器180可用水、強(qiáng)制空氣等冷卻。液化的致冷劑然后通過閥門190減壓到壓力約70psia至約85psia，并作為致冷劑加入直接接觸式二次冷卻器160中。
在壓力為約70psia至約85psia下，以線162從二次冷卻器160的底部抽取中等壓力/冷卻的致冷劑液流。采用以線163表示的該液流的一部分在熱交換器60內(nèi)冷卻進(jìn)料氣流。分出以線164表示的該液流的另一部分，通過閥門200進(jìn)一步減壓到壓力為約14psia至約20psia。以線166表示的該壓縮液流的一部分在初級(jí)進(jìn)料冷凝器100內(nèi)吸收冷凝熱，以線168表示的部分用于熱交換器130的產(chǎn)品過冷作業(yè)。以線165表示的另一部分，用于冷凝蒸餾塔120的一部分塔頂排氣流，下面將非常詳細(xì)地?cái)⑹稣麴s塔120。將蒸氣化的低壓氣流重新合并，并在上述的致冷系統(tǒng)300的壓縮機(jī)150內(nèi)壓縮。
從塔120排出的塔頂蒸氣124，用壓縮機(jī)210壓縮到足以使其所含的大部分二氧化碳在熱交換器220內(nèi)被冷凝的壓力。這一壓力超過塔的壓力，為約350至約900psia。以線125表示的壓縮氣流在熱交換器220內(nèi)部分冷凝。以線126表示的部分冷凝的氣流在容器230內(nèi)進(jìn)行相分離。以線231表示的冷凝液隨后通過閥門240瀉出，返回到塔120的上部。以線232表示的從相分離器230排出的殘余蒸氣流過熱交換器20而被加熱，如果需要，由廢氣熱交換器250將其提高到適合在渦輪膨脹機(jī)260內(nèi)膨脹的溫度。這一溫度為約160°F至約350°F?？蓪u輪膨脹機(jī)260產(chǎn)生的軸功通過軸/心軸270直接輸入壓縮機(jī)210內(nèi)的壓縮裝置。
本發(fā)明的目的是提供一種由典型的二氧化碳裝置的排氣流提高二氧化碳產(chǎn)量的方法。本發(fā)明不限于圖中所示的具體配置。
如上所述，在用壓縮機(jī)210壓縮排氣之后，可利用冷凝步驟進(jìn)一步從排氣流中冷凝出二氧化碳。選擇這個(gè)基本步驟不僅包括采用多種致冷劑(例如氨和二氧化碳)，而且還包括采用多種致冷程度。進(jìn)行這一冷凝步驟(或進(jìn)行這些冷凝步驟)的壓力是不定的，不必完全受渦輪膨脹機(jī)260所得軸功的限制。
也可在壓縮機(jī)210內(nèi)加入一個(gè)獨(dú)立的由外部供給動(dòng)力的壓縮裝置，以進(jìn)一步冷凝二氧化碳。如有必要，可將壓縮的熱量排入另一個(gè)熱交換器(就在熱交換器220之前)，以降低低溫致冷劑的冷凝負(fù)荷。
作為另一個(gè)方案，塔120的液體進(jìn)料流(即分別通過閥門110和240的液流)，如果它們的溫度差別很大，不必加到塔的同一位置。在這樣的配置中，作為實(shí)例，可在兩個(gè)進(jìn)料位置之間放另一段塔隔開。
應(yīng)當(dāng)注意，雖然圖中沒有示出，但許多裝置都有固定到塔120頂部的整體回流冷凝器。實(shí)際上，已經(jīng)進(jìn)行排氣的直接冷凝(在塔的壓力下)。本發(fā)明也可應(yīng)用于這種類型的配置，因?yàn)楸景l(fā)明可應(yīng)用于從塔120或從現(xiàn)有的排氣冷凝器排出的排氣流。本發(fā)明會(huì)得到較大的二氧化碳產(chǎn)品產(chǎn)量，而與結(jié)構(gòu)形式無關(guān)。
可將從殘余排氣渦輪膨脹機(jī)260得到的軸功直接耦合到壓縮裝置210上(如圖中所示)，耦合到發(fā)電機(jī)上生產(chǎn)電力或簡單地消耗在制動(dòng)流體中。膨脹機(jī)的進(jìn)料流不需按圖中所示的方式進(jìn)行加熱。相反卻可采用任何可利用的壓縮或工藝加熱介質(zhì)/流提高膨脹入口溫度來增加所得的軸功。
基本上較高的頂部壓力與直接利用膨脹能軸功相結(jié)合的協(xié)同效應(yīng)，產(chǎn)生一個(gè)動(dòng)力消耗非常低的方法。除了降低動(dòng)力消耗以外，由于包括冷凝器/分離器，本發(fā)明能大幅度地提高二氧化碳的產(chǎn)量。實(shí)際上，這種復(fù)合方法提高了這兩部分組成的效率。
該圖示出一個(gè)任選的廢氣熱交換器250。當(dāng)然，這是假定可以利用外來的廢熱。為了應(yīng)用本發(fā)明，這種情況是不一定需要的。此外，渦輪膨脹機(jī)260可由順序的多級(jí)膨脹組成，以便從氣流中汲取出盡可能多的能量。在這種配置中，排氣流被重新加熱和膨脹幾次。
為了討論起見，該圖示出柱塞/往復(fù)式壓縮機(jī)和逆流熱交換器。這些組成部分不限于這些具體的類型。相反地還可采用其它類型例如干/油螺旋壓縮機(jī)或離心渦輪機(jī)代替所示的壓縮機(jī)。同樣，熱交換器可以是殼管式、套管式、板框式或板片式的熱交換器。
在圖中以略圖或方框表示的各個(gè)組成部分顯然是眾所周知的，它們的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和操作對(duì)于構(gòu)成或應(yīng)用本發(fā)明或說明本發(fā)明的最佳形式并不重要。
雖然就被認(rèn)為是最佳的實(shí)施方案描述了本發(fā)明，但本發(fā)明并不限于這些公開的實(shí)施方案。相反地卻規(guī)定本發(fā)明覆蓋在所附權(quán)利要求的內(nèi)容和范圍內(nèi)所包括的各種改進(jìn)和等價(jià)裝置。要對(duì)下述權(quán)利要求的范圍給予范圍最寬的解釋，以便本發(fā)明包括所有這類改進(jìn)以及等價(jià)裝置和功能。
權(quán)利要求
1.一種由二氧化碳進(jìn)料生產(chǎn)基本上是純二氧化碳的方法，二氧化碳進(jìn)料包含約80％至約98％(體積)的二氧化碳，所述的方法包括a)在蒸餾塔中蒸餾二氧化碳進(jìn)料，從而制成一種包含基本上是純二氧化碳的液態(tài)產(chǎn)品，和一個(gè)包含二氧化碳的塔頂蒸氣流；b)在壓縮裝置中壓縮塔頂蒸氣流，制成壓縮氣流，塔頂蒸氣流被壓縮到足以使包含在其中的大部分二氧化碳能被冷凝的壓力；c)將壓縮氣流在熱交換器中冷卻成冷卻的氣流，以冷卻和部分冷凝壓縮氣流；d)使冷卻的氣流在相分離器中進(jìn)行相分離，分離成冷凝液和殘余蒸氣；和e)將冷凝液返回到蒸餾塔中，在所述的蒸餾步驟中進(jìn)一步蒸餾。
2.權(quán)利要求1的方法，還包括在至少一個(gè)熱交換器中加熱從相分離器中排出的殘余蒸氣。
3.權(quán)利要求2的方法，還包括將在所述的加熱步驟中加熱的殘余蒸氣加入渦輪膨脹機(jī)，并在渦輪膨脹機(jī)中膨脹被加熱的殘余蒸氣，以產(chǎn)生軸功。
4.權(quán)利要求3的方法，還包括將渦輪膨脹機(jī)所產(chǎn)生的軸功輸入壓縮裝置，以供在所述的壓縮步驟中壓縮塔頂蒸氣流。
5.權(quán)利要求1的方法，其中所述的冷卻步驟包括利用由一個(gè)單獨(dú)的致冷系統(tǒng)提供的中等壓力/已冷卻的制冷劑，在熱交換器中冷卻壓縮氣流。
6.權(quán)利要求1的方法，還包括在蒸餾二氧化碳進(jìn)料之前，壓縮二氧化碳進(jìn)料，干燥壓縮的進(jìn)料和冷卻干燥的進(jìn)料。
7.一種由二氧化碳進(jìn)料生產(chǎn)基本上是純二氧化碳的設(shè)備，二氧化碳進(jìn)料包含約80％至約98％(體積)的二氧化碳，所述的設(shè)備包括a)蒸餾塔，用于蒸餾二氧化碳進(jìn)料，從而制成一種包含基本上是純二氧化碳的液態(tài)產(chǎn)品，和一個(gè)包含二氧化碳的塔頂蒸氣流；b)壓縮裝置，用于壓縮塔頂蒸氣流，制成壓縮氣流，將塔頂蒸氣流壓縮到足以使包含在其中的大部分二氧化碳被冷凝的壓力；c)熱交換器，用于冷卻壓縮氣流，將壓縮氣流冷卻并部分冷凝成冷卻的氣流；d)相分離器，用于使冷卻的氣流進(jìn)行相分離，分離成冷凝液和殘余蒸氣；和e)返回管線，用于將冷凝液返回到所述的蒸餾塔中進(jìn)一步蒸餾。
8.權(quán)利要求7的設(shè)備，還包括至少一個(gè)熱交換器，用于加熱從相分離器排出的殘余蒸氣。
9.權(quán)利要求8的設(shè)備，還包括渦輪膨脹機(jī)，用于接受被加熱的殘余蒸氣，并用于使被加熱的殘余蒸氣膨脹產(chǎn)生軸功。
10.權(quán)利要求9的設(shè)備，還包括將所述渦輪膨脹機(jī)與所述壓縮裝置連接的軸，用于將渦輪膨脹機(jī)產(chǎn)生的軸功輸入壓縮裝置，以供壓縮塔頂蒸氣流。
全文摘要
一種由二氧化碳進(jìn)料生產(chǎn)基本上是純二氧化碳的方法和設(shè)備,二氧化碳進(jìn)料包含約80%至約95%(體積)的二氧化碳。
文檔編號(hào)F25J3/02GK1255618SQ9912130
公開日2000年6月7日 申請(qǐng)日期1999年10月10日 優(yōu)先權(quán)日1998年10月13日
發(fā)明者H·E·霍瓦德, C·B·卡普洛 申請(qǐng)人:普拉塞爾技術(shù)有限公司