專利名稱：用于制冷循環(huán)的壓力控制閥的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種用于制冷循環(huán)的膨脹閥，所述膨脹閥基于氣體冷卻器出口側(cè)的制冷劑的溫度控制蒸汽壓縮式制冷循環(huán)的氣體冷卻器出口側(cè)的制冷劑壓力，更特別地，本發(fā)明涉及一種適用于使用超臨界范圍內(nèi)的二氧化碳(CO2)等制冷劑的超臨界制冷循環(huán)的膨脹閥。
背景技術(shù)：
通常，作為車輛空調(diào)系統(tǒng)，將CO2循環(huán)作為通過閉合回路的制冷劑的蒸汽壓縮式制冷循環(huán)的使用是已知的，如圖4中所示，所述閉合回路由壓縮機1、氣體冷卻器2、膨脹閥3、蒸發(fā)器4、蓄能器(accumulator)5等組成。另外，如圖1中所示，由制冷循環(huán)加上內(nèi)部熱交換器8組成的循環(huán)也是為人熟知的。作為用于這種蒸汽壓縮式制冷循環(huán)的機械式膨脹閥，例如日本專利公開(A)No.9-264662、日本專利公開(A)No.2000-193347、和日本專利公開No.2005-006344中所示的壓力控制閥，在過去是已知的。
另一方面，在使用HFC134a作為制冷劑的傳統(tǒng)循環(huán)中，在蒸發(fā)器出口的制冷劑的過熱量通過使用例如圖11中所示的膨脹閥得到控制。為控制過熱量，蒸發(fā)器出口的制冷劑的溫度必須被準確地測量。為準確地檢測制冷劑的溫度，像圖11中所示的盒式(cassette type)膨脹閥的類型是最優(yōu)的，在所述盒式膨脹閥中溫度傳感部分作為整體布置在制冷劑通道內(nèi)。日本專利公開(A)No.2000-193347中披露了應用到CO2制冷劑的此類型膨脹閥的示例。
然而，借助CO2制冷劑膨脹閥，當檢測氣體冷卻器出口的高壓制冷劑的溫度時，在整個溫度傳感部分被布置在制冷劑通道內(nèi)(圖11)的上述系統(tǒng)中，制冷劑通道的橫截面積很大。因此，為增加強度，溫度傳感部分處殼體的厚度增加，從而閥系統(tǒng)的體積和重量增加。
為此，會看到的是，使用外部感溫筒的類型(圖2)，以及另外，檢測隔膜下面的、來自流過殼體內(nèi)制冷劑通道的制冷劑的溫度的類型(圖3)的閥系統(tǒng)的優(yōu)點在于閥系統(tǒng)的體積或者重量沒有增加。然而，如果將這些類型的閥系統(tǒng)應用到CO2制冷劑，就會產(chǎn)生下面的問題。
即，在使用HFC134a作為制冷劑的傳統(tǒng)循環(huán)中，密封在溫度傳感部分、或用于檢測制冷劑的溫度的隔膜上面的空間內(nèi)的制冷劑以兩相的氣-液態(tài)使用。溫度傳感部分的溫度低于發(fā)動機室或者車輛內(nèi)部的溫度，因此在溫度傳感部分中，制冷劑凝結(jié)并形成液體。在兩相的氣-液態(tài)中，制冷劑的壓力由飽和溫度(即，制冷劑的液體溫度)確定，因此制冷劑的壓力由溫度傳感部分的制冷劑的溫度確定。為此，溫度傳感部分內(nèi)的壓力將不會受到除了溫度傳感部分之外的位置處溫度的影響。
與此相比，在使用CO2制冷劑作為制冷劑的循環(huán)中，密封在用于檢測制冷劑的溫度的溫度傳感部分內(nèi)的制冷劑以超臨界狀態(tài)使用。為此，制冷劑的壓力不是僅通過溫度傳感部分的制冷劑的溫度確定。制冷劑的壓力受到除溫度傳感部分以外的位置，即隔膜上面的受到外部空氣溫度或者毛細管內(nèi)的制冷劑的溫度影響的空間、的制冷劑的溫度的影響。
另一方面，膨脹閥基于下面的理念設計基于由溫度傳感部分檢測的循環(huán)內(nèi)的制冷劑的溫度打開和關(guān)閉所述閥。另外，作為對應于溫度傳感部分的密封的制冷劑的溫度(所述溫度對應于循環(huán)中制冷劑的溫度)的參數(shù)，密封的制冷劑的壓力，即控制壓力得到使用。
這就是說在使用CO2制冷劑作為制冷劑的循環(huán)中，用作控制壓力的密封的制冷劑的壓力不再與對應于溫度傳感部分的密封的制冷劑的溫度的制冷劑的壓力匹配。即，膨脹閥的溫度控制點偏移且膨脹閥的控制特性惡化。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提出一種超臨界制冷循環(huán)的壓力控制閥，其尺寸很小且能夠限制外部空氣溫度等的影響。
本發(fā)明提出一種超臨界制冷循環(huán)的壓力控制閥，所述壓力控制閥下面被闡述為用于實現(xiàn)上述目的的裝置。根據(jù)本發(fā)明的第一方面，提供了一種壓力控制閥，所述壓力控制閥被布置在蒸汽壓縮式超臨界制冷循環(huán)的、從氣體冷卻器到蒸發(fā)器的制冷劑流動通路中，并根據(jù)所述氣體冷卻器出口側(cè)的制冷劑的溫度控制所述氣體冷卻器出口側(cè)的壓力，其中制冷劑被密封在隔膜上面的密封空間內(nèi)，在制冷循環(huán)中的制冷劑的壓力作用在所述隔膜上，閥體根據(jù)密封空間內(nèi)部的制冷劑的壓力與所述制冷循環(huán)內(nèi)部的制冷劑的壓力之間的平衡打開和關(guān)閉，所述密封空間與大體上具有檢測制冷劑的溫度的溫度傳感功能的位置連通，且大體上具有溫度傳感功能的位置的體積是與所述密封空間連通的總體積的至少50％。因此，可以提供一種壓力控制閥，所述壓力控制閥通過減小大體上不具有溫度傳感功能并受到外部空氣溫度的效應影響的位置的制冷劑體積，能夠精確地控制溫度。
根據(jù)本發(fā)明的第二方面，所述壓力控制閥的特征在于通過毛細管連接用于檢測制冷劑的溫度的感溫筒和在隔膜上面的密封空間。因此可以提供小尺寸的壓力控制閥。
根據(jù)本發(fā)明的第三方面，所述壓力控制閥的特征在于設置了凹部，閥體的凹部與隔膜上面的密封空間連通，所述隔膜與所述閥體相連接。在盒類型壓力控制閥中，此凹部使大體上具有溫度傳感功能的體積能夠更大。
根據(jù)本發(fā)明的第四方面，所述壓力控制閥在密封空間的外部表面的至少一部分被絕熱材料覆蓋。因此，所述密封的冷卻劑不再容易地受到外部空氣溫度的影響。
根據(jù)本發(fā)明的第五方面，所述壓力控制閥設置有蓋，所述蓋將形成密封空間的外壁與外部空氣隔開。因此，所述密封的冷卻劑不再容易地受到外部空氣溫度的影響。


通過下面參照附圖描述優(yōu)選的實施例，本發(fā)明的這些和其他目的、特征將變得更清楚，附圖如下圖1顯示了使用內(nèi)部熱交換器的制冷循環(huán)；圖2是根據(jù)本發(fā)明的第一實施例(感溫筒類型)的橫截面視圖；圖3是根據(jù)本發(fā)明的第二實施例(盒類型)的橫截面視圖；圖4顯示了使用內(nèi)部熱交換器的制冷循環(huán)；
圖5是根據(jù)本發(fā)明的第三實施例(盒類型，傳感閥入口制冷劑的溫度)的橫截面視圖；圖6是根據(jù)本發(fā)明的第四實施例(盒類型+絕熱填料)的橫截面視圖；圖7是根據(jù)本發(fā)明的第五實施例(盒類型+蓋)的橫截面視圖；圖8是感溫筒和另一體積部分的示意圖；圖9是顯示密封的制冷劑的控制壓力相對于體積百分比(制冷劑的溫度為60攝氏度時)的變化的視圖；圖10是顯示密封的制冷劑的控制壓力相對于體積百分比(制冷劑的溫度為40攝氏度時)的變化的視圖；和圖11是傳統(tǒng)的盒式膨脹閥的橫截面視圖。
具體實施例方式
下面將參照附圖解釋本發(fā)明的實施例。圖1顯示了使用內(nèi)部熱交換器的制冷循環(huán)；圖2是根據(jù)本發(fā)明的第一實施例(感溫筒類型)的橫截面視圖；圖3是根據(jù)本發(fā)明的第二實施例(盒類型)的橫截面視圖；圖4顯示了使用內(nèi)部熱交換器的制冷循環(huán)；圖5是根據(jù)本發(fā)明的第三實施例(盒類型，傳感閥入口制冷劑的溫度)的橫截面視圖；圖6是根據(jù)本發(fā)明的第四實施例(盒類型+絕熱填料)的橫截面視圖；圖7是根據(jù)本發(fā)明的第五實施例(盒類型+蓋)的橫截面視圖；圖8是感溫筒和另一體積部分的示意圖；圖9是顯示密封的制冷劑的控制壓力相對于體積百分比(制冷劑的溫度為60攝氏度時)的變化的視圖；圖10是顯示密封的制冷劑的控制壓力相對于體積百分比(制冷劑的溫度為40攝氏度時)的變化的視圖；和圖11是傳統(tǒng)的盒式膨脹閥的橫截面視圖。
圖1是解釋將CO2循環(huán)作為制冷劑的蒸汽壓縮式制冷循環(huán)(超臨界制冷循環(huán))的視圖；而圖2是用于本發(fā)明第一實施例的制冷循環(huán)的膨脹閥的橫截面視圖，所述本發(fā)明第一實施例的制冷循環(huán)應用到圖1中所示的蒸汽壓縮式制冷循環(huán)上。在圖1中，標號1是將制冷劑(CO2)吸入并壓縮制冷劑(CO2)的壓縮機，而標號2是冷卻被壓縮機1壓縮的制冷劑的氣體冷卻器。在氣體冷卻器2的出口側(cè)設置了膨脹閥3，所述膨脹閥3用于控制內(nèi)部熱交換器8的出口側(cè)的制冷劑壓力，所述控制以通過內(nèi)部熱交換器8的、氣體冷卻器2出口側(cè)的制冷劑的溫度為基礎。這也起用于降低高壓制冷劑的壓力的減壓器的作用。
在圖1中，氣體冷卻器2的出口側(cè)的管道設置有感溫筒7，所述感溫筒7被毛細管6連接到膨脹閥3。因此，以基于密封在感溫筒7內(nèi)氣體的制冷劑的溫度的內(nèi)部壓力的變化為基礎，膨脹閥3的閥開度得到控制。
標號4是蒸發(fā)器，所述蒸發(fā)器用于蒸發(fā)被膨脹閥3減壓的兩相的氣-液態(tài)制冷劑，而標號5是蓄能器，所述蓄能器(accumulator)用于將氣態(tài)制冷劑和液態(tài)制冷劑分離并臨時存儲在制冷循環(huán)中多余的制冷劑。所述內(nèi)部熱交換器8被布置在循環(huán)內(nèi)以在從氣體冷卻器2前往膨脹閥3的制冷劑與從蓄能器5返回到氣體冷卻器2的制冷劑之間進行熱交換。因此，膨脹閥3布置在從內(nèi)部熱交換器8到蒸發(fā)器4的制冷劑通道內(nèi)。這些壓縮機1、氣體冷卻器2、內(nèi)部熱交換器8、膨脹閥3、蒸發(fā)器4、和蓄能器5通過管道連接并形成閉合回路。
接下來將參照圖2解釋用于第一實施例的制冷循環(huán)的膨脹閥。膨脹閥100具有主體33，在所述主體33內(nèi)，形成了從內(nèi)部熱交換器8通過閥孔33a到蒸發(fā)器4的制冷劑流動通路的一部分。所述主體33形成有連接到內(nèi)部熱交換器8側(cè)的流入孔33b、連接到蒸發(fā)器4側(cè)的流出孔33c、和第二開口33e，所述第二開口33e用于設定第一開口33d和調(diào)整彈簧36。所述主體33在其內(nèi)部保持閥體31，所述閥體31設計成打開和關(guān)閉閥孔33a。因此，主體33內(nèi)的、連接到內(nèi)部熱交換器8出口側(cè)的上游空間C1以及連接到蒸發(fā)器4的入口側(cè)的下游空間C2連通或者斷開。
所述主體33具有第一開口33d，控制力發(fā)生器與所述第一開口33d連接。此控制力發(fā)生器主要由隔膜32、蓋子35、和下支撐部件34組成，并且在其內(nèi)部形成有密封空間91。即，所述蓋子35在它的中心部分形成有用于形成密封空間91的凹部35a。所述隔膜32通過被夾緊在蓋子35與下支撐部件34之間，在它的邊緣被緊固，藉此形成控制力發(fā)生器。所述隔膜32是由不銹鋼材料形成的薄膜，并根據(jù)密封空間91內(nèi)部和外部的壓差，變形和位移。所述下支撐部件34具有管狀部分34a和凸緣部分34b。形成在管狀部分34a的外圓周的螺紋部分被擰入主體33的第一開口33d內(nèi)，藉此控制力發(fā)生器被連接到主體33上。另外，所述蓋子35具有連接到感溫筒92的毛細管93，所述毛細管93連接到蓋子35上，同時感溫筒92具有從密封管99到密封空間91密封到其內(nèi)的制冷劑，所述密封管99連接到毛細管93的相對側(cè)。在制冷劑被密封在內(nèi)以后，密封管99被封閉。
所述閥體31具有一端31b，所述一端31b從閥單元31a向上延伸通過下支撐部件34的管狀部分34a，所述下支撐部件34被固定到隔膜32上。具有環(huán)狀橫截面的間隙96形成在管狀部分34a的內(nèi)表面與閥體31的外圓周之間。此間隙96與連接到內(nèi)部熱交換器8的出口側(cè)的上游空間C1連通。因此，內(nèi)部熱交換器8的出口側(cè)的制冷劑的壓力通過此間隙96并作用在隔膜32上。
另外，閥體31具有擰在另一端31c上的調(diào)整螺母37，所述另一端31c從閥體單元31a向下通過閥孔33a。在閥孔33a的底部周邊與調(diào)整螺母37之間放入調(diào)整彈簧36，所述調(diào)整彈簧36在閥的關(guān)閉方向上偏壓閥體31。通過旋轉(zhuǎn)調(diào)整螺母37，能夠自由調(diào)整調(diào)整彈簧36的初始設定(或初變形)載荷(關(guān)閉閥孔33a狀態(tài)的彈性)。這些調(diào)整彈簧36、調(diào)整螺母37等設置在連接到蒸發(fā)器4的入口側(cè)的下游空間C2內(nèi)。另外，蓋38配合到主體33的第二開口33e內(nèi)，藉此下游空間C2的底部被封閉。
在如此構(gòu)造的、用于第一實施例的制冷循環(huán)的膨脹閥100內(nèi)，閥體31的閥關(guān)閉力被設計成通過密封空間91內(nèi)的內(nèi)部壓力與調(diào)整彈簧36獲得，同時閥體31的閥打開力通過內(nèi)部熱交換器8的出口側(cè)的制冷劑的壓力獲得。膨脹閥100通過兩者的平衡被打開和關(guān)閉。
另一方面，感溫筒92通過帶(band)82被固定成鄰接氣體冷卻器2的出口側(cè)的管道81。在感溫筒92內(nèi)部的密封的制冷劑被管道溫度(即，氣體冷卻器的制冷劑的溫度)加熱，并且該溫度被檢測到。另外，感溫筒92的外圓周和圍繞在隔膜32頂部的密封空間91的外壁35被絕熱填料(packing)98和94覆蓋。感溫筒92的內(nèi)部與在隔膜頂部的密封空間91通過毛細管93連通。
另外，所述CO2膨脹閥通過高壓的密封制冷劑執(zhí)行控制。布置在發(fā)動機室內(nèi)部的毛細管和圍繞隔膜頂部的密封空間的外側(cè)壁被發(fā)動機室內(nèi)的空氣加熱。密封在感溫筒內(nèi)部的制冷劑變?yōu)槌R界狀態(tài)，因此，由于圍繞密封的制冷劑的不同位置的溫度的影響，密封的制冷劑壓力不再與對應于感溫筒附近的密封的制冷劑的溫度的制冷劑壓力匹配。
圖8中簡要示出了感溫筒和其它部分。在圖8中，對應于感溫筒的部分用A示出，而其它部分(隔膜的頂部+毛細管)用B示出。基于此假定，當制冷劑密封密度是450kg/m3的標準值、且部分A溫度為60攝氏度時，部分A體積與總體積的比A/(A+B)以及部分B溫度對控制壓力的影響在圖9中示出。
例如，在圖9中的點S，在點S處，部分A是60攝氏度，且部分B是80攝氏度，部分A的體積百分比是50％(比為0.5)，部分A具有538kg/m3的制冷劑密度，而部分B具有362kg/m3的制冷劑密度。兩者內(nèi)部壓力在13.51MPa處平衡。這顯示了通過溫度和體積百分比壓力達到平衡的點，在所述點處，平均密度容易變成450kg/m3。
這樣，當制冷劑是超臨界狀態(tài)時，由于除了感溫筒以外的溫度的影響，有必要降低從發(fā)動機室內(nèi)的大氣溫度接收的膨脹閥控制壓力的影響。為此，在本實施例中，有必要將感溫筒和感溫筒以外的部分用絕熱材料覆蓋用于防止被所述大氣溫度加熱，并有必要保證感溫筒的預定或者更多的體積百分比。
制冷劑的溫度與大氣溫度之間的差別越大，體積百分比的影響變得越顯著。特別地，當氣體冷卻器出口的溫度很高時，控制壓力也變得更高，因此相對于循環(huán)的上限壓力只有很少的余量。在此情況下，為避免非正常的高壓有必要減少控制壓力的變化。
控制壓力的變化越小，越是優(yōu)選，但是為使變化大約與一般的壓力傳感器等內(nèi)的變化程度相同，變化必須為大約0.5MPa或者更少。如果預想制冷劑在氣體冷卻器出口的最高溫度為60攝氏度且發(fā)動機室內(nèi)部的溫度為80-100攝氏度，當被絕熱材料覆蓋時，隔膜的頂部的外側(cè)壁升高5-6攝氏度作為外部大氣溫度，所以部分B的溫度變成65-66攝氏度。通過保證作為感溫筒體積百分比的最小限度的至少50％的體積，所述變化能夠是0.5MPa或更少。
當氣體冷卻器出口的制冷劑的溫度很低時，控制壓力很低，所以相對于循環(huán)的上限壓力存在余量。然而，因為與大氣溫度的溫差變得更大，大氣溫度的影響變得更大。
圖10顯示了在制冷劑的溫度是40攝氏度的情況下，因為大氣溫度而致的、除了感溫筒之外的溫度的影響。例如，當制冷劑的溫度是40攝氏度，且與大氣的溫差增加到60攝氏度時，外側(cè)壁溫度升高了接近于大約10攝氏度，且外側(cè)壁溫度變成大約50攝氏度，但是眾所周知的是，使控制壓力的變化大約是0.5MPa的程度，優(yōu)選地使感溫筒的體積百分比至少是60％。
此外，從圖10中，當感溫筒的體積百分比是70％或者更少時，由于溫度效應引起的控制壓力的改變變得更大，這樣通過讓體積百分比是70％或者更大，就可以將控制壓力的改變改變?yōu)榇蠹s0.5MPa，即使省略了除了感溫筒之外的絕熱材料。
圖3顯示了第二實施例。本實施例是所謂的盒類型(box type)膨脹閥。在盒類型中，除了感溫筒，高壓制冷劑被引入隔膜下面以檢測制冷劑的溫度。更具體地，所述主體33具有第一開口33d，溫度傳感部分被連接到所述第一開口33d上，所述溫度傳感部分大體上具有與第一實施例的感溫筒一半的相同功能。此溫度傳感部分主要包括隔膜32、蓋子35、和下支撐部件34，并且在其內(nèi)部形成有密封空間91。即，蓋子35在它的中心部分形成有用于形成密封空間91的凹部35a。通過被夾緊在蓋子35與下支撐部件34之間，所述隔膜32在其邊緣被緊固，藉此形成溫度傳感部分。所述隔膜32是不銹鋼材料組成的薄膜，并且根據(jù)密封空間91的內(nèi)部和外部壓力的壓差變形和位移。所述下支撐部件34具有管狀部分34a和凸緣部分34b。形成在管狀部分34a的外圓周的螺紋部分擰入主體33的第一開口33d內(nèi)，藉此溫度傳感部分被連接到主體33。另外，所述蓋子35具有連接到其上的密封管35b。制冷劑從密封管35b被注入到密封空間91的內(nèi)部。在制冷劑被密封入以后，密封管35b被封閉。
如此，制冷劑密封在其內(nèi)的密封空間91變成在隔膜上面的扁平空間，因此隔膜側(cè)面接觸制冷劑的溫度，同時在隔膜上的密封空間的外壁接觸外側(cè)空氣。因此，被制冷劑溫度加熱的、密封空間91的隔膜32下半部的空間91a對應于感溫筒，同時剩下的上半部對應于除了感溫筒以外的部分。因此，通過將外壁用絕熱材料覆蓋，可以獲得具有溫度傳感功能的最小限度的體積。
另外，在本實施例中，為了增加溫度傳感部分的比和降低控制壓力的變化，通過在隔膜32的中心的孔31d與在隔膜頂部的密封空間91連通的空間設置在操作桿31的中心處。所述操作桿31因為其被制冷劑圍繞而具有與感溫筒相同的功能，因此溫度傳感部分的體積百分比能夠被增加。
在隔膜下面的空間的體積越大，由大氣溫度能夠產(chǎn)生的控制壓力的變化越小。同樣借助此盒類型，可以有效地使獨立存在的溫度傳感部分的體積百分比為至少60％。
要注意的是，體積百分比計算如下體積百分比A/(A+B)A＝Vu×0.5+VbB＝Vu×0.5其中，Vu隔膜的上側(cè)的體積(91)Vb隔膜的下側(cè)的體積(31d)圖5顯示了第三實施例。第三實施例是檢測閥入口的制冷劑的溫度的盒類型。當將此類型與圖1中的循環(huán)組合時，在內(nèi)部熱交換器之后的制冷劑的溫度被檢測用于控制，同時當將此與圖4中的循環(huán)組合時，氣體冷卻器出口的制冷劑的溫度被檢測用于控制。所述作用和效果與第二實施例中的作用和效果相似。
圖6顯示了第四實施例。第四實施例是使用絕熱填料的盒類型。在此盒類型的情況下，形成在隔膜上面的內(nèi)部空間的壁在其外表面處接觸外部空氣，因此壁容易受到發(fā)動機室內(nèi)的溫度的影響。為此，如果將接觸外部空氣的部分用絕熱材料覆蓋，由于外部空氣溫度導致的密封的制冷劑的壓力變化能夠被降低得更多。
圖7顯示了第五實施例。第五實施例是使用蓋的盒類型。與第四實施例相比，圍繞密封空間的外側(cè)壁的接觸外部空氣的部分用由塑料等制成的蓋覆蓋，以便與外部空氣隔絕，從而使得控制壓力的變化相對于外部空氣溫度能夠減小更多。要注意的是，根據(jù)本發(fā)明的實施例中的所有膨脹閥能夠用于圖1和圖4的循環(huán)。
盡管已經(jīng)參照被選擇用于說明目的的具體實施例描述了本發(fā)明，但是應該明顯的是，在不偏離本發(fā)明的基本概念和保護范圍的情況下，本領域的普通技術(shù)人員能夠?qū)ζ渥龀龊芏嘈薷摹?br> 權(quán)利要求
1.一種壓力控制閥，所述壓力控制閥被布置在蒸汽壓縮式超臨界制冷循環(huán)的、從氣體冷卻器到蒸發(fā)器的制冷劑流動通路中，并根據(jù)所述氣體冷卻器出口側(cè)的制冷劑的溫度控制所述氣體冷卻器出口側(cè)的壓力，其中制冷劑被密封在隔膜上面的密封空間內(nèi)，制冷循環(huán)中的制冷劑的壓力作用在所述隔膜上，閥體根據(jù)密封空間內(nèi)部的制冷劑的壓力與所述制冷循環(huán)內(nèi)部的制冷劑的壓力之間的平衡打開和關(guān)閉，所述密封空間與大體上具有檢測制冷劑的溫度的溫度傳感功能的位置連通，且大體上具有溫度傳感功能的位置的體積是與所述密封空間連通的總體積的至少50％。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的壓力控制閥，其中，通過毛細管連接用于檢測制冷劑的溫度的感溫筒和在隔膜上面的密封空間。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的壓力控制閥，其中，所述閥體設置有凹部，所述凹部與閥體連接到其上的隔膜上面的密封空間連通。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的壓力控制閥，其中，所述密封空間的外部表面的至少一部分被絕熱材料覆蓋。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的壓力控制閥，其中，設置有蓋，所述蓋將形成密封空間的外側(cè)壁與外部空氣隔開。
全文摘要
本發(fā)明提出了一種超臨界制冷循環(huán)的壓力控制閥，其尺寸很小且能夠防止外部空氣溫度的影響，即，一種蒸汽壓縮式超臨界制冷循環(huán)的壓力控制閥，其中制冷劑被密封在隔膜頂部的密封空間內(nèi)，在制冷循環(huán)中的制冷劑的壓力作用在所述隔膜上，根據(jù)密封空間內(nèi)部的制冷劑的壓力與所述制冷循環(huán)內(nèi)部的制冷劑的壓力之間的平衡，打開和關(guān)閉閥，所述密封空間與大體上具有檢測制冷劑的溫度的溫度傳感功能的位置連通，且大體上具有溫度傳感功能的位置的體積是與所述密封空間連通的總體積的至少50％。
文檔編號F25B41/06GK1967024SQ200610144789
公開日2007年5月23日 申請日期2006年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2005年11月14日
發(fā)明者太田宏巳, 梯伸治 申請人:株式會社電裝