本發(fā)明涉及電廠生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法。

背景技術(shù)：

在電廠生產(chǎn)過程中，一臺(tái)發(fā)電機(jī)組(主要由直流鍋爐、汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)及相關(guān)旁路組成)產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)利潤(rùn)是建立在長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的基礎(chǔ)之上的，為使發(fā)電機(jī)組能夠長(zhǎng)期穩(wěn)定地運(yùn)行，需要使發(fā)電機(jī)組按計(jì)劃停機(jī)檢修，相應(yīng)地，就需要使直流鍋爐按計(jì)劃停爐。

目前，行業(yè)內(nèi)主要采用滑參數(shù)停爐的方式，具體為：保持汽輪機(jī)所有調(diào)節(jié)閥全部開啟，使直流鍋爐燃燒逐漸減弱，從而逐漸減少輸出至汽輪機(jī)的蒸汽，直至停爐。

采用現(xiàn)有滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線如圖1所示，從圖1中可以看出，需要耗費(fèi)72小時(shí)才能使直流鍋爐的溫度從初始溫度(例如420℃左右)降至檢修溫度(例如60℃左右)，耗時(shí)較長(zhǎng)，因而既浪費(fèi)了電力資源，也影響了正常生產(chǎn)。

可見，設(shè)計(jì)一種能夠在更短時(shí)間內(nèi)使直流鍋爐的溫度降至檢修溫度的滑參數(shù)停爐方法成為目前亟待解決的技術(shù)問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中所存在的上述缺陷，提供一種相比于現(xiàn)有技術(shù)能夠在更短時(shí)間內(nèi)使直流鍋爐的溫度降至檢修溫度的直流鍋爐滑參數(shù)停爐方法。

解決本發(fā)明技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：

本發(fā)明提供一種直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法，其包括如下步驟：

1)在發(fā)電機(jī)組停運(yùn)后，保持直流鍋爐不熄火；

2)將直流鍋爐的燃燒量控制在10％-20％，以及在直流鍋爐的汽水分離器滿足第一預(yù)設(shè)條件時(shí)，打開汽輪機(jī)的高、低壓旁路，以使直流鍋爐快速降溫。

優(yōu)選地，在步驟2)中，所述第一預(yù)設(shè)條件為：直流鍋爐的汽水分離器的出口壓力為其額定壓力的30％，出口溫度為其額定溫度的70％。

優(yōu)選地，在步驟2)中，將直流鍋爐的燃燒量控制在15％。

優(yōu)選地，在步驟2)中，使直流鍋爐的蒸發(fā)量為其額定蒸發(fā)量的15％-30％。

優(yōu)選地，在步驟2)中，使直流鍋爐從降溫28小時(shí)后到降溫至檢修溫度期間的降溫速率小于0.03℃/min，和/或，使直流鍋爐從降壓16小時(shí)后到降壓至0MPa期間的降壓速率小于0.02MPa/min。

優(yōu)選地，所述方法還包括：

3)在直流鍋爐的汽水分離器滿足第二預(yù)設(shè)條件時(shí)，使直流鍋爐熄火，且熄火后關(guān)閉汽輪機(jī)的高、低壓旁路。

優(yōu)選地，在步驟3)中，所述第二預(yù)設(shè)條件為：直流鍋爐的汽水分離器的出口壓力為0.8-1.2MPa，出口溫度為180-250℃。

優(yōu)選地，步驟3)還包括：在汽輪機(jī)高、低壓旁路關(guān)閉后，使直流鍋爐直接進(jìn)行帶壓放水，且放水過程中使直流鍋爐保持悶爐狀態(tài)。

優(yōu)選地，步驟3)還包括：在直流鍋爐的爐水放盡后，使直流鍋爐繼續(xù)保持悶爐狀態(tài)6小時(shí)，然后使直流鍋爐自然通風(fēng)冷卻6小時(shí)。

優(yōu)選地，步驟3)還包括：在直流鍋爐的汽水分離器的出口溫度降至100℃以下時(shí)，開啟送、引風(fēng)機(jī)對(duì)直流鍋爐進(jìn)行強(qiáng)制冷卻6小時(shí)。

有益效果：

經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，本發(fā)明所述直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法只需48小時(shí)就能使直流鍋爐的溫度降至檢修溫度，而現(xiàn)有技術(shù)的直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法需要72小時(shí)才能使直流鍋爐的溫度降至檢修溫度，可見，本發(fā)明相比于現(xiàn)有技術(shù)能夠使直流鍋爐更加快速地降至檢修溫度，從而縮短發(fā)電機(jī)組的停運(yùn)檢修時(shí)間，以在更短時(shí)間內(nèi)為汽輪機(jī)設(shè)備檢修提供檢修作業(yè)條件，進(jìn)而提高機(jī)組發(fā)電效益。

附圖說明

圖1為采用現(xiàn)有滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線圖；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法流程圖；

圖3為采用本發(fā)明實(shí)施例提供的滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線圖；

圖4為分別采用現(xiàn)有滑參數(shù)停爐方式和本發(fā)明實(shí)施例提供的滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線對(duì)比圖。

具體實(shí)施方式

為使本領(lǐng)域技術(shù)人員更好地理解本發(fā)明的技術(shù)方案，下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)描述。

如圖2所示，本發(fā)明實(shí)施例提供一種直流鍋爐滑參數(shù)停爐的方法，所述方法應(yīng)用于采用直流鍋爐的發(fā)電機(jī)組，具體地，該發(fā)電機(jī)組包括直流鍋爐、汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)以及相關(guān)旁路。其中，直流鍋爐包括汽水分離器，而汽水分離器是直流鍋爐的重要部件(附件)，其作用是將飽和蒸汽中含有的水有效地分離出來，提高蒸汽干度，以保證直流鍋爐運(yùn)行的可靠，并滿足用戶的需要。具體地，直流鍋爐產(chǎn)生的蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)，使汽輪機(jī)做功，進(jìn)而使汽輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)發(fā)電。

所述方法包括如下步驟：

S101.在發(fā)電機(jī)組停運(yùn)后，保持直流鍋爐不熄火。

S102.將直流鍋爐的燃燒量控制在10％-20％，以及在直流鍋爐的汽水分離器滿足第一預(yù)設(shè)條件時(shí)，打開汽輪機(jī)的高、低壓旁路，使直流鍋爐產(chǎn)生的蒸汽流經(jīng)汽輪機(jī)的高、低壓旁路，從而使直流鍋爐快速降溫。

本領(lǐng)域技術(shù)人員可根據(jù)發(fā)電機(jī)組的實(shí)際情況來決定打開汽輪機(jī)的高、低壓旁路的時(shí)機(jī)，本實(shí)施例中，該時(shí)機(jī)，即第一預(yù)設(shè)條件，具體為：直流鍋爐的汽水分離器的出口壓力為其額定壓力的30％，出口溫度為其額定溫度的70％。此時(shí)，汽輪機(jī)已解列，且汽輪機(jī)主汽門已經(jīng)關(guān)閉，為使直流鍋爐燃燒產(chǎn)生的蒸汽得到凝結(jié)，保持熱力循環(huán)的延續(xù)，此時(shí)應(yīng)打開汽輪機(jī)的高、低壓旁路，從而使直流鍋爐產(chǎn)生的蒸汽不經(jīng)過汽輪機(jī)而直接排入凝汽器。其中，上述額定壓力和額定溫度與直流鍋爐的型號(hào)有關(guān)，可由本領(lǐng)域技術(shù)人員根據(jù)直流鍋爐的實(shí)際型號(hào)來確定。

在步驟S102中，使直流鍋爐的燃燒量維持在10％-20％之間，從而既不會(huì)使直流鍋爐易滅火(燃燒量大于10％)，又能使直流鍋爐快速降溫(燃燒量小于20％)。優(yōu)選地，將直流鍋爐的燃燒量控制在15％；在步驟S102中，還可以使直流鍋爐的蒸發(fā)量為其額定蒸發(fā)量的15％-30％，從而既不會(huì)使直流鍋爐局部管壁超溫(蒸發(fā)量大于額定蒸發(fā)量的15％)，也不會(huì)使直流鍋爐排入排氣裝置的蒸汽量過大(蒸發(fā)量小于額定蒸發(fā)量的30％)而過分增加排氣裝置的負(fù)荷。優(yōu)選地，使直流鍋爐的蒸發(fā)量為其額定蒸發(fā)量的20％。

進(jìn)一步地，通過對(duì)直流鍋爐的燃燒量、減溫水量的控制，以及調(diào)節(jié)汽輪機(jī)的高、低壓旁路的開度，可使直流鍋爐從降溫28小時(shí)后到降溫至檢修溫度期間的降溫速率小于0.03℃/min，以及使直流鍋爐從降壓16小時(shí)后到降壓至0MPa期間的降壓速率小于0.02MPa/min，從而在滿足直流鍋爐最終檢修時(shí)間的前提下，使直流鍋爐的后期降溫、降壓速度較慢，以使直流鍋爐各處金屬能夠得到充分的、緩慢的、均勻的降溫和降壓，有利于延長(zhǎng)鍋爐的使用壽命，并使直流鍋爐的前期降溫、降壓的速度較快(通過前述 特征實(shí)現(xiàn))，從而縮短直流鍋爐所需降溫時(shí)間，使直流鍋爐更加快速地降至檢修溫度。

此外，上述方法還可以包括：

S103.在直流鍋爐的汽水分離器滿足第二預(yù)設(shè)條件時(shí)，使直流鍋爐熄火，且熄火后關(guān)閉汽輪機(jī)的高、低壓旁路。

本領(lǐng)域技術(shù)人員可根據(jù)發(fā)電機(jī)組的實(shí)際情況來決定使直流鍋爐熄火的時(shí)機(jī)，本實(shí)施例中，該時(shí)機(jī)，即第二預(yù)設(shè)條件，具體為：直流鍋爐的汽水分離器的出口壓力為0.8-1.2MPa，出口溫度為180-250℃。此時(shí)直流鍋爐的實(shí)際情況達(dá)到了滿足鍋爐廠允許的放水參數(shù)，故可以使直流鍋爐熄火，而在直流鍋爐熄火后關(guān)閉汽輪機(jī)的高、低壓旁路可以防止直流鍋爐的余熱產(chǎn)生的蒸汽通過汽輪機(jī)的高、低壓旁路漏掉，進(jìn)而避免鍋爐本體各處金屬的溫度下降過快而造成的傷害。

此外，在步驟S103中，在汽輪機(jī)高、低壓旁路關(guān)閉后，可使直流鍋爐直接進(jìn)行帶壓放水，且放水過程中使直流鍋爐保持悶爐狀態(tài)，以使得直流鍋爐滿水時(shí)鍋爐本體各部分的金屬能夠均勻的冷卻。這里，“悶爐”指的是：關(guān)閉鍋爐本體上所有人孔門、看火孔門，關(guān)閉鍋爐所有煙氣擋板，和引、送、一次風(fēng)機(jī)出入口擋板，使撈渣機(jī)不放水，從而保持鍋爐密閉。

進(jìn)一步地，在步驟S103中，在直流鍋爐的爐水放盡后，可使直流鍋爐繼續(xù)保持悶爐狀態(tài)6小時(shí)，以使直流鍋爐放水后，鍋爐本體各部分的金屬能夠均勻的冷卻，然后使直流鍋爐自然通風(fēng)冷卻6小時(shí)，即：打開鍋爐本體上所有人孔門、看火孔門，打開鍋爐所有煙氣擋板，和引、送、一次風(fēng)機(jī)出入口擋板，使撈渣機(jī)放水，從而使鍋爐不密閉，進(jìn)而加速直流鍋爐的降溫。

此外，在步驟S103中，在直流鍋爐的汽水分離器的出口溫度降至100℃以下時(shí)，可開啟送、引風(fēng)機(jī)對(duì)直流鍋爐進(jìn)行強(qiáng)制冷卻6小時(shí)。因?yàn)橹绷麇仩t的汽水分離器的出口溫度降至100℃以下時(shí)，直流鍋爐各處金屬的溫度已經(jīng)下降至安全范圍內(nèi)，不會(huì)發(fā)生因金屬溫度降溫過快而造成的收縮不均，更不會(huì)引起直流鍋爐泄漏， 此時(shí)，可以啟動(dòng)送、引風(fēng)機(jī)進(jìn)行爐膛通風(fēng)，從而加速直流鍋爐各處金屬的冷卻，一般通風(fēng)冷卻6小時(shí)后鍋爐本體的溫度就降至檢修溫度，工作人員可以進(jìn)入鍋爐本體內(nèi)進(jìn)行工作了。

經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，采用本發(fā)明實(shí)施例的滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線如圖3所示，而分別采用現(xiàn)有滑參數(shù)停爐方式和本發(fā)明實(shí)施例提供的滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線對(duì)比圖如圖4所示，在圖4中，點(diǎn)劃線表示采用現(xiàn)有滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線，實(shí)線表示采用發(fā)明實(shí)施例提供的滑參數(shù)停爐方式的直流鍋爐的降溫曲線。從圖3和圖4可以看出，采用本發(fā)明實(shí)施例提供的滑參數(shù)停爐的方法只需48小時(shí)(從發(fā)電機(jī)組停運(yùn)開始計(jì)時(shí))就可完成直流鍋爐的降溫工作，即從420℃降至60℃，相比于采用現(xiàn)有的滑參數(shù)停爐的方法需要72小時(shí)(從發(fā)電機(jī)組停運(yùn)開始計(jì)時(shí))才能完成直流鍋爐的降溫工作，本發(fā)明在更短時(shí)間內(nèi)為鍋爐設(shè)備檢修提供檢修作業(yè)條件。此外，由于單詞停爐檢修時(shí)間相比于現(xiàn)有技術(shù)可節(jié)約72小時(shí)-48小時(shí)＝24小時(shí)，按兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組平均每年正常停爐檢修4次計(jì)算，可節(jié)約停爐時(shí)間24小時(shí)×4＝96小時(shí)，按每臺(tái)發(fā)電機(jī)組每小時(shí)350MW的發(fā)電量計(jì)算，每年至少可多發(fā)3360萬度電。

可以理解的是，以上實(shí)施方式僅僅是為了說明本發(fā)明的原理而采用的示例性實(shí)施方式，然而本發(fā)明并不局限于此。對(duì)于本領(lǐng)域內(nèi)的普通技術(shù)人員而言，在不脫離本發(fā)明的精神和實(shí)質(zhì)的情況下，可以做出各種變型和改進(jìn)，這些變型和改進(jìn)也視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。