專利名稱：：熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法。
背景技術(shù)：
：熱塑性樹脂制的相位差膜使用于各種領(lǐng)域。例如，在液晶顯示裝置的顯示部中，為了改善視場角，使用拉伸了的熱塑性樹脂制相位差膜。通常，這樣的熱塑性樹脂制相位差膜配置于液晶單元和偏振板之間，利用折射率之差來制作相位差，由此提高液晶顯示裝置顯示部的視場角。作為熱塑性樹脂制相位差膜，已知有將聚碳酸酯樹脂或環(huán)狀烯烴系聚合物樹脂形成為膜，將該膜進(jìn)一步拉伸而得到的相位差膜(例如，參照專利文獻(xiàn)1及專利文獻(xiàn)2)。然而，這些原料樹脂為高價(jià)，因此，期望開發(fā)包括廉價(jià)的塑料材料的熱塑性樹脂制相位差膜。例如，在專利文獻(xiàn)3中記載有包括聚烯烴樹脂的熱塑性樹脂制相位差膜。根據(jù)專利文獻(xiàn)3可知，該相位差膜是通過在置于長度方向的周向速度不同的兩個以上的輥之間進(jìn)行熱塑性樹脂制膜的縱向拉伸，然后，利用拉幅法，進(jìn)一步進(jìn)行橫向拉伸而制造的。另外，在專利文獻(xiàn)4中，沒有公開用于拉伸利用拉幅法制作的各種熱塑性樹脂制膜的條件。專利文獻(xiàn)1日本特開平07-256749號公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本特開平05-2108號公報(bào)專利文獻(xiàn)3日本特公昭53-11228號公報(bào)專利文獻(xiàn)4日本特開平11-142644號公報(bào)然而，就通過以往的縱向拉伸方法得到的熱塑性樹脂制相位差膜而言，膜寬度方向的取向不均一，相位差存在偏差，或光軸存在偏差，或在膜上損傷多，不適合相位差膜。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供損傷少，且光軸或相位差的標(biāo)準(zhǔn)離差少的熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法。本發(fā)明包括在使所述噴嘴以交錯狀排列的方式相互錯開而對置配置分別具有多個噴嘴的一對噴嘴列的烘箱內(nèi)，對在所述噴嘴列之間輸送的熱塑性樹脂制膜吹付從所述各噴嘴的一個或多個狹縫噴出的熱風(fēng)，從而將所述熱塑性樹脂制膜加熱并使所述熱塑性樹脂制膜浮動，并且通過使夾持輥的轉(zhuǎn)速互不相同來縱向拉伸所述熱塑性樹脂制膜，所述夾持輥分別配置于所述烘箱的前后且分別夾持所述熱塑性樹脂制膜，還有，在該工序中，各噴嘴的狹縫在熱塑性樹脂制膜的寬度方向上延伸，關(guān)于各噴嘴的各狹縫而言，在將從所述狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A(m/秒)與該狹縫的狹縫寬度B(m)之積設(shè)為C(m2/秒)、將設(shè)置于一個所述噴嘴的所有的所述狹縫的C的總和設(shè)為Q的情況下，對于所述各噴嘴而言，Q為3X10_2m2/秒以上且IXKT1m2/秒以下，且從所述各狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A為2m/秒以上且15m/秒以下。在此，優(yōu)選將熱塑性樹脂制膜縱向拉伸至1.5倍以上且3.0倍以下。另外，優(yōu)選熱塑性樹脂為聚烯烴系樹脂，尤其優(yōu)選聚烯烴系樹脂為聚丙烯系樹脂。根據(jù)本發(fā)明，能夠得到損傷少，且具有高的軸精度和均一的相位差的熱塑性樹脂制相位差膜。另外，即使將利用本發(fā)明的方法制造的相位差膜使用于特別大型的液晶電視機(jī)等大畫面的液晶顯示器，也沒有光學(xué)不均一性引起的相位差或光軸的偏差，改善視場角依賴性的效果也優(yōu)越。進(jìn)而，具備軸精度高，具有均一的相位差的所述相位差膜的本發(fā)明的液晶顯示裝置的視場角特性及耐久性優(yōu)越。圖1是本實(shí)施方式的縱向拉伸機(jī)的概略示意剖面圖。圖2是圖1的噴嘴的概略剖面圖。圖中20-噴嘴；20a-狹縫；21-噴嘴列；6-烘箱；F-熱塑性樹脂制膜；30A、30B、32A、32B-夾持輥；100-縱向拉伸機(jī)。具體實(shí)施例方式以下，參照附圖，根據(jù)情況，說明本發(fā)明的適合的實(shí)施方式。還有，在附圖的說明中，對于相同或相等的要件使用相同的符號，省略重復(fù)的說明。(熱塑性樹脂制膜)首先，說明作為在本實(shí)施方式的熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法中使用的卷材膜的熱塑性樹脂制膜。本發(fā)明的熱塑性樹脂制膜為由熱塑性樹脂構(gòu)成的平板狀的膜。作為熱塑性樹脂，例如，可以舉出聚烯烴系樹脂、聚碳酸酯樹脂、環(huán)狀烯烴系聚合物樹脂等。在本實(shí)施方式中，尤其優(yōu)選低成本性優(yōu)越的聚烯烴系樹脂。該聚烯烴系樹脂可以為兩種以上的不同的聚烯烴系樹脂的混合物，只要是不損傷上述聚烯烴系樹脂的熱量特性的程度，就可以適當(dāng)?shù)睾衅渌麡渲蛱砑觿?。在此，作為聚烯烴系樹脂，可以舉出聚丙烯系樹脂、聚乙烯系樹脂等，但特別優(yōu)選低成本性優(yōu)越的聚丙烯系樹脂。本實(shí)施方式的聚丙烯系樹脂為丙烯的均聚物、選自乙烯及碳原子數(shù)為420的α_烯烴中的一種以上的單體與丙烯的共聚物。另外，可以為這些的混合物。作為所述α-烯烴，具體來說，可以舉出1-丁烯、2-甲基-1-丙烯、1-戊烯、2-甲基-1-丁烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、2-乙基-1-丁烯、2，3-二甲基-1-丁烯、2-甲基-1-戊烯、3-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、3，3_二甲基-1-丁烯、1-庚烯、2-甲基-1-己烯、2，3_二甲基-1-戊烯、2-乙基-1-戊烯、1-辛烯、2-乙基-1-己烯、3，3_二甲基-1-己烯、2-丙基-1-庚烯、2-甲基-3-乙基-1-庚烯、2，3，4_三甲基-1-戊烯、2-丙基-1-戊烯、2，3-二乙基-l-丁烯、l-壬烯、l-癸烯、l-^^一碳烯、1-十二碳烯、1-十三碳烯、1-十四碳烯、1-十五碳烯、1-十六碳烯、1-十七碳烯、1-十八碳烯、1-十九碳烯等，優(yōu)選所述的α“烯烴中碳原子數(shù)412的α-烯烴。尤其從共聚合性的觀點(diǎn)來說，更優(yōu)選1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯，更優(yōu)選1-丁烯、1-己烯。聚丙烯系樹脂優(yōu)選丙烯_乙烯共聚物或丙烯-1-丁烯共聚物。另外，聚丙烯系樹脂在為選自乙烯及碳原子數(shù)420的α-烯烴中的一種以上的單體與丙烯的共聚物的情況下，該共聚物可以為無規(guī)共聚物，也可以為嵌段共聚物。作為丙烯系無規(guī)聚合物，可以舉出將丙烯、乙烯以及選自碳原子數(shù)為420的α_烯烴中的一種以上的α-烯烴共聚合而得到的丙烯系無規(guī)共聚物。作為具有碳原子數(shù)為420的α-烯烴，可以舉出上述單體，更優(yōu)選所述碳原子數(shù)為412的α-烯烴。作為所述丙烯系無規(guī)共聚物的例子，可以舉出丙烯-乙烯無規(guī)共聚物、丙烯-α-烯烴無規(guī)共聚物、丙烯-乙烯-α_烯烴無規(guī)共聚物等。更具體來說，作為丙烯-α-烯烴無規(guī)共聚物，例如，可以舉出丙烯-1-丁烯無規(guī)共聚物、丙烯-1-己烯無規(guī)共聚物、丙烯-1-辛烯無規(guī)共聚物等，作為丙烯-乙烯_α-烯烴無規(guī)共聚物，例如，可以舉出丙烯-乙烯-ι-丁烯無規(guī)共聚物、丙烯-乙烯-ι-己烯無規(guī)共聚物、丙烯-乙烯-ι-辛烯無規(guī)共聚物等，優(yōu)選丙烯-乙烯無規(guī)共聚物、丙烯-1-丁烯無規(guī)共聚物、丙烯-1-己烯無規(guī)共聚物、丙烯-乙烯-ι-丁烯無規(guī)共聚物、丙烯-乙烯-ι-己烯無規(guī)共聚物。在聚丙烯系樹脂為共聚物的情況下，該共聚物中的來源于共聚用單體的結(jié)構(gòu)單元的含量從透明性與耐熱性平衡的觀點(diǎn)來說，優(yōu)選超過0重量％且為40重量％以下，更優(yōu)選超過0重量％且為30重量％以下，更優(yōu)選超過0重量％且為10重量％以下。還有，在為兩種以上的共聚用單體與丙烯的共聚物的情況下，在該共聚物中含有的所有的來源于共聚用單體的結(jié)構(gòu)單元的總計(jì)含量優(yōu)選上述范圍。聚丙烯系樹脂的熔融指數(shù)(MFR)按以JISK7210為基準(zhǔn)，在溫度230°C、負(fù)載21.18N下測定的值通常為0.Ig200g/10分鐘，優(yōu)選為0.550g/10分鐘。通過使用MFR為這樣的范圍的丙烯系聚合物，縱向拉伸及橫向拉伸時(shí)的膜的下垂變少，容易均一地拉伸。聚丙烯系樹脂的分子量分布由相對于數(shù)均分子量Mn的重均分子量Mw之比來定義，通常為120。Mn及Mw通過溶劑使用140°C的鄰二氯苯，標(biāo)注樣品使用聚苯乙烯的GPC來測定。聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)通常為120170°C。還有，所述熔點(diǎn)通過在利用差示掃描型熱量計(jì)(DSC)測定的熔解曲線中呈現(xiàn)最高強(qiáng)度的峰時(shí)的溫度來定義，其是在氮?dú)夥铡?30°C下，將聚丙烯系樹脂的壓制膜IOmg熱處理5分鐘后，以降溫速度10°C/分鐘冷卻至30°C，在30°C下保溫5分鐘，再以10°C/分鐘的升溫速度從30°C加熱至230°C時(shí)的熔融峰溫度。作為聚丙烯系樹脂的制造方法，可以舉出使用公知的聚合用催化劑，將丙烯均聚的方法，或?qū)⑦x自乙烯及碳原子數(shù)420的α-烯烴中的一種以上的單體與丙烯共聚的方法。作為公知的聚合催化劑，例如，可以舉出(1)包括以鎂、鈦及鹵素為必須成分的固體催化劑成分等的Ti-Mg系催化劑，(2)在以鎂、鈦及鹵素為必須成分的固體催化劑成分中組合了有機(jī)鋁化合物和根據(jù)需要使用的供電子性化合物等第三成分的催化劑系，(3)茂金屬系催化劑等。作為制造丙烯系聚合物中使用的催化劑系，最常用的是在以鎂、鈦及鹵素為必須成分的固體催化劑成分中組合了有機(jī)鋁化合物和供電子性化合物的催化劑系。更具體來說，作為有機(jī)鋁化合物，優(yōu)選三乙基鋁、三異丁基鋁、三乙基鋁以及二乙基氯化鋁的混合物，以及四乙基二烷氧基鋁烷(tetraethyldialuminoxane)。作為供電子性化合物，優(yōu)選使用環(huán)己基乙基二甲氧基硅烷、叔丁基正丙基二甲氧基硅烷、叔丁基乙基二甲氧基硅烷、二環(huán)戊基二甲氧基硅烷。作為以鎂、鈦及鹵素為必須成分的固體催化劑成分，例如，可以舉出日本特開昭61-218606號公報(bào)、日本特開昭61-287904號公報(bào)、日本特開平7-216017號公報(bào)等中記載的催化劑系。作為茂金屬類催化劑，例如，可以舉出特許第2587251號、特許第2627669號、特許第2668732號中記載的催化劑系。作為本發(fā)明中的聚丙烯系樹脂的聚合方法，可以舉出使用以己烷、庚烷、辛烷、癸烷、環(huán)己烷、甲基環(huán)己烷、苯、甲苯、二甲苯等烴化合物為代表的惰性溶劑的溶劑聚合法、將液態(tài)的單體用作溶劑的本體聚合法、在氣體的單體中進(jìn)行的氣相聚合法等。其中，優(yōu)選本體聚合法或氣相聚合法。這些聚合法可以為間歇式，也可以為連續(xù)式。本發(fā)明中的丙烯系聚合物的立構(gòu)規(guī)整性，可以為等規(guī)、間規(guī)、無規(guī)中的任一種形式。聚丙烯系樹脂從耐熱性的方面來說，優(yōu)選間規(guī)或等規(guī)的丙烯系聚合物。聚丙烯系樹脂可以為分子量或來源于丙烯的結(jié)構(gòu)單元的比例、立構(gòu)規(guī)整性等不同的兩種以上的聚丙烯系聚合物的混合物，還可以適當(dāng)?shù)睾芯郾┫稻酆衔镆酝獾木酆衔锘蛱砑觿?。作為可以含有聚丙烯系樹脂的添加劑的例子，可以舉出抗氧化劑、紫外線吸收材料、防靜電劑、潤滑劑、成核劑、防霧劑、防結(jié)塊劑等。作為抗氧化劑，可以舉出酚系抗氧化齊IJ、磷系抗氧化劑、硫系抗氧化劑、受阻胺系抗氧化劑(HALS)、在一個分子中例如具有包括苯酚系和磷系的氧化抑制結(jié)構(gòu)的單元的復(fù)合型抗氧化劑等。作為紫外線吸收劑，可以舉出2-羥基二苯甲酮系、羥基三唑系等紫外線吸收劑或苯甲酸酯系等紫外線屏蔽劑等。作為防靜電劑，可以舉出聚合物型、低聚物型、單體型等。作為潤滑劑，可以舉出芥酸酰胺、油酸酰胺等高級脂肪酸酰胺、或硬脂酸等高級脂肪酸及其金屬鹽等。作為成核劑，例如，可以舉出山梨糖醇系成核劑、有機(jī)磷酸鹽系成核劑、聚乙烯基環(huán)烷烴等高分子系成核劑等。作為防結(jié)塊劑，可以使用球狀或接近其的形狀的無機(jī)或有機(jī)粒子。上述各添加劑可以并用多種。作為熱塑性樹脂制膜，優(yōu)選使用在光學(xué)上為均勻的無取向，或接近無取向的膜。具體來說，優(yōu)選使用面內(nèi)相位差為30nm以下的膜。作為熱塑性樹脂制膜的制造方法，從熱塑性樹脂制膜的制造成本的觀點(diǎn)來說優(yōu)選擠出成形法。擠出成形法是在擠出機(jī)內(nèi)熔融混煉了熱塑性樹脂后，從T模擠出，并使其輥接觸進(jìn)行冷卻固化，與此同時(shí)進(jìn)行拉取，得到膜的方法。利用該方法制造的膜可直接作為熱塑性樹脂制膜使用于本發(fā)明的方法。作為在利用T模擠出成形法制造熱塑性樹脂制膜時(shí)，使從T模擠出的熔融體進(jìn)行冷卻固化的方法，可以舉出使用壓延輥和氣室進(jìn)行冷卻的方法，利用壓延輥和接觸輥進(jìn)行挾壓的方法，在壓延輥與以沿著該壓延輥的圓周方向壓接的方式設(shè)置于該壓延輥的金屬制環(huán)狀帶之間夾壓的方法等。在冷卻中使用壓延輥時(shí)，為了得到透明性更好的相位差膜，使用的壓延輥的表面溫度優(yōu)選為-1530°C，更優(yōu)選-1515°C。利用由壓延輥和接觸輥進(jìn)行夾壓的方法來制造熱塑性樹脂制膜的情況下，為了得到幾乎無取向的熱塑性樹脂制膜，接觸輥優(yōu)選使用橡膠輥、或具有如下結(jié)構(gòu)的輥，即具有由能夠產(chǎn)生彈性變形的金屬制環(huán)形帶構(gòu)成的外筒和存在于該外筒的內(nèi)部的由能夠彈性變形的彈性體構(gòu)成的輥、且所述外筒與彈性體輥之間充滿溫度調(diào)節(jié)用介質(zhì)。接觸輥使用橡膠輥的情況下，為了得到具有鏡面狀表面的相位差膜，對于從T模擠出的熔融體，優(yōu)選在壓延輥與橡膠輥之間與支撐體一起夾壓。作為支撐體，優(yōu)選厚度為550μm的由熱塑性樹脂構(gòu)成的雙軸拉伸膜。利用在壓延輥和以沿著該壓延輥的圓周方向壓接的方式設(shè)置于該壓延輥的金屬制環(huán)狀帶之間夾壓的方法，來形成熱塑性樹脂制膜的情況下，所述環(huán)形帶優(yōu)選被在壓延輥的圓周方向上與該壓延輥平行配置的多個輥保持。更優(yōu)選環(huán)狀帶由直徑100300mm的兩根輥保持，環(huán)狀帶的厚度為100500μm。為了得到光學(xué)均一性更優(yōu)越的相位差膜，優(yōu)選供拉伸的熱塑性樹脂制膜的厚度偏差小。優(yōu)選熱塑性樹脂制膜的厚度的最大值和最小值之差為10μm以下，更優(yōu)選4μm以下。(拉伸工序)在本實(shí)施方式中，對作為利用上述方法等得到的卷材膜的熱塑性樹脂制膜僅進(jìn)行縱向拉伸、或逐次進(jìn)行縱向拉伸和橫向拉伸，由此得到熱塑性樹脂制膜。在進(jìn)行逐次拉伸的情況下，可以先進(jìn)行縱向拉伸后再進(jìn)行橫向拉伸，也可先進(jìn)行橫向拉伸后再進(jìn)行縱向拉伸。(縱向拉伸工序)在本實(shí)施方式的縱向拉伸工序中，利用所謂的長跨距拉伸法來縱向拉伸上述熱塑性樹脂制膜。圖1是示意地表示基于本實(shí)施方式的長跨距拉伸法進(jìn)行縱向拉伸工序的工序剖面圖。在長跨距拉伸法中，使用縱向拉伸機(jī)100，所述縱向拉伸機(jī)100中，主要具備上游側(cè)的入口側(cè)夾持輥30A、30B，下游側(cè)的出口側(cè)夾持輥32A、32B、和配置于這些夾持輥之間且具有多個噴嘴20的烘箱6。熱塑性樹脂制膜F夾在入口側(cè)夾持輥30A、30B后，優(yōu)選經(jīng)由輥31，從烘箱6的入口6a開始在烘箱6內(nèi)例如被水平輸送。然后，熱塑性樹脂制膜F從烘箱6的出口6b排出，優(yōu)選經(jīng)由輥33，夾在出口側(cè)夾持輥32A、32B后，送往后續(xù)工序。予以說明，膜的輸送方向優(yōu)選水平方向，但可以為垂直方向，也可以為斜斜方向。作為夾持輥，例如，可以使用在表面形成有橡膠層等的輥或金屬輥。烘箱6從上游側(cè)開始主要劃分為能夠分別獨(dú)立地控制溫度的預(yù)熱區(qū)域14、拉伸區(qū)域16、熱固定區(qū)域18。還有，通過使熱塑性樹脂制膜F依次通過主要進(jìn)行膜的預(yù)熱的預(yù)熱區(qū)域14、主要進(jìn)行膜的縱向拉伸的拉伸區(qū)域16、及將縱向拉伸后的膜以規(guī)定溫度維持規(guī)定時(shí)間從而有效地提高相位差或光軸等光學(xué)特性的穩(wěn)定性的熱固定區(qū)域18的方式，在入口側(cè)夾持輥30A、30B和出口側(cè)夾持輥32A、32B之間架設(shè)熱塑性樹脂制膜F。予以說明，烘箱6內(nèi)可以劃分為四個以上的區(qū)域，也可以為兩個以下的區(qū)域或單一的區(qū)域。在烘箱6內(nèi)的各區(qū)域14、16、18中，使分別具有多個噴嘴20的一對噴嘴列21、噴嘴列21以熱塑性樹脂制膜F夾在中間的方式相互對置配置。具體來說，就對置的各噴嘴列21來說，使噴嘴20以交錯狀配置的方式在熱塑性樹脂制膜F的長邊方向(移動方向)上相互錯開而對置配置。各噴嘴20如圖2所示，在其前端部，在膜的長邊方向上夾著噴嘴20的對稱軸線a、間隔地具有成為熱風(fēng)的吹出口的一對狹縫20a。另外，各狹縫20a分別在熱塑性樹脂制膜的寬度方向(與圖2的紙面垂直的方向)上延展而開口。向各狹縫20a供給熱風(fēng)的流路20b以從遠(yuǎn)離對稱軸線a的位置向?qū)ΨQ軸線a靠近的方式彎曲且到達(dá)狹縫20a，熱風(fēng)以靠近對稱軸線a的方式從各狹縫20a傾斜地排出，這兩個氣體合流，從而主要對膜F以大致垂直的方式吹付氣體。還有，對稱軸線a配置為與膜F大致垂直。在此，如圖2所示，將在與狹縫20a的長度方向(與圖2的紙面垂直的方向)正交的面內(nèi)，將與從狹縫20a噴出的氣體的流動方向正交的方向上的狹縫20a的開口寬度設(shè)為狹縫寬度B。另外，省略圖示，但在流路20b的上游分別連接有供給熱風(fēng)的氣體供給管。說明本實(shí)施方式的縱向拉伸工序。熱塑性樹脂制膜F首先被入口側(cè)夾持輥30A、30B夾持后，優(yōu)選利用輥31來改變朝向，通過烘箱100的預(yù)熱區(qū)域14、拉伸區(qū)域16、熱固定區(qū)域18，在各區(qū)域中，利用來自多個噴嘴20的狹縫20a的熱風(fēng)(例如，空氣等)加熱，并且利用熱風(fēng)在空中氣浮。然后，從烘箱6出來的熱塑性樹脂制膜F優(yōu)選利用輥33來改變朝向后，利用出口側(cè)夾持輥32A、32B來夾持，并輸送至后續(xù)工序。此時(shí)，通過將出口側(cè)夾持輥32A、32B的轉(zhuǎn)速設(shè)為比入口側(cè)夾持輥30A、30B的轉(zhuǎn)速快，對膜F在縱方向上施加應(yīng)力，從而能夠?qū)訜岷蟮臒崴苄詷渲颇みM(jìn)行縱向拉伸?？墒?，判明了在烘箱6中，在從噴嘴20的狹縫20a向卷材膜F吹付的熱風(fēng)的風(fēng)速或風(fēng)量過高或過低的情況下，熱塑性樹脂制膜F不能被均一地加熱、且向上下大幅度晃動，從而利用拉伸的取向容易變得不均一，因而相位差發(fā)生偏差，或發(fā)生光軸偏差，或熱塑性樹脂制膜與噴嘴接觸發(fā)生損傷。因此，為了避免上述狀態(tài)，需要將熱風(fēng)的風(fēng)速或風(fēng)量控制為特定的范圍。尤其是，聚丙烯系樹脂膜與由聚碳酸酯樹脂或環(huán)狀烯烴系聚合物樹脂構(gòu)成的以往熟知的相位差膜的材料不同，在能夠拉伸的溫度下的膜張力低，因此，這樣的問題變得更為顯著。還有，在本實(shí)施方式中，將從噴嘴20的一個狹縫20a吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A分別設(shè)為2m/秒以上且15m/秒以下。從得到光學(xué)均一性更加優(yōu)越的相位差膜的觀點(diǎn)出發(fā)，所述風(fēng)速優(yōu)選為2Ilm/秒。進(jìn)而，在將從狹縫20a吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A(m/s)與該狹縫20a的狹縫寬度B(m)之積設(shè)為C(m2/秒)，將在各噴嘴20設(shè)置的所有狹縫中的C的總和設(shè)為Q時(shí)，使Q為3X10_2(m2/秒)以上且IXKT1Oii2/秒)以下。所有的狹縫20a均滿足風(fēng)速A的有關(guān)要件，所有的噴嘴20均滿足Q的有關(guān)要件。通過研究所述風(fēng)速A、狹縫寬度B、積C、積C之和Q的限度，能夠容易地制造極其充分地抑制了厚度偏差或相位差的相位差膜。通過設(shè)定上述風(fēng)速A、狹縫寬度B、積C、積C之和Q從而獲得上述作用效果的理由尚不明確，但可以認(rèn)為是例如積C與在膜的寬度方向上的每單位長度中從各噴嘴的各狹縫受到的熱風(fēng)的流量相對應(yīng)，積C之和Q與在膜的寬度方向上的每單位長度中從各噴嘴受到的熱風(fēng)的流量相對應(yīng)，因此該流量和風(fēng)速設(shè)定在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)。若風(fēng)速A或積C之和Q過低，則認(rèn)為不能將膜的位置充分穩(wěn)定地固定于噴嘴列21之間的中間位置，膜的輸送位置容易變動，溫度容易變動，產(chǎn)生大的相位差偏差。另一方面，若風(fēng)速A或積C之和Q過高，則膜容易發(fā)生晃動而與噴嘴接觸，導(dǎo)致膜受損，或光軸發(fā)生偏差。在此，風(fēng)速A例如可以使用熱線式風(fēng)速計(jì)(風(fēng)速表)來測定。具體而言，例如，對于從噴嘴20的狹縫20a吹出的風(fēng)速而言，在從該噴嘴20的狹縫20a的膜寬度方向的兩端開始分別IOOmm的點(diǎn)即兩點(diǎn)、和在所述兩點(diǎn)之間以大致等間隔設(shè)定的三點(diǎn)的總計(jì)5點(diǎn)，使用熱線式風(fēng)速計(jì)測定點(diǎn)的值的平均值來求出。在此，從各噴嘴20的狹縫20a吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速在膜寬度方向上優(yōu)選最大速度和最小速度之差為2m/秒以下，更優(yōu)選Im/秒以下。另外，狹縫20a的狹縫寬度B不特別限定，但優(yōu)選3mm以上，更優(yōu)選3mm以上且8mm以下。另外，各噴嘴列21中的噴嘴20之間的距離沒有特別限定，但優(yōu)選300600mm左右ο另外，優(yōu)選將烘箱6的下方的噴嘴列21的各噴嘴20的上端、和上方的噴嘴列21的各噴嘴20的下端之間的間隔D設(shè)為40mm以上，由此，膜F與各噴嘴20更加難以接觸，能夠得到損傷少的相位差膜。另外，還優(yōu)選將間隔D設(shè)為150mm以下，更優(yōu)選IOOmm以下，由此，能夠?qū)⒛さ奈恢酶€(wěn)定地固定于噴嘴列21之間的中間位置。另外，就熱塑性樹脂制膜F的拉伸溫度(即烘箱6中的氛圍氣的溫度)來說，只要根據(jù)在熱塑性樹脂制膜F中含有的熱塑性樹脂適當(dāng)?shù)剡x擇，就無特別限定，但在熱塑性樹脂制膜F中含有的熱塑性樹脂為非晶性樹脂的情況下，優(yōu)選該熱塑性樹脂的(Tg-20)(Tg+30)°C的溫度范圍。另一方面，在熱塑性樹脂為結(jié)晶性樹脂的情況下，優(yōu)選該熱塑性樹脂的(Tm-IOO)(Tm+10)°C的溫度范圍。予以說明，Tg表示玻璃化溫度，Tm表示熔點(diǎn)。在烘箱分為兩個區(qū)域以上的情況下，各個區(qū)域的溫度設(shè)定可以相同，也可以不相同。從各噴嘴20的狹縫20a吹付的熱風(fēng)的溫度設(shè)定為使各區(qū)域的溫度為規(guī)定的溫度。進(jìn)而，為了在膜的寬度方向上均一地取向，并在膜寬度方向上賦予高的光軸精度和均一的相位差，優(yōu)選將從噴嘴20的狹縫20a噴出的熱風(fēng)的溫度設(shè)定為在膜寬度方向上的最大溫度和最小溫度之差為2°C以下，更優(yōu)選1°C以下。在任意的溫度下，優(yōu)選上述溫差，但至少在拉伸聚丙烯系樹脂膜的情況下，優(yōu)選熱風(fēng)的溫度在80°C以上且170°C以下的任意的溫度中為上述溫差。熱風(fēng)的溫度可以使用在狹縫20a的跟前配置的熱電偶來測定。就測定的部位來說，可以與測定從噴嘴噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速的情況相同地，在膜寬度方向上例如設(shè)為5點(diǎn)，5點(diǎn)中的最大溫度和最小溫度之差為2°C以下即可。相位差膜組裝在液晶顯示裝置中使用，因此，需要沒有異物等的附著。因此，上述烘箱6中的清潔度優(yōu)選清潔度等級1000以下。予以說明，在此的“清潔度等級”是指由美國聯(lián)邦規(guī)格(USAFED.STD)209D中規(guī)定的清潔度等級，“清潔度等級1000”是指在空氣中含有的粒徑為0.5μπι以上的微粒在每1立方英尺(Ift3)不超過1000個的氣氛。順便說明，由美國聯(lián)邦規(guī)格209D中規(guī)定的清潔度等級1000相當(dāng)于由JISB9920“清潔室的空氣清潔度的評價(jià)方法”中規(guī)定的清潔度等級6?？v向拉伸倍率不特別限定，但通常為1.013.0倍，為了得到光學(xué)均一性更優(yōu)越的相位差膜，優(yōu)選1.53倍?？v向拉伸中的入口的夾持輥速度沒有限定，但通常優(yōu)選120m/分鐘，為了得到光學(xué)均一性更優(yōu)越的相位差膜，更優(yōu)選3IOm/分鐘?？v向拉伸的烘箱的膜長度方向上的全長沒有特別限定，但通常為115m，為了得到光學(xué)均一性更優(yōu)越的相位差膜，優(yōu)選210m。每一區(qū)域的總噴嘴根數(shù)沒有特別限定，但通常為530根，優(yōu)選820根。因?yàn)槿魢娮旄鶖?shù)過多，則浮動的膜的曲率變得過大，另外，若噴嘴根數(shù)過少，則膜在噴嘴中央不浮動(不浮動)，因而不優(yōu)選。另外，每一個噴嘴20的狹縫20a的數(shù)量也不限定于兩個，可以為一個，也可以為三個。另外，到達(dá)狹縫20a的流路20b不需要一定為曲線，也可以為直線。(橫向拉伸工序)作為橫向拉伸方法，可以舉出拉幅法。拉幅法是將由夾盤固定了膜幅度方向的兩端的膜在烘箱中擴(kuò)大夾盤間隔而拉伸的方法。在拉幅法中，使用能夠?qū)M(jìn)行預(yù)熱工序的區(qū)域、進(jìn)行拉伸工序的區(qū)域、進(jìn)行熱固定工序的區(qū)域的烘箱溫度，獨(dú)立地進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)的裝置。橫向拉伸倍率通常為210倍，從得到的相位差膜的光學(xué)均一性高的觀點(diǎn)來說，優(yōu)選47倍。橫向拉伸的預(yù)熱工序是在將熱塑性樹脂制膜沿寬度方向拉伸的工序之前設(shè)置的工序，是將該膜加熱至對于拉伸膜所充分高的溫度的工序。在此，預(yù)熱工序中的預(yù)熱溫度是進(jìn)行烘箱的預(yù)熱工序的區(qū)域內(nèi)的氣氛的溫度。拉伸的膜為由聚丙烯系樹脂構(gòu)成的膜的情況下，可以為聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)以上，也可以為熔點(diǎn)以下。在這種情況下，通常為了使得到的相位差膜的相位差的均一性良好，優(yōu)選預(yù)熱溫度設(shè)定在從比聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)低10°C的溫度到比聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)高10°c的溫度之間的范圍內(nèi)，更優(yōu)選設(shè)定在從比聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)低5°c的溫度到比聚丙烯系樹脂的熔點(diǎn)高5°C的溫度之間的范圍內(nèi)。橫向拉伸的拉伸工序?yàn)閷⒛ぴ趯挾确较蛏侠斓墓ば?。在該拉伸工序中的拉伸溫?這表示烘箱的進(jìn)行拉伸工序的區(qū)域內(nèi)的氣氛的溫度)，可以比預(yù)熱溫度低，也可以比預(yù)熱溫度高，可以為相同的溫度。通常，通過在比預(yù)熱工序低的溫度下將預(yù)熱的膜拉伸，能夠均一地拉伸該膜，其結(jié)果是，為了得到相位差的均一性優(yōu)越的相位差膜，拉伸溫度優(yōu)選比預(yù)熱工序中的預(yù)熱溫度低520°C，更優(yōu)選低715°C。橫向拉伸的熱固定工序是在保持了拉伸工序結(jié)束時(shí)的膜寬度的狀態(tài)下使該膜通過烘箱內(nèi)的規(guī)定溫度的氣氛內(nèi)的工序。熱固定溫度可以為比拉伸工序中的拉伸溫度低的溫度，也可以為比拉伸溫度高的溫度，也可以為相同的溫度。通常，為了有效地提高膜的相位差或光軸等光學(xué)特性的穩(wěn)定性，優(yōu)選在從比拉伸溫度低10°c的溫度到比拉伸溫度高30°C的溫度的范圍內(nèi)。橫向拉伸的工序還可具有熱緩和工序。該工序在拉幅法中通常設(shè)置于拉伸區(qū)域和熱固定區(qū)域之間，該工序可在獨(dú)立于其他區(qū)域且能夠進(jìn)行溫度設(shè)定的熱緩和區(qū)域中進(jìn)行，也可在進(jìn)行熱固定工序的區(qū)域中進(jìn)行。具體來說，熱緩和是通過在拉伸工序中將膜拉伸至規(guī)定的寬度后，將夾盤的間隔減小幾個百分點(diǎn)(通常為0.110%)的程度，以此來消除無用的變形而進(jìn)行的。相位差膜所要求的相位差根據(jù)組入該相位差膜的液晶顯示裝置的種類的不同而不同，但通常面內(nèi)相位差Rtl為30300nm。在使用于后述的垂直取向模式液晶顯示器的情況下，從視場角特性優(yōu)越的觀點(diǎn)來說，優(yōu)選面內(nèi)相位差Rtl為4070nm，厚度方向相位差Rth為90230nm。相位差膜的厚度通常為10100μm,優(yōu)選1060μm。通過控制制造相位差膜時(shí)的拉伸倍率和所制造的相位差膜的厚度，能夠得到具有期望的相位差的相位差膜。膜的面內(nèi)相位差Rtl及和厚度方向相位差Rth分別由下述式⑴及(II)定義。(I)R0=(nx-ny)Xd(II)Rth={(nx+ny)/2-nJXd在式(I)及(II)中，~為膜面內(nèi)的滯相軸方向(折射率成為最大的方向)的折射率。在式(I)及(II)中，為膜面內(nèi)的進(jìn)相軸方向(折射率最小的方向)的折射率。在式(II)中，nz為膜的厚度方向的折射率。在式(I)及(II)中，d為以nm為單位的膜的厚度。就利用上述方法制造的相位差膜來說，膜面內(nèi)(500mm寬度X500mm長度的面內(nèi))的相位差的最大值、和最小值之差為IOnm以下，測定了膜的寬度方向500mm的光軸的角度的情況下，光軸為-1°以上且士1°以下，能夠形成為光學(xué)均一性高的相位差膜。在本實(shí)施方式中所述的光軸是指在拉伸膜的面內(nèi)，折射率最大的方位即面內(nèi)滯相軸。光軸的角度是指該聚合物膜的拉伸方向與該聚合物膜的滯相軸所成的角度，有時(shí)也稱為取向角。在本實(shí)施方式中，光軸的角度是以聚合物膜的拉伸方向?yàn)榛鶞?zhǔn)線(0°)時(shí)，該滯相軸和基準(zhǔn)線所成的角度。光軸的角度可以使用偏振光顯微鏡或自動雙折射儀來測定。本發(fā)明的相位差膜與各種偏振板或液晶層等層疊，可優(yōu)選用作移動電話、便攜式信息終端(PersonalDigitalAssistant:PDA)、個人計(jì)算機(jī)、大型電視機(jī)等液晶顯示裝置。作為層疊本發(fā)明的相位差膜使用的液晶顯示裝置(LCD)，可以舉出光學(xué)補(bǔ)償彎曲(OpticallyCompensatedBend:0CB)ζ,^^(VerticalAlignment:VA)向電場(In-PlaneSwitching:IPS)模式；薄膜晶體管(ThinFilmTransistor:TFT)模式、扭曲向列(TwistedNematic:TN)模式、超扭曲向列(TwistedNematic:STN)模式等各種模式的液晶顯示裝置。液晶顯示裝置通常在具有兩張基板和夾持于這兩張基板之間的液晶層的液晶單元的兩側(cè)分別配置有偏振板，而在來自其中一方的外側(cè)(背面?zhèn)?配置的背光燈的光中，僅僅使與位于液晶單元和背光燈之間的偏振板的透過軸平行的直線偏振光入射至液晶單元。本發(fā)明的相位差膜可以通過粘合劑配置于背面?zhèn)绕癜迮c液晶單元之間及/或表側(cè)偏振板與液晶單元之間。另外，偏振板為了保護(hù)由聚乙烯醇構(gòu)成的偏振光膜，通常形成利用兩片三乙酰基纖維素(TAC)膜等保護(hù)膜借助粘接劑夾持的結(jié)構(gòu)，但本發(fā)明的相位差膜代替表側(cè)偏振板及/或背面?zhèn)绕獍宓囊壕卧獋?cè)的保護(hù)膜，借助粘接劑與偏振光膜貼合從而能夠發(fā)揮光學(xué)補(bǔ)償膜(相位差膜)和保護(hù)膜的雙重作用。實(shí)施例以下，基于實(shí)施例，說明本發(fā)明，但本發(fā)明完全不限定于這些實(shí)施例。(1)熔點(diǎn)將聚丙烯系樹脂熱壓成形，制作了厚度為0.5mm的片。所述熱壓成形通過下述方式進(jìn)行熱壓，即，在熱壓機(jī)內(nèi)，將丙烯系聚合物在230°C下預(yù)熱5分鐘后，花費(fèi)3分鐘的時(shí)間升壓至50kgf/cm2，保持2分鐘壓力后，以30°C、3050kgf/cm2冷卻5分鐘。關(guān)于制作的模壓片的切片10mg，使用差示掃描型熱量計(jì)(巴金艾爾瑪公司制、DSC-7型)，在氮?dú)夥障率┘酉率鯷1][5]的熱過程后，以升溫速度5°C/分鐘從50°C加熱至80°C，制作了熔解曲線。在該熔解曲線中，求出表示最高吸熱峰的溫度(°C)，將其設(shè)為該丙烯系樹脂的熔點(diǎn)(Tm)。[1]在220°C下加熱5分鐘；[2]以升溫速度300°C/分鐘從220°C冷卻至150°C；[3]在150°C下保溫1分鐘；[4]以升溫速度5°C/分鐘從150°C冷卻至50°C；[5]在50°C下保溫1分鐘。(2)熔融指數(shù)(MFR)按照J(rèn)ISK7210,以溫度230°C、負(fù)載21.18N測定了熔融指數(shù)。(3)乙烯含量關(guān)于丙烯-乙烯共聚物，進(jìn)行高分子分析手冊(1995年、紀(jì)伊國屋書店發(fā)行)的第616頁中記載的IR光譜測定，求出了該聚合物中的來源于乙烯的結(jié)構(gòu)單元的含量。(4)二甲苯可溶成分量將lg聚丙烯系樹脂的試料完全地溶解于沸騰二甲苯100ml后，降溫至20°C，在相同溫度下靜置4小時(shí)。然后，通過過濾將析出物和濾液分離，從濾液中蒸餾除去二甲苯，將得到的固態(tài)物在減壓下于70°C下進(jìn)行干燥。將干燥得到的殘留物的重量相對于所述試料的重量(lg)的百分比作為該聚丙烯系樹脂的20°C二甲苯可溶成分量(CXS)。(5)面內(nèi)相位差R。及面內(nèi)相位差偏差關(guān)于面內(nèi)相位差，使用相位差測定裝置(王子計(jì)測設(shè)備(株)制、K0BRA-C⑶)測定了縱向拉伸膜及雙軸拉伸膜。關(guān)于縱向拉伸膜的面內(nèi)相位差偏差，使用所述相位差測定裝置在寬度方向上連續(xù)地測定縱向拉伸膜的中央550mm寬度，將最大值和最小值之差設(shè)為八禮，將除以禮的平均值得到的值作為面內(nèi)相位差偏差。若面內(nèi)相位差偏差為5%以下，則相位差的均一性良好。(6)厚度方向相位差Rth關(guān)于厚度方向相位差Rth，使用相位差測定裝置(王子計(jì)測設(shè)備(株)制、K0BRA-WPR)，測定了相位差膜的中央部分。(7)光軸的角度及其偏差使用偏振光顯微鏡，在縱向拉伸膜的500mm寬度的范圍內(nèi)，以20mm間隔測定了光軸的角度。最大值和最小值之差作為光軸偏差。若光軸偏差為2°以下，則光軸的均一性良好。[實(shí)施例1]將聚丙烯系樹脂(丙烯-乙烯無規(guī)共聚物、Tm=136°C、MFR=8g/10分鐘、乙烯含量=5重量％、CXS=4%)投入汽缸溫度設(shè)為200°C的65mmcp擠出機(jī)中，進(jìn)行熔融混煉，以65kg/小時(shí)的擠出量從在所述擠出機(jī)安裝的1200mm幅度T模擠出。對于擠出的熔融聚丙烯系樹脂，利用溫度調(diào)節(jié)為I2°c的400mm(p的壓延輥、和包括由溫度調(diào)節(jié)為12°C的金屬輥構(gòu)成的外筒和位于其內(nèi)部的彈性體輥的接觸輥來夾壓從而使之冷卻，得到了厚度90ym、寬度900mm的聚丙烯系樹脂膜。氣隙(airgap)為115mm，在壓延輥和接觸輥之間夾壓了熔融聚丙烯系樹脂的距離為20mm。將得到的聚丙烯系樹脂膜導(dǎo)入位于兩組夾持輥之間且具有氣浮(floating)方式的烘箱的、圖1及圖2所示的長跨距縱向拉伸機(jī)，進(jìn)行了縱向拉伸。氣浮方式的烘箱分為三個區(qū)域，各區(qū)域的長度為3m，在各區(qū)域設(shè)置有6對噴嘴，從噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A為10m/秒，噴嘴的各狹縫寬度B為2X10_3m，上下的噴嘴間隔為40mm。在一個噴嘴設(shè)置有兩條相同狹縫寬度的狹縫?？v向拉伸的條件如下所述，即三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為110°C，入口速度=5m/分鐘，拉伸倍率=2倍。在該條件下進(jìn)行縱向拉伸的期間，膜在上下的噴嘴的大致中央位置不與噴嘴接觸而浮動，保持正常的浮動狀態(tài)。還有，從噴嘴的狹縫吹出的熱風(fēng)的最大噴出風(fēng)速與最小噴出風(fēng)速之差為0.4m/秒。另外，熱風(fēng)的膜寬度方向上的溫差最大為0.8°C。還有，熱風(fēng)的風(fēng)速、風(fēng)量及溫差為由以下的方法測定的值。〈熱風(fēng)的風(fēng)速的測定〉從噴嘴噴出的風(fēng)速如下所述地測定。相對于膜的移動方向，在各區(qū)域的膜流動方向的中央附近配置的上側(cè)噴嘴和下側(cè)噴嘴的各噴嘴中，位于從各噴嘴的膜寬度方向的兩端朝向中央部距離IOOmm的位置的一對點(diǎn)和將該一對點(diǎn)之間均等地劃分為四等分的情況下的三個區(qū)分點(diǎn)的共計(jì)5點(diǎn)處，使用熱線式風(fēng)速計(jì)，測定了熱風(fēng)的風(fēng)速。即，利用市售的熱線式風(fēng)速計(jì)，測定了各區(qū)域的上側(cè)噴嘴和下側(cè)噴嘴中共計(jì)10點(diǎn)處的熱風(fēng)的風(fēng)速。然后，將它們的平均值作為各噴嘴的吹出口的熱風(fēng)的風(fēng)速。另外，將10點(diǎn)的風(fēng)速中最高風(fēng)速和最低風(fēng)速之差作為膜寬度方向上的熱風(fēng)的風(fēng)速差?！礋犸L(fēng)的溫差測定〉如下所述地測定了噴嘴的熱風(fēng)的溫差。與上述熱風(fēng)的風(fēng)速的測定方法相同，使用熱電偶測定了上側(cè)噴嘴和下側(cè)噴嘴中總計(jì)10處的溫度。將10處的溫度中最高溫度和最低溫度之差作為膜寬度方向上的熱風(fēng)的溫差?？v向拉伸膜的厚度為62μm,寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為850nm，厚度方向相位差Rth為470nm。面內(nèi)相位差偏差為3.2%，光軸偏差為1.0度，縱向拉伸膜的相位差和光軸的均一性均良好。也沒有膜表面的損傷。進(jìn)而，利用拉幅法，對該縱向拉伸膜進(jìn)行橫向拉伸，得到了相位差膜。橫向拉伸的條件如下所述，即預(yù)熱區(qū)域的溫度=141°C、拉伸區(qū)域的溫度=131°C、熱固定區(qū)域的溫度=131°C、拉伸倍率=3.5倍。測定了得到的相位差膜的Rc^Rth及光軸精度。Rtl的平均值為70nm，R0的最大值和最小值之差為6nm，Rth為200nm，光軸的角度為-0.5°以上且+0.5°以下，該相位差膜的光學(xué)均一性高。將該相位差膜層疊于VA模式液晶單元的背面，從液晶單元基板開始依次層疊粘合劑、相位差膜、粘合劑、偏振板，在液晶單元的前表面依次層疊了粘合劑、偏振板。在該液晶顯示裝置的背面設(shè)置背光燈，對于液晶單元，在無電壓施加的黑色顯示狀態(tài)下，以視場角的變化引起的漏光的程度來評價(jià)視場角依賴性。從任意方向觀察漏光也少時(shí)，視場角依賴性小，相位差膜的視場角特性優(yōu)越。對該例的液晶顯示裝置確認(rèn)到，無論從正面方向還是斜向，漏光均少，視場角特性優(yōu)越。[比較例1]除了將從長跨距縱向拉伸機(jī)的噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A設(shè)為30m/秒以夕卜，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜在上下的噴嘴的大致中央位置浮動，但膜的上下的晃動劇烈，也存在與噴嘴接觸的部位，因此，膜發(fā)生了損傷。噴嘴的熱風(fēng)的膜寬度方向上的溫差最大為0.9°C，風(fēng)速差最大為Im/秒。予以說明，溫度、風(fēng)速的測定及溫差、風(fēng)速差的算出方法與實(shí)施例1同樣地進(jìn)行。縱向拉伸膜的厚度為61μm，寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為860nm，厚度方向相位差Rth為480nm。面內(nèi)相位差偏差為2.3%，光軸偏差為2.7度，縱向拉伸膜的相位差的均一性良好，但光軸的均一性差。[比較例2]除了將從長跨距縱向拉伸機(jī)的噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A設(shè)為5m/秒以夕卜，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜不在上下噴嘴的中央，而是處于在略靠近下噴嘴的位置浮動的狀態(tài)，不是正常的浮動的狀態(tài)。噴嘴的熱風(fēng)的膜寬度方向上的溫差最大為0.8°C，風(fēng)速差最大為0.2m/秒。還有，溫度、風(fēng)速的測定及溫差、風(fēng)速差的算出方法與實(shí)施例1相同地進(jìn)行?？v向拉伸膜的厚度為63um,寬度為650mm，面內(nèi)相位差R。的平均值為830nm，厚度方向相位差Rth為440nm。面內(nèi)相位差偏差為6.8%，光軸偏差為0.5度，縱向拉伸膜的相位差的均一性良好，但相位差的均一性差。實(shí)施例1、2、比較例1的結(jié)果示于表1。[表1][表1]<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>[實(shí)施例2]除了將長跨距縱向拉伸機(jī)的上下的噴嘴間隔設(shè)為70mm，將縱向拉伸的條件中三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為120°C以外，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于上下的噴嘴的大致中央位置而不與噴嘴接觸地浮動，保持了正常的浮動狀態(tài)?？v向拉伸膜的厚度為61ym，寬度為650mm，面內(nèi)相位差&的平均值為850nm，厚度方向相位差Rth為450nm。面內(nèi)相位差偏差為4.9%，光軸偏差為1.2度，縱向拉伸膜的相位差和光軸的均一性均良好。膜表面的損傷也少。[實(shí)施例3]除了將使用的聚丙烯系樹脂膜的厚度設(shè)為100ym，將從長跨距縱向拉伸機(jī)的噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A設(shè)為5m/秒，將噴嘴的各狹縫寬度B設(shè)為4X10-3m，將上下的噴嘴間隔設(shè)為70mm以外，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于上下的噴嘴的大致中央位置而不與噴嘴接觸地浮動，保持了正常的浮動狀態(tài)。噴嘴的熱風(fēng)的膜寬度方向上的溫差最大為0.8°C，風(fēng)速差最大為0.2m/秒。另外，溫度、風(fēng)速的測定及溫差、風(fēng)速差的算出方法與實(shí)施例1相同?？v向拉伸膜的厚度為74μm，寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為1120歷，厚度方向相位差Rth為640nm。面內(nèi)相位差偏差為3.8%，光軸偏差為2.0度，縱向拉伸膜的相位差和光軸的均一性均良好。膜表面的損傷也少。[實(shí)施例4]除了將縱向拉伸的條件中三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為120°C以外，與實(shí)施例3相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于上下的噴嘴的大致中央位置而不與噴嘴接觸地浮動，保持了正常的浮動狀態(tài)?？v向拉伸膜的厚度為78μm，寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為1060nm，厚度方向相位差Rth為590nm。面內(nèi)相位差偏差為5.0%，光軸偏差為1.9度，縱向拉伸膜的相位差和光軸的均一性均良好。膜表面的損傷也少。[實(shí)施例5]除了將從長跨距縱向拉伸機(jī)的噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A設(shè)為5m/秒，將噴嘴的各狹縫寬度B設(shè)為6X10_3m，將上下的噴嘴間隔設(shè)為70mm，將縱向拉伸的條件中三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為120°C以外，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于上下的噴嘴的大致中央位置而不與噴嘴接觸地浮動，保持了正常的浮動狀態(tài)。縱向拉伸膜的厚度為61μm，寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為910nm，厚度方向相位差Rth為400nm。面內(nèi)相位差偏差為4.0%，光軸偏差為1.1度，縱向拉伸膜的相位差和光軸的均一性均良好。膜表面的損傷也少。實(shí)施例25的結(jié)果示于表2中。[表2][表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>[比較例3]除了將縱向拉伸的條件中三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為120°C以外，與比較例2相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于不在上下噴嘴的中央，而是在略靠近下噴嘴的位置浮動的狀態(tài)，不是正常的浮動狀態(tài)?？v向拉伸膜的厚度為63μm，寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為830nm，厚度方向相位差Rth為450nm。面內(nèi)相位差偏差為9.5%，光軸偏差為1.5度，縱向拉伸膜的光軸的均一性均良好，但相位差的均一性差。[比較例4]除了將從長跨距縱向拉伸機(jī)的噴嘴的各狹縫吹出的熱風(fēng)的風(fēng)速A設(shè)為15m/秒，將噴嘴的各狹縫寬度B設(shè)為4X10_3m，將上下的噴嘴間隔設(shè)為70mm，對于縱向拉伸的條件中的三個區(qū)域的溫度均設(shè)定為120°C以外，與實(shí)施例1相同地制作了縱向拉伸膜。在該條件下進(jìn)行了縱向拉伸的期間，膜處于在上下的噴嘴的大致中央位置浮動，但膜的上下的晃動劇烈。噴嘴的熱風(fēng)在膜寬度方向上的溫差最大為0.8°C，風(fēng)速差最大為0.6m/秒。另外，溫度、風(fēng)速的測定及溫差、風(fēng)速差的算出方法與實(shí)施例1相同地進(jìn)行?？v向拉伸膜的厚度為62μm,寬度為650mm，面內(nèi)相位差Rtl的平均值為840nm，厚度方向相位差Rth為420nm。面內(nèi)相位差偏差為3.4%，光軸偏差為2.7度，縱向拉伸膜的相位差的均一性均良好，但光軸的均一性差。比較例3、4的結(jié)果示于表3中。[表3][表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>權(quán)利要求熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法，包括下述工序在使噴嘴以交錯狀排列的方式相互錯開而對置配置分別具有多個所述噴嘴的一對噴嘴列的烘箱內(nèi)，對在所述噴嘴列之間輸送的熱塑性樹脂制膜吹付從所述各噴嘴的一個或多個狹縫噴出的熱風(fēng)，從而將所述熱塑性樹脂制膜加熱并使所述熱塑性樹脂制膜浮動，并且通過使夾持輥的轉(zhuǎn)速互不相同來縱向拉伸所述熱塑性樹脂制膜，所述夾持輥分別配置于所述烘箱的前后且分別夾持所述熱塑性樹脂制膜，其中，對于所述各噴嘴的各狹縫而言，在將從所述狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A(m/秒)與該狹縫的狹縫寬度B(m)之積設(shè)為C(m2/秒)、將設(shè)置于一個所述噴嘴的所有的所述狹縫的C的總和設(shè)為Q的情況下，對于所述各噴嘴而言，Q為3×10-2m2/秒以上且1×10-1m2/秒以下，且從所述各狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A為2m/秒以上且15m/秒以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法，其中，將所述熱塑性樹脂制膜縱向拉伸至1.5倍以上且3.O倍以下。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法，其中，所述熱塑性樹脂為聚烯烴系樹脂。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法，其中，所述聚烯烴系樹脂為聚丙烯系樹脂。全文摘要一種熱塑性樹脂制相位差膜的制造方法，包括下述工序在使噴嘴以交錯狀排列的方式相互錯開而對置配置的烘箱內(nèi)，吹付從各噴嘴(20)的狹縫(20a)噴出的熱風(fēng)，將熱塑性樹脂制膜(F)加熱并使其浮動，并且，通過使夾持輥(30A)、(30B)、(32A)、(32B)的轉(zhuǎn)速互不相同來縱向拉伸熱塑性樹脂制膜(F)的工序。各噴嘴(20)的狹縫(20a)在熱塑性樹脂制膜(F)的寬度方向上延伸，其中，對于各噴嘴的各狹縫而言，在將從狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A(m/秒)與該狹縫的狹縫寬度B(m)之積設(shè)為C(m2/秒)、將設(shè)置于一個噴嘴的所有的狹縫的C的總和設(shè)為Q的情況下，對于各噴嘴而言，Q為3×10-2m2/秒以上且1×10-1m2/秒以下，且從各狹縫噴出的熱風(fēng)的風(fēng)速A為2m/秒以上且15m/秒以下。文檔編號B29L7/00GK101801644SQ200880108058公開日2010年8月11日申請日期2008年9月18日優(yōu)先權(quán)日2007年9月21日發(fā)明者日野享子,高橋義則,高畑弘明申請人:住友化學(xué)株式會社