專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種能夠通過(guò)在全負(fù)載范圍內(nèi)，特別是在低負(fù)載時(shí)增大轉(zhuǎn)彎動(dòng)力來(lái)提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
在傳統(tǒng)的充氣輪胎中，當(dāng)豎直負(fù)載增大時(shí)，胎面部分的地面接觸面積增大，并且輪胎的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力增大。換言之，當(dāng)輪胎上的負(fù)載減小時(shí)，輪胎的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力也減小。因此，例如，在具有大的前部負(fù)載的前置發(fā)動(dòng)機(jī)前輪驅(qū)動(dòng)的汽車上，與在前輪的輪胎的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力相比，后輪的輪胎轉(zhuǎn)彎動(dòng)力易于比前輪的輪胎轉(zhuǎn)彎動(dòng)力相對(duì)更多地減小。轉(zhuǎn)彎動(dòng)力的這種不平衡導(dǎo)致在改變車道和在轉(zhuǎn)彎時(shí)的后跟隨能力的減小。因此，轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性有待于提高。 此外，為了提高在全負(fù)載范圍內(nèi)的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力，例如，一種思路是增強(qiáng)胎面橡膠的橡膠硬度，但這有可能惡化行駛噪聲和乘坐舒適度。還有，另一種思路是減小用于收緊輪胎的胎體的帶層的剛性。然而，這有可能降低抓地性能、行駛噪聲性能以及抗磨損性能。下列的專利文獻(xiàn)I公開(kāi)了能夠提高操作響應(yīng)性的充氣輪胎。然而，在這種充氣輪胎中，胎面部的具有相對(duì)較大的地面壓力的中央?yún)^(qū)域的周向剛性設(shè)定成小于肩部區(qū)域。因此，會(huì)存在這樣的問(wèn)題由負(fù)載變化導(dǎo)致的中央?yún)^(qū)域的變形量增大，并且在低負(fù)載范圍內(nèi)無(wú)法提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力。專利文獻(xiàn)I :未審查的日本專利申請(qǐng)公開(kāi)NO. 2009-35130。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明將解決的問(wèn)題因此，鑒于上文提到的問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供一種能夠通過(guò)在全負(fù)載范圍內(nèi)，特別是在低負(fù)載時(shí)增大轉(zhuǎn)彎動(dòng)力來(lái)提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性的充氣輪胎。本發(fā)明基于形成具有這樣的肋圖案的胎面部該肋圖案具有地面接觸形狀的比較小的變形，并且基于將冠部肋、中間肋以及肩部肋的槽體積比中的每個(gè)限制在特定的確切范圍內(nèi)。用于解決該問(wèn)題的方法本發(fā)明的權(quán)利要求I的特征在于一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面部設(shè)置有一對(duì)冠部周向槽，所述一對(duì)冠部周向槽各自在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；一對(duì)肩部周向槽，所述一對(duì)肩部周向槽各自在冠部周向槽與胎面接地端之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；冠部肋，該冠部肋在冠部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；中間肋，每個(gè)中間肋均在冠部周向槽與肩部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；以及肩部肋，每個(gè)肩部肋均在肩部周向槽與胎面接地端之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸。
并且，冠部肋的槽體積比Rc，該槽體積比Rc為設(shè)置在冠部肋上的槽和紋溝的總體積與冠部肋的肋體積之比，中間肋的槽體積比Rm，以及肩部肋的槽體積比Rs 兩足關(guān)系Rc く Rm く Rs。權(quán)利要求2的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎。冠部周向槽的最小槽寬度為8mm至18mm，并且冠部周向槽的最小槽寬度是肩部周向槽的最小槽寬度的1. 25倍至2. 0 倍。權(quán)利要求3的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎。在冠部肋中，從所 述ー對(duì)冠部周向槽沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至輪胎赤道即終止的冠部紋溝沿輪胎周向方向交替地間隔設(shè)置。權(quán)利要求4的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎。中間肋包括內(nèi)側(cè)中間紋溝，該內(nèi)側(cè)中間紋溝從冠部周向槽沿輪胎軸向方向向外延伸并且未延伸至肩部周向槽即終止，以及夕卜側(cè)中間紋溝，該外側(cè)中間紋溝從肩部周向槽沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至冠部周向槽即終止。權(quán)利要求5的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎。內(nèi)側(cè)中間紋溝的軸向長(zhǎng)度在冠部紋溝的軸向長(zhǎng)度的100%至130%的范圍內(nèi)。權(quán)利要求6的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎。肩部肋包括肩部橫向槽，該肩部橫向槽從胎面接地端沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至肩部周向槽即終止，以及肩部紋溝，該肩部紋溝從肩部周向槽沿輪胎軸向方向向外延伸。權(quán)利要求7的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求6所述的充氣輪胎。肩部紋溝的軸向長(zhǎng)度大于外側(cè)中間紋溝的軸向長(zhǎng)度。權(quán)利要求8的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎。肩部肋包括內(nèi)側(cè)區(qū)域，該內(nèi)側(cè)區(qū)域相對(duì)于穿過(guò)肩部肋的最大軸向?qū)挾鹊闹行牟⑶已剌喬ブ芟蚍较蜓由斓募绮坷咧行木€軸向向內(nèi)地設(shè)置，以及外側(cè)區(qū)域，該外側(cè)區(qū)域相對(duì)于肩部肋中心線軸向向外地設(shè)置。外側(cè)區(qū)域的槽體積比Rso是內(nèi)側(cè)區(qū)域的槽體積比Rsi的1. 1倍至1. 5倍。本發(fā)明的權(quán)利要求9涉及根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎。在輪胎安裝在標(biāo)準(zhǔn)輪輞上、以標(biāo)準(zhǔn)的內(nèi)部壓カ充氣并且不受負(fù)載的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，拱形量D與胎面接地寬度Tw之間的比值(D/Tw)為0. 04至0. 05 ;胎面接地寬度Tw為胎面接地端之間的軸向距離，并且拱形量D為從胎面接地端到輪胎赤道的徑向距離。權(quán)利要求10的發(fā)明涉及根據(jù)權(quán)利要求1至9中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎。冠部肋的槽體積比Rc和中間肋的槽體積比Rm為5 %至30 %，并且肩部肋的槽體積比Rs為7 %至35%。
“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”是指以輪胎所基于的標(biāo)準(zhǔn)而為每個(gè)輪胎所確定的輪輞，并且合格的輪輞在日本汽車輪胎制造商協(xié)會(huì)(JATMA)的情況下為標(biāo)準(zhǔn)輪輞，在輪胎與輪輞協(xié)會(huì)(TRA)的情況下為“設(shè)計(jì)輪輞”，在歐洲輪胎與輪 圈技術(shù)組織(ETRTO)的情況下為“測(cè)量輪輞”。“標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)部壓力”是指通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)為每個(gè)輪胎確定的空氣壓力。例如，在JATMA中為最大空氣壓力，在TRA的情況下為在表格“各種冷充氣壓力下的輪胎負(fù)載極限”中描述的最大值，在ETRTO的情況下為“充氣壓力”。當(dāng)輪胎用于客車時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)部壓力為180KPa。在描述中，除非另有說(shuō)明，則輪胎的部分的每個(gè)尺寸均在上述標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下測(cè)量。本發(fā)明的效果本發(fā)明的充氣輪胎在胎面部設(shè)置有—對(duì)冠部周向槽,所述一對(duì)冠部周向槽在輪胎赤道的兩側(cè)連續(xù)地延伸；—對(duì)肩部周向槽，所述一對(duì)肩部周向槽各自在冠部周向槽與地面接觸端部之間連續(xù)地延伸；冠部肋，該冠部肋在冠部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；中間肋，每個(gè)中間肋均在冠部周向槽與肩部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；并且肩部肋，每個(gè)肩部肋均在肩部周向槽與地面接觸端部之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸。包括這種肋圖案的充氣輪胎具有比包括由塊體排形成的胎面部的充氣輪胎高的胎面部上的剛性。這能夠在全負(fù)載范圍內(nèi)提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力并且提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。如果包括該肋圖案的充氣輪胎受到較大的負(fù)載，則該輪胎能夠抑制轉(zhuǎn)彎動(dòng)力過(guò)度的增大并且在高速下提聞穩(wěn)定性。在本發(fā)明的充氣輪胎中，冠部肋的槽體積比Re、中間肋的槽體積比Rm以及肩部肋的槽肋比Rs滿足下列關(guān)系Rc<Rm<Rs。因此，冠部肋的周向剛性相對(duì)地增大；因此，能夠在具有較高的地面接觸面積與地面接觸表面之比的低負(fù)載狀態(tài)下有效地增大轉(zhuǎn)彎動(dòng)力。


圖I為本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)視圖；圖2為圖I的右側(cè)放大視圖；圖3為沿圖I的線A-A截取的橫截面圖；圖4為另一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)視圖；圖5為又一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)視圖；圖6為參考示例I的充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)視圖；附圖標(biāo)記說(shuō)明I充氣輪胎2胎面部3冠部周向槽4肩部周向槽
5冠部肋6中間肋7肩部肋Rc冠部肋的槽體積比Rm中間肋的槽體積比Rs肩部肋的槽體積比
具體實(shí)施例方式在下文中，將參照附圖描述本發(fā)明的實(shí)施方式。在本實(shí)施方式中，圖1示出了用于客車的充氣輪胎1 (下文中簡(jiǎn)稱為“輪胎”)。該輪胎1的胎面部2包括一對(duì)冠部周向槽3，所述ー對(duì)冠部周向槽3各自在輪胎赤道C的兩側(cè)沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；ー對(duì)肩部周向槽4，所述ー對(duì)肩部周向槽4各自在冠部周向槽3與胎面接地端2t之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸。由于相應(yīng)的周向槽3和4,因此胎面部2設(shè)置有冠部肋5，該冠部肋5在冠部周向槽3之間延伸；中間肋6，每個(gè)中間肋6均在冠部周向槽3與肩部周向槽4之間延伸；以及肩部肋7，每個(gè)肩部肋7均在肩部周向槽4與胎面接地端2t之間延伸。包括這種肋圖案的輪胎1具有比包括由塊體排形成的胎面部的輪胎高的胎面部2上的剛性。這能夠在全負(fù)載范圍內(nèi)提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力，并且能夠增強(qiáng)轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。此外，當(dāng)大負(fù)載作用在輪胎1上時(shí)，能夠抑制轉(zhuǎn)彎動(dòng)力過(guò)度的増大。當(dāng)在輪胎1中，大負(fù)載作用于前輪胎，而后輪胎的負(fù)載降低時(shí)，后輪胎的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力能夠相對(duì)地保持較高，并且能夠提高在高速時(shí)的穩(wěn)定性。本實(shí)施方式的胎面部2例如包括不具有具體的旋轉(zhuǎn)方向的未具體定向的圖案。冠部周向槽3和肩部周向槽4由以直線方式沿輪胎周向方向延伸的直槽構(gòu)成。這種周向槽具有小的排水阻力，并且其有助于提高排水性能。在本實(shí)施方式的客車輪胎的情況下，冠部周向槽3和肩部周向槽4優(yōu)選的具有其最小槽寬度W1和W2并且具有其槽深度D1和D2 (在圖3中示出)，該最小槽寬度W1和W2為胎面接地寬度TW的約5%至10%，該胎面接地寬度TW為胎面接地端2t之間的軸向距離，該槽深度D1和D2為約6mm至10mm以便在排水性能和胎面剛性之間達(dá)到良好的平衡。特別地，冠部周向槽3的槽寬度W1優(yōu)選的不小于8mm,更優(yōu)選的不小于10mm,并且優(yōu)選的不大于18mm,更優(yōu)選的不大于15mm。冠部周向槽3比傳統(tǒng)的槽寬，并且冠部周向槽3具有較長(zhǎng)的地面接觸長(zhǎng)度并且能夠提高具有高接觸壓カ的輪胎赤道面CP附近的排水性能。冠部周向槽3的槽寬度W1優(yōu)選的不小于肩部周向槽4的槽寬度W2的1. 25倍，更優(yōu)選的不小于1. 5倍，并且優(yōu)選的不大于W2的2倍，更優(yōu)選的不大于1.8倍。當(dāng)槽寬度W1小于槽寬度W2的1.25倍時(shí)，具有大的槽肋比Rc的冠部肋5的排水性能可能降低。當(dāng)槽寬度W1大于槽寬度W2的2倍吋，在輪胎赤道C側(cè)上的地面接觸面積顯著地減小，并且轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性可能降低。冠部肋5形成為在冠部周向槽3之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸的肋體。表述“連續(xù)地延伸”意味著肋體優(yōu)選地并不在輪胎周向方向上被任何軸向槽分隔，并且上述的軸向槽不包括紋溝。相對(duì)于塊體排，這種冠部肋5有助于提高胎面部2的輪胎周向方向的剛性和直線行駛的穩(wěn)定性。該冠部肋5的最大軸向?qū)挾萕3優(yōu)選地為胎面接地寬度TW的約10%至20%，更優(yōu)選地為約13%至17%。如在圖2中近距離示出的，冠部肋5的肋邊緣5f包括切ロ部分11，該切ロ部分11具有在兩壁之間的小的內(nèi)角度并且沿輪胎周向方向以間距的間隔開(kāi)。這些切ロ部分11有助于引起穿過(guò)冠部周向槽3的空氣柱的局部干擾流，從而抑制易于在直槽中產(chǎn)生的柱形的共振，并且減小行駛嗓聲。如在圖1中所示，中間肋6也形成為在冠部周向槽3與肩部周向槽4之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸的肋體。這種中間肋6能夠抑制轉(zhuǎn)向時(shí)的橫向變形量并且與塊體排相比能夠產(chǎn)生大的橫向力。中間肋6的最大的寬度W4優(yōu)選地例如為胎面接地寬度TW的約12%至20%，更優(yōu)選地為約14%至18%。如在圖2中近距離示出的，中間肋6包括沿輪胎周向方向以直線方式形成的軸向 內(nèi)側(cè)肋邊緣6e和以鋸齒形的方式形成的軸向外側(cè)肋邊緣6f。因此，肋邊緣6f與切ロ部分
11一祥有助于引起穿過(guò)肩部周向槽4的空氣柱的局部干擾流，從而抑制在肩部周向槽4中柱形的共振，并且減小行駛嗓聲。為了有效的抑制柱形的共振，肋邊緣6f優(yōu)選地由兩個(gè)具有不同的長(zhǎng)度并且以不同長(zhǎng)度的鋸齒形式交替地設(shè)置的鋸齒形節(jié)段12a和12b形成。如在圖1中所示，肩部肋7也形成為在肩部周向槽4與胎面接地端2t之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸的肋體。這種肩部肋7能夠抑制轉(zhuǎn)向時(shí)的橫向變形并且與塊體排相比能夠產(chǎn)生大的橫向力。從肩部肋7的肋邊緣7f到胎面接地端2t之間的最大的寬度W5優(yōu)選地例如為胎面接地寬度TW的約14%至22%，更優(yōu)選地例如為約16%至20%。肩部肋7設(shè)置有肩部橫向槽13，該肩部橫向槽13以小的傾角沿輪胎軸向方向從越過(guò)胎面接地端2t的軸向外側(cè)向內(nèi)側(cè)延伸并且未延伸至肩部周向槽4即終止。肩部橫向槽13的傾角相對(duì)于輪胎軸向方向設(shè)置為不大于20度。這種肩部橫向槽13能夠?qū)⒙访嫔系乃蛱ッ娼拥囟?t并且能夠提高排水性能。在軸向上比地面接觸端部2t更內(nèi)側(cè)設(shè)置的肩部橫向槽13的最大槽寬度W6(在圖1中示出)優(yōu)選地為肩部周向槽4的槽寬度W2的約0. 4倍至1倍；并且槽深度D3 (在圖3中所示)優(yōu)選地為約5mm至9mm。本發(fā)明的肋5、肋6和肋7中的每個(gè)均設(shè)置有沿輪胎周向方向以間距分隔開(kāi)的紋溝S。這種紋溝S有助于使肋5、肋6和肋7中的每個(gè)保持耐磨性并且提高排水性能。每個(gè)紋溝S均為具有狹窄槽寬度的狹槽，每個(gè)槽寬度W11、槽寬度W12、槽寬度W13、槽寬度W14均設(shè)定為例如約0. 4mm至1. 5_。紋溝S的姆個(gè)槽深度(未示出)均優(yōu)選地設(shè)定為冠部周向槽3的槽深度D1的約40%至90%，更優(yōu)選地例如為槽深度D1的約60%至70%。冠部肋5設(shè)置有從冠部周向槽3中的每個(gè)軸向地延伸的冠部紋溝S1。中間肋6設(shè)置有從冠部周向槽3軸向向外延伸的內(nèi)側(cè)中間紋溝S2，以及從肩部周向槽4軸向向內(nèi)延伸的外側(cè)中間紋溝S3。肩部肋7設(shè)置有從肩部周向槽4軸向向外延伸的肩部紋溝S4。本實(shí)施方式的冠部紋溝S1從冠部周向槽3以ー個(gè)角度軸向向內(nèi)延伸并且未延伸至輪胎赤道C即終止。因此，在冠部肋5中的輪胎赤道C上，沒(méi)有紋溝S的區(qū)域沿周向方向連續(xù)地形成。如在圖1中所示，冠部紋溝S1彼此移位，但位置可以一起相匹配。冠部紋溝S1的軸向長(zhǎng)度L1優(yōu)選地為冠部肋5的最大寬度W3的約15%至45%，更優(yōu)選地為約25%至 35%。
如在圖2中所示，上述內(nèi)側(cè)中間紋溝S2平滑地傾斜，從冠部周向槽3軸向向外延伸并且未延伸至肩部周向槽4即終止。內(nèi)側(cè)中間紋溝S2設(shè)置成通過(guò)冠部周向槽3沿輪胎軸向方向在內(nèi)側(cè)與冠部紋溝SI相連。內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的軸向長(zhǎng)度L2優(yōu)選地為中間肋6的最大寬度W4的約15%至40%，更優(yōu)選地為約20%至30%。本實(shí)施方式的外側(cè)中間紋溝S3從中間肋6的鋸齒形角部沿相對(duì)于輪胎周向方向沿與內(nèi)側(cè)中間紋溝S2相反的方向平滑地傾斜，并且未延伸至冠部周向槽3即終止。外側(cè)中間紋溝S3和內(nèi)側(cè)中間紋溝S2沿輪胎周向方向以間距交替地分隔開(kāi)。外側(cè)中間紋溝S3的軸向長(zhǎng)度L3優(yōu)選地為中間肋6的最大寬度W4的約45 %至85 %，更優(yōu)選地為約55 %至75 %。
肩部紋溝S4以與肩部橫向槽13大致相同的角度傾斜，且肩部紋溝S4從肩部周向槽4t延伸并且在接近地面接觸邊緣2t時(shí)終止。肩部紋溝S4和肩部橫向槽13以間距交替地分隔開(kāi)。本發(fā)明的肩部紋溝S4的軸向長(zhǎng)度L4設(shè)定為大于外側(cè)中間紋溝S3的軸向長(zhǎng)度L3，并且優(yōu)選地為肩部肋7的最大寬度W5的約80%至110%，更優(yōu)選地為約90%至100%。因而，在本實(shí)施方式的輪胎I中，冠部肋5的槽體積比Re、中間肋的槽體積比Rm以及肩部肋的槽體積比Rs滿足以下關(guān)系Rc<Rm<Rs。槽體積比Re、槽體積比Rm以及槽體積比Rs分別為設(shè)置在肋5、肋6以及肋7上的槽和紋溝的總體積與冠部肋5、中間肋6以及肩部肋7的紋溝S和肩部橫向槽13被完全填滿的相應(yīng)的體積之比。如在圖3中所示，冠部肋5的體積定義為由下列各項(xiàng)圍繞的體積虛線VI，該虛線Vl經(jīng)過(guò)冠部周向槽3的最深點(diǎn)3d和肩部周向槽4的最深點(diǎn)4d沿著胎面部2的外部表面2S延伸；冠部肋5的胎面5S ；以及外側(cè)壁5w，該外側(cè)壁5W從冠部肋5的肋邊緣5f延伸至冠部周向槽3的最深點(diǎn)3d。中間肋6的體積定義為由下列各項(xiàng)圍繞的體積虛線VI;中間肋6的胎面6S ；以及內(nèi)側(cè)壁6we,該內(nèi)側(cè)壁6we從中間肋6的軸向內(nèi)側(cè)肋邊緣6e延伸至冠部周向槽3的最深點(diǎn)3d ；以及外側(cè)壁6wf,該內(nèi)側(cè)壁6wf從軸向外側(cè)肋邊緣6f延伸至肩部周向槽4的最深點(diǎn)4d。肩部肋7的體積定義為由下列圍繞的體積虛線VI;肩部肋7的胎面7S;以及內(nèi)側(cè)壁7w,該內(nèi)側(cè)壁7w從肩部7的肋邊緣7e延伸至肩部周向槽4的最深點(diǎn)4d ；以及表面Fl，該表面Fl經(jīng)過(guò)地面接觸端部2t并且與輪胎赤道面CP平行。這樣，在槽體積比Re、Rm以及Rs滿足上述關(guān)系的輪胎中，施加有最大的地面壓力的冠部肋5被設(shè)定成具有比肩部肋7高的周向剛性。因此，冠部肋5有效地提高了在全負(fù)載范圍內(nèi)的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力以便提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。由于具有相對(duì)較大的周向剛性的冠部肋5，因此能夠在地面接觸面積比率在地面接觸表面內(nèi)側(cè)增大的低負(fù)載狀態(tài)下有效地提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力。為了有效地提高上述功能，冠部肋5的槽體積比Rc和中間肋6的槽體積比Rm優(yōu)選地不小于5%，更優(yōu)選地不小于10%，優(yōu)選地不大于30%，更優(yōu)選地不大于15%。當(dāng)槽體積比Rc和Rm小于5%吋，排水性能會(huì)過(guò)度惡化。當(dāng)槽體積比Rc和Rm大于30%時(shí)，地面接觸面接減小并且耐磨壽命會(huì)惡化。此外，冠部肋5的槽體積比Rc優(yōu)選地小于中間肋6的槽體積比Rm。這樣，由于每個(gè)肋的橫向剛性從冠部肋5朝向肩部肋7逐漸地減小，因此提高了轉(zhuǎn)彎時(shí)的過(guò)渡特性和變道時(shí)的穩(wěn)定性，并且能夠提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。肩部肋7的槽體積比Rs優(yōu)選地不小于7%，更優(yōu)選地不小于12%，并且優(yōu)選地不 大于35%，更優(yōu)選地不大于20%。當(dāng)上述槽體積比Rs小于7%時(shí)，排水性能尤其是濕路滑胎現(xiàn)象的性能會(huì)過(guò)度地惡化。當(dāng)槽體積比Rs大于35%時(shí)，肩部肋7的剛性過(guò)度地増大，并且可能出現(xiàn)不平衡磨損。如在圖1中所示，上述肩部肋7相對(duì)于穿過(guò)最大軸向?qū)挾萕5的中心并且沿輪胎周向方向延伸的肩部肋中心線CL1被虛擬地分成設(shè)置在軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)區(qū)域7i和設(shè)置在軸向外側(cè)的外側(cè)區(qū)域70。在這種情況下，內(nèi)側(cè)區(qū)域7i的槽體積比Rsi優(yōu)選地小于外側(cè)區(qū)域7o的槽體積比Rso。因此，肩部肋7能夠使剛性從肩部周向槽4朝向地面接觸端部2t平緩地變化。并且能夠提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。此外，在肩部肋7中，內(nèi)側(cè)區(qū)域7i的周向剛性比外側(cè)區(qū)域7ο的周向剛性高。因此，在內(nèi)側(cè)區(qū)域7i的地面接觸面積的比率相對(duì)較高的低負(fù)載吋，能夠更多地提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)カ。外側(cè)區(qū)域7o的槽體積比Rso優(yōu)選地不小于內(nèi)側(cè)區(qū)域7i的槽體積比Rsi的1. 1倍，更優(yōu)選地不小于1. 3倍。并且，外側(cè)區(qū)域7ο的槽體積比Rso優(yōu)選地不大于內(nèi)側(cè)區(qū)域7i的槽體積比Rsi的1. 5倍,更優(yōu)選地不大于1. 1倍。當(dāng)槽體積比Rso小于上述槽體積比Rsi的1. 1倍吋，剛性不可能良好地平緩地變化。當(dāng)槽體積比Rso大于槽體積比Rsi的1. 5倍吋，剛性快速地變化，并且在肩部肋7中可能出現(xiàn)不平衡磨損。外側(cè)中間紋溝S3的槽寬度W13優(yōu)選地大于內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的槽寬度W12。外側(cè)中間紋溝S3能夠?qū)⒙访嫔系乃畯闹虚g肋6的地面接觸中心引至軸向外側(cè)肋邊緣6f并且能夠提高排水性能。此外，在中間肋6中，輪胎軸向內(nèi)側(cè)的周向剛性被設(shè)定成高于輪胎軸向外側(cè)的周向剛性；因此，能夠在內(nèi)側(cè)地面接觸面積的比率和地面壓カ相對(duì)地増大的低負(fù)載時(shí)提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力。從這一點(diǎn)考慮，外側(cè)中間紋溝S3的槽寬度W13優(yōu)選地不小于內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的槽寬度W12的105%，更優(yōu)選地不小于110%。當(dāng)外側(cè)中間紋溝S3的槽寬度W13太大時(shí)，相對(duì)于肩部肋7的剛性降低并且在低負(fù)載時(shí)轉(zhuǎn)彎動(dòng)力可能惡化。從這一點(diǎn)考慮，外側(cè)中間紋溝S3的槽寬度W13優(yōu)選地不大于內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的槽寬度W12的200%，更優(yōu)選地不大于160%。從相同的觀點(diǎn)考慮，外側(cè)中間紋溝S3的槽深度(未示出)優(yōu)選地不小于內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的槽深度(未示出)的105%，更優(yōu)選地不小于110%;優(yōu)選地不大于內(nèi)側(cè)中間紋溝S2的槽深度(未示出)的200%，更優(yōu)選地不大于160%。如在圖3中所示，在上述的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，比值(D/TW)能夠任意設(shè)定。該比值(D/TW)為胎面接地寬度TW(在圖1中示出)與拱形量D之比，該拱形量D為從胎面接地端2t到輪胎赤道C之間的徑向距離。當(dāng)比值(D/TW)太小時(shí)，在肩部肋7上的地面壓カ過(guò)度地增大，并且本發(fā)明的效果不可能充分的實(shí)現(xiàn)。因此，比值(D/TW)優(yōu)選地不小于0. 03，更優(yōu)選地不小于0.04。當(dāng)比值(D/TW)太大時(shí),在肩部肋7上的地面壓力過(guò)度地增大，并且轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性可能降低。因此，比值(D/TW)優(yōu)選地不大于0. 06，更優(yōu)選地不大于0. 05。圖4示出了本發(fā)明的輪胎I的另一實(shí)施方式。在該實(shí)施方式的輪胎I中，冠部肋5由不具有槽和冠部紋溝SI (圖I中示出)的平面肋體形成。此外，中間肋6僅設(shè)置有外側(cè)中間紋溝S3。在這種輪胎I中，冠部肋5的槽體積比Re和中間肋6的槽體積比Rm能夠被設(shè)置得非常小，在整個(gè)負(fù)載范圍內(nèi)，特別是在低負(fù)載時(shí)，能夠更多的 提高轉(zhuǎn)彎動(dòng)力，并且能夠顯著地提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性。如在圖5中所示，冠部肋5可以設(shè)置有大致在輪胎赤道C上延伸的周向方向的窄槽16。代替內(nèi)側(cè)中間紋溝S2和外側(cè)中間紋溝S3(在圖2中示出)，中間肋6可以設(shè)置有內(nèi)側(cè)中間橫槽17和外側(cè)中間橫槽18。輪胎I能夠在保持轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性的同時(shí)提高排水性能。在窄槽16中，槽寬度W7優(yōu)選地為冠部肋5的最大寬度W3的約5%至20%，并且窄槽16的槽深度(未示出)優(yōu)選地為冠部周向槽3的槽深度Dl (在圖3中示出)的約7%至15%。在上文中，描述了本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式，但很明顯的是，不限制于在附圖中所示出的，可以做出多種改變。示例制做了包括在表I中示出的胎面部的充氣輪胎，并且評(píng)估了該充氣輪胎的性能。為了進(jìn)行比較，還對(duì)輪胎(參考示例I)進(jìn)行了測(cè)試。圖6中示出的在參考示例I中的輪胎具有大于冠部肋的槽體積比Re和中間肋的槽體積比Rm的肩部肋的槽體積比Rs。普通規(guī)格如下輪胎尺寸215/55R17輪輞尺寸7.OJX 17胎面接地寬度TW 155mm冠部周向槽的槽深度Dl :8. Omm肩部周向槽的槽深度D2 :8.0mm冠部肋的最大寬度W3 :20mm中間肋的最大寬度W4 :25mm肩部肋的最大寬度W5 :28mm肩部橫向槽槽寬度W6 :2. 5mm 至 4. Omm槽深度D3 :7. Omm冠部紋溝軸向長(zhǎng)度LI :3. 5_槽寬度Wl I :0. 6_槽深度6.5mm內(nèi)側(cè)中間紋溝軸向長(zhǎng)度L2 :6mm槽寬度W12:0.6_槽深度6.5mm
外側(cè)中間紋溝軸向長(zhǎng)度L3 :18mm槽寬度W13:1.0_槽深度6.5mm肩部紋溝軸向長(zhǎng)度L4:23_槽寬度W14:0.6_·
槽深度6.5mm測(cè)試方法如下?！崔D(zhuǎn)彎動(dòng)力〉每個(gè)測(cè)試輪胎均被安裝至輪輞上并且被充氣以具有通過(guò)使用室內(nèi)測(cè)試器測(cè)量的230kPa的內(nèi)部壓力，以及分別在3. 4kN和2. 2kN的負(fù)載下的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力。測(cè)試的結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I中示出的3. 4kN的負(fù)載下的轉(zhuǎn)彎動(dòng)力的指數(shù)為100 ;數(shù)值越大,轉(zhuǎn)彎動(dòng)力越大。紋溝角度I度。〈轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性〉每個(gè)測(cè)試輪胎均被安裝到輪輞上并且被充氣以便具有內(nèi)部壓力(前輪220kPa ；后輪220kPa)，并且被應(yīng)用于國(guó)內(nèi)制造的2400cc (立方厘米)排量的FF轎車(前輪負(fù)載4. 7kN ;后輪負(fù)載3. 3kN)。專業(yè)測(cè)試駕駛員將測(cè)試車開(kāi)上浙青路面的測(cè)試車道，并且通過(guò)駕駛員的操作感覺(jué)來(lái)測(cè)試操作響應(yīng)性、剛性、抓地能力等性能。測(cè)試的結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I中的指數(shù)為100 ;并且數(shù)值越大,滿意度越大?！闯俗孢m度〉通過(guò)使用具有上述相同條件的車輛，使測(cè)試車輛在例如凸凹不平的路面、Belgian路(石鋪路面)或Bitsman路(碎石路面)的干燥的浙青路面上行駛，通過(guò)駕駛員的感覺(jué)測(cè)試凸凹感、撞擊感以及上下顛簸感。測(cè)試的結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I中的指數(shù)為100 ；并且數(shù)值越大，滿意度越大?！磁潘阅堋低ㄟ^(guò)使用具有上述相同條件的車輛，測(cè)試車被駛?cè)朐诎霃綖镮OOm的浙青路面上設(shè)置有深5mm和長(zhǎng)20mm的水坑的測(cè)試車道，并且以逐漸增大的速度行駛以便在50km/h至80km/h的速度下測(cè)量前輪和后輪的平均橫向加速度。測(cè)試結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I的平均橫向加速度的指數(shù)為100 ;并且數(shù)值越大，滿意度越大。〈通過(guò)噪聲特性〉依據(jù)在JAS0/C/606中規(guī)定的現(xiàn)行的車輛滑行測(cè)試，測(cè)試車以60km/h的速度在直線測(cè)試車道(浙青路面)上滑行50m。在車道的中間點(diǎn)位于距行駛中心線7. 5mm處和距路面I. 2m處設(shè)置有固定的擴(kuò)音器，并且測(cè)量最大的通過(guò)噪聲水平dB(A)。測(cè)試的結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I的通過(guò)噪聲的倒數(shù)的指數(shù)為100。并且數(shù)值越大，通過(guò)噪聲越大。〈噪聲特性〉通過(guò)使用具有上述相同條件的車輛，測(cè)試車在60km/h的速度下行駛在平滑的路面。通過(guò)駕駛員的感覺(jué)評(píng)估圖象嗓聲的大小。測(cè)試的結(jié)果使用指數(shù)來(lái)表示，示例I的指數(shù)為100。并且數(shù)值越大,滿意度越大。
結(jié)果如在表1中所示。表權(quán)利要求
1.ー種充氣輪胎，所述充氣輪胎在胎面部設(shè)置有 一對(duì)冠部周向槽，所述ー對(duì)冠部周向槽在輪胎赤道的兩側(cè)沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸； ー對(duì)肩部周向槽，所述ー對(duì)肩部周向槽在所述冠部周向槽與胎面接地端之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸； 冠部肋，所述冠部肋在所述冠部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸； 中間肋，所述中間肋在所述冠部周向槽與所述肩部周向槽之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；以及 肩部肋，所述肩部肋在所述肩部周向槽與所述胎面接地端之間沿輪胎周向方向連續(xù)地延伸；其中 所述冠部肋的槽體積比Re、所述中間肋的槽體積比Rm以及所述肩部肋的槽體積比Rs滿足關(guān)系Rc < Rm < Rs，其中所述槽體積比Re為設(shè)置在所述冠部肋上的槽和紋溝的總體積與所述冠部肋的肋體積之比。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的充氣輪胎，其中，所述冠部周向槽的最小槽寬度為8mm至18mm，并且所述冠部周向槽的最小槽寬度是所述肩部周向槽的最小槽寬度的I. 25倍至2. O倍。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的充氣輪胎，其中，在所述冠部肋中，從所述一對(duì)冠部周向槽沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至所述輪胎赤道即終止的冠部紋溝沿輪胎周向方向交替地間隔設(shè)置。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述中間肋包括 內(nèi)側(cè)中間紋溝，所述內(nèi)側(cè)中間紋溝從所述冠部周向槽沿輪胎軸向方向向外延伸并且未延伸至所述肩部周向槽即終止，以及 外側(cè)中間紋溝，所述外側(cè)中間紋溝從所述肩部周向槽沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至所述冠部周向槽即終止。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎，其中，所述內(nèi)側(cè)中間紋溝的軸向長(zhǎng)度在所述冠部紋溝的軸向長(zhǎng)度的100%至130%的范圍內(nèi)。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述肩部肋包括 肩部橫向槽，所述肩部橫向槽從所述胎面接地端沿輪胎軸向方向向內(nèi)延伸并且未延伸至所述肩部周向槽即終止，以及 肩部紋溝，所述肩部紋溝從所述肩部周向槽沿輪胎軸向方向向外延伸。
7.根據(jù)權(quán)利要求6中所述的充氣輪胎，其中，所述肩部紋溝的軸向長(zhǎng)度大于所述外側(cè)中間紋溝的軸向長(zhǎng)度。
8.根據(jù)權(quán)利要求I至7中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述肩部肋包括 內(nèi)側(cè)區(qū)域，所述內(nèi)側(cè)區(qū)域相對(duì)于穿過(guò)所述肩部肋的最大軸向?qū)挾鹊闹行牟⑶已剌喬ブ芟蚍较蜓由斓募绮坷咧行木€軸向向內(nèi)地設(shè)置，以及 外側(cè)區(qū)域，所述外側(cè)區(qū)域相對(duì)于所述肩部肋中心線軸向向外地設(shè)置；并且 所述外側(cè)區(qū)域的槽體積比Rso是所述內(nèi)側(cè)區(qū)域的槽體積比Rsi的I. I倍至I. 5倍。
9.根據(jù)權(quán)利要求I至8中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，在所述輪胎安裝在標(biāo)準(zhǔn)輪輞上、以標(biāo)準(zhǔn)的內(nèi)部壓カ充氣并且不受負(fù)載的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，拱形量D與胎面接地寬度Tw之間的比值(D/Tw)為0. 04至0. 05 ;并且 所述胎面接地寬度Tw為所述胎面接地端之間的軸向距離，并且所述拱形量D為從所述胎面接地端到所述輪胎赤道的徑向距離。
10.根據(jù)權(quán)利要求I至9中任ー項(xiàng)所述的充氣輪胎，其中，所述冠部肋的槽體積比Re和所述中間肋的槽體積 比Rm為5%至30%，并且所述肩部肋的槽體積比Rs為7%至35%。
全文摘要
為了通過(guò)在全負(fù)載范圍內(nèi)特別是在低負(fù)載范圍內(nèi)增大轉(zhuǎn)彎動(dòng)力來(lái)提高轉(zhuǎn)向穩(wěn)定性，提供了一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面部(2)設(shè)置有一對(duì)冠部周向槽(3)，所述一對(duì)冠部周向槽(3)在輪胎赤道(C)的兩側(cè)延伸；一對(duì)肩部周向槽(4)，所述一對(duì)肩部周向槽(4)在冠部周向槽(3)與胎面接地端(2t)之間延伸；冠部肋(5)，該冠部肋(5)在冠部周向槽(3)之間；中間肋(6)，中間肋(6)在冠部周向槽(3)與肩部周向槽(4)之間延伸；以及肩部肋(7)，肩部肋(7)在肩部周向槽(4)與胎面接地端(2t)之間。冠部肋(5)的槽體積比Rc——該槽體積比Rc為槽和紋溝的總體積與冠部肋(5)的肋體積之比，中間肋(6)的槽體積比Rm，以及肩部肋(7)的槽體積比Rs滿足關(guān)系Rc≤Rm＜Rs。
文檔編號(hào)B60C11/12GK102958712SQ20118003189
公開(kāi)日2013年3月6日 申請(qǐng)日期2011年7月1日 優(yōu)先權(quán)日2010年7月7日
發(fā)明者村田雄彥 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社