專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過(guò)改善形成于胎肩部的溝及花紋塊的形狀，來(lái)保持操縱穩(wěn)定性及抗不均勻磨損性能并且提高排水性的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
已知在胎面部形成有多個(gè)花紋塊的塊狀花紋的充氣輪胎。近年，對(duì)該充氣輪胎期望進(jìn)一步提高排水性。為了提高排水性，需要使胎面部與路面之間的水膜順利地排出到接地端側(cè)。以往，為了提高排水性，已知例如增大與胎面部的接地端連接的胎肩橫溝的寬度和 /或深度等的方法。然而，上述方法均伴隨花紋塊的剛性降低，因此存在易使操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性變差的問(wèn)題。這樣，提高排水性和確?；y塊剛性存在二律背反的關(guān)系，因此很難兩者兼顧。相關(guān)技術(shù)如下。專利文獻(xiàn)1 日本特開平11-278016號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于以上那樣的問(wèn)題而提出的，其主要目的在于，提供一種充氣輪胎，通過(guò)對(duì)形成在不對(duì)排水性帶來(lái)較大影響的胎肩部的主溝及橫溝的形狀進(jìn)行改善，來(lái)確?；y塊的剛性，從而能夠保持操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性并且提高排水性。本發(fā)明中技術(shù)方案1所記載的發(fā)明的充氣輪胎，通過(guò)在胎面部具有設(shè)在最靠接地端側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)地延伸的胎肩主溝、和從該胎肩主溝起越過(guò)接地端而延伸的胎肩橫溝，由此沿輪胎周向間隔設(shè)置有由上述胎肩主溝、上述胎肩橫溝以及接地端劃分的胎肩花紋塊，該充氣輪胎的特征在于，上述胎肩主溝是將向輪胎赤道側(cè)凸出的方向彎曲的彎曲溝片沿輪胎周向連接所形成的，上述彎曲溝片包括相對(duì)于輪胎周向向一側(cè)傾斜的第一傾斜部、和相對(duì)于輪胎周向向另一側(cè)傾斜的第二傾斜部，上述胎肩橫溝相對(duì)于輪胎周向以45 90°的角度延伸并且與上述彎曲溝片的第一傾斜部平滑地連接，而且，上述胎肩花紋塊由相對(duì)于輪胎周向以15 45°的角度延伸的胎肩副溝劃分而成，并且，上述胎肩副溝其輪胎軸向外側(cè)的端部與上述胎肩橫溝相交，并且輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端部與上述第二傾斜部平滑地連接。此外，技術(shù)方案2所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案1所記載的充氣輪胎中，上述胎肩橫溝的溝寬度從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增加。此外，技術(shù)方案3所記載的發(fā)明的充氣輪胎，在技術(shù)方案1或2所記載的充氣輪胎中，上述胎肩副溝的上述外側(cè)的端部的溝寬度小于上述內(nèi)側(cè)的端部的溝寬度。此外，技術(shù)方案4所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案1至3中的任一項(xiàng)所記載的充氣輪胎中，上述胎肩花紋塊由上述胎肩副溝劃分為輪胎軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)花紋塊片和輪胎軸向外側(cè)的外花紋塊片，上述外花紋塊片其輪胎軸向的最大寬度Wa大于該外花紋塊片的輪胎軸向的最小寬度恥的1. 0倍且在2. 0倍以下。
此外，技術(shù)方案5所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案4所記載的充氣輪胎中，在上述外花紋塊片成為上述最小寬度Wb的輪胎周向的位置，上述最小寬度Wb為上述內(nèi)花紋塊片的寬度Wc的0. 5 2. 0倍。此外，技術(shù)方案6所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案4或5所記載的充氣輪胎中，在上述外花紋塊片上形成有切缺部，該切缺部通過(guò)切掉接地端的一部分而使該外花紋塊片的輪胎軸向的外緣比上述接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)，上述切缺部的一端與胎肩橫溝連接，并且該切缺部的另一端在外花紋塊片的內(nèi)部形成終端。此外，技術(shù)方案7所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案6所記載的充氣輪胎中，上述切缺部形成在上述外花紋塊片的最大寬度Wa側(cè)。此外，技術(shù)方案8所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案6或7所記載的充氣輪胎中，在上述外花紋塊片上，并且在上述切缺部與上述胎肩橫溝的交叉部，設(shè)有將踏面傾斜地切掉的倒角部。此外，技術(shù)方案9所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案1至8中任一項(xiàng)所記載的充氣輪胎中，上述內(nèi)花紋塊片包括第一區(qū)域，其從位于輪胎軸向最內(nèi)側(cè)的頂部起形成于上述第一傾斜部側(cè)；第二區(qū)域，其從上述頂部起形成于上述第二傾斜部側(cè)且具有該內(nèi)花紋塊片的輪胎軸向?qū)挾葹樽畲髮挾鹊牟糠?，至少在上述第二區(qū)域設(shè)有從胎肩主溝朝向接地端側(cè)延伸的刀槽花紋。在本發(fā)明的充氣輪胎中，通過(guò)在胎面部具有設(shè)在最靠接地端側(cè)并且與輪胎周向連續(xù)地延伸的胎肩主溝、和從該胎肩主溝起越過(guò)接地端而延伸的胎肩橫溝，由此沿輪胎周向間隔設(shè)置胎肩花紋塊。另外，胎肩主溝是通過(guò)將包括向輪胎赤道側(cè)凸出的方向彎曲的曲線的彎曲溝片沿輪胎周向連接所形成的。這樣的胎肩主溝在彎曲溝片的凸出的頂點(diǎn)附近增大胎肩花紋塊的輪胎軸向的寬度。因此，保持較高的胎肩花紋塊的剛性，從而確保操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性。此外，彎曲溝片包括相對(duì)于輪胎周向向一側(cè)傾斜的第一傾斜部、和相對(duì)于輪胎周向向另一側(cè)傾斜的第二傾斜部。因此，彎曲溝片利用輪胎的旋轉(zhuǎn)將從上述凸出的頂點(diǎn)附近取入的排水導(dǎo)入到第一或第二傾斜部，從而將排水順利地引導(dǎo)到接地端側(cè)。而且，胎肩橫溝相對(duì)于輪胎周向以45 90°的角度延伸并且與彎曲溝片的第一傾斜部平滑地連接。這樣的胎肩橫溝將路面的水膜從彎曲溝片的第一傾斜部順利地向接地端的外側(cè)排出。因此，提高排水性。此外，在胎肩花紋塊設(shè)有胎肩副溝，該胎肩副溝的輪胎軸向外側(cè)的端部與上述胎肩橫溝相交，并且輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端部與上述第二傾斜部平滑地連接。這樣的胎肩副溝有效地利用胎肩橫溝和/或第二傾斜部，將胎肩部與路面之間的水膜向接地端的外側(cè)排出。 因此，進(jìn)一步提高排水性。另外，胎肩副溝以相對(duì)于輪胎周向?yàn)?5 45°的角度延伸。這樣的胎肩副溝均衡地保持該胎肩花紋塊的周向的剛性和橫向剛性。因此，抑制胎肩花紋塊的踵趾磨損和花紋塊缺損，并且確保操縱穩(wěn)定性。


圖1為表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的充氣輪胎的剖視圖(圖2的X-X剖視圖)。圖2為圖1的胎面部的展開圖。
圖3為胎肩花紋塊的放大圖。圖4為胎肩主溝的放大圖。圖5為中央主溝的放大圖。圖6(a)為胎肩橫溝的放大圖，(b)為胎肩副溝的放大圖。圖7為本實(shí)施方式的胎面部的局部立體圖。圖8為中間花紋塊的放大圖。附圖標(biāo)號(hào)說(shuō)明1. · ·充氣輪胎；2. · ·胎面部；9a. · ·胎肩主溝；IOa. · ·胎肩橫溝； 14...胎肩花紋塊；15...彎曲溝片；15a...第一傾斜部；15b...第二傾斜部；18...胎肩副溝；18a...胎肩副溝的輪胎軸向外側(cè)的端部；18b...胎肩副溝的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端部； C...輪胎赤道；Te...接地端。
具體實(shí)施例方式以下，基于附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。如圖1所示，本實(shí)施方式的充氣輪胎1具有胎體6，其從胎面部2經(jīng)過(guò)胎側(cè)部3到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5 ；帶束層7，其配置在該胎體6的徑向外側(cè)且在胎面部2的內(nèi)部，本實(shí)施方式中示出小型卡車用輪胎。上述胎體6具有例如由兩枚折返簾布6A、和配置在折返簾布6A外側(cè)的一枚正包簾布6B構(gòu)成的所謂的2-1構(gòu)造。上述折返簾布6A由在輪胎赤道C的位置配置于輪胎徑向內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)折返簾布 6A1、和配置在折返簾布6A1外側(cè)的外側(cè)折返簾布6A2構(gòu)成。各折返簾布6A1、6A2包括環(huán)狀的主體部6a，其從胎面部2經(jīng)過(guò)胎側(cè)部3到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5 ；折返部6b，其與該主體部6a連接且繞上述胎圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返。此外，上述正包簾布6B只由從胎面部2經(jīng)過(guò)胎側(cè)部3到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5的環(huán)狀的主體部6a形成。此外，上述各簾布6A及6B的胎體簾線均相對(duì)于輪胎赤道C以75 90°傾斜。 上述胎體簾線適合采用例如尼龍、人造絲、芳香族聚酰胺、聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯或聚2， 6-萘二甲酸乙二醇酯等有機(jī)纖維簾線，根據(jù)需要還可以采用鋼簾線。上述那樣的2-1構(gòu)造的胎體6通過(guò)提高輪胎基本的剛性，能夠充分提高從胎圈部 4到胎側(cè)部3的剛性，因此特別適合作為負(fù)載大的小型卡車用的構(gòu)造。上述帶束層7至少由2枚帶束層簾布構(gòu)成，在本實(shí)施方式中由輪胎徑向內(nèi)、外兩枚帶束層簾布7A、7B構(gòu)成。各帶束層簾布7A、7B具有相對(duì)于輪胎赤道C以15 40°的角度傾斜的鋼簾線等高彈性的帶束層簾線。各帶束層簾布7A、7B在帶束層簾線相互交叉的方向上重疊。如圖2所示，在上述胎面部2設(shè)有沿輪胎周向連續(xù)延伸的多條主溝9、和沿與該主溝9相交的方向延伸的多條橫溝10。其中，本實(shí)施方式的胎面花紋由以輪胎赤道C上的任意的點(diǎn)為中心的實(shí)質(zhì)上(除可變間距(variable pitch)外)點(diǎn)對(duì)稱的花紋形成。本實(shí)施方式的主溝9包括在最靠接地端Te側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對(duì)胎肩主溝9a ；配置在一對(duì)胎肩主溝9a的輪胎軸向內(nèi)側(cè)且在輪胎赤道C的兩側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對(duì)中央主溝％。由此，本實(shí)施方式的胎面部2被劃分為在中央主溝9b、9b之間延伸的一條中央陸地部11、在上述中央主溝9b與胎肩主溝9a之間延伸的一對(duì)中間陸地部12、 以及在上述胎肩主溝9a的輪胎軸向外側(cè)延伸的一對(duì)胎肩陸地部13。此外，本實(shí)施方式的橫溝10包括從胎肩主溝9a越過(guò)接地端Te而延伸的胎肩橫溝10a、橫切中央陸地部11的中央橫溝10b、橫切中間陸地部12的中間橫溝10c。由此，各陸地部11至13分別構(gòu)成為將中央花紋塊lib、中間花紋塊12b及胎肩花紋塊14沿輪胎周向排列的中央花紋塊列11R、中間花紋塊列12R及胎肩花紋塊列14R。其中，胎肩花紋塊14 詳細(xì)而言由胎肩主溝9a、胎肩橫溝IOa以及接地端Te劃分而成。在此，上述“接地端”被定義為，對(duì)將輪胎輪輞組裝于正規(guī)輪輞并填充正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)的充氣輪胎1加載正規(guī)載荷且以0度的外傾角接地為平面時(shí)的輪胎軸向最外側(cè)的接地位置。另外，該接地端Te、Te之間的輪胎軸向的距離為接地寬度TW。此外，輪胎的各部分的尺寸等在未特別說(shuō)明的情況下是指上述正規(guī)狀態(tài)下的值。此外，上述“正規(guī)輪輞”，是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按每個(gè)輪胎規(guī)定各規(guī)格的輪輞，如果是JATMA則是“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，如果是TRA則是“Design Rim",如果是 ETRTO 則是 “MeasuringRim”。此外，上述“正規(guī)內(nèi)壓”，是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按每個(gè)輪胎規(guī)定各規(guī)格的空氣壓，如果是JATMA則是“最高空氣壓”，如果是TRA則是表“TIRE LOAD LIMITS AT VARI0USC0LD INFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，如果是 ETRTO 則設(shè)為 "INFLATION PRESSURE”，在輪胎為轎車用輪胎的情況下設(shè)為180kPa。 此外，上述“正規(guī)載荷”，是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按每個(gè)輪胎規(guī)定各規(guī)格的載荷，如果是JATMA則是“最大負(fù)載能力”，如果是TRA則是表“TIRE LOAD LIMITS AT VARI0USC0LD INFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，如果是 ETRTO 則設(shè)為 "LOAD CAPACITY”，在輪胎為轎車用輪胎的情況下設(shè)為相當(dāng)于上述各載荷的88%的載荷。胎肩主溝9a及中央主溝9b的溝寬度(與溝的長(zhǎng)度方向成直角的溝寬度，以下對(duì)于其他溝寬度也同樣)W1、W2及溝深度D1、D2(圖1所示)，可以按照慣例進(jìn)行各種設(shè)定。然而，如果上述溝寬度W1、W2和/或溝深度D1、D2過(guò)大時(shí)，則有可能減少接地面積或降低各花紋塊lib、12b及14的剛性，相反，如果過(guò)小，則有可能使排水性變差。因此，溝寬度Wl、W2 優(yōu)選為例如接地寬度TW的3. 0 8. 0%，此外，溝深度D1、D2優(yōu)選為11. 0 19. 0mm。此外，胎肩主溝9a及中央主溝9b的配設(shè)位置雖未特殊限定，但例如如圖2所示， 胎肩主溝9a的中心線Gl與接地端Te之間的輪胎軸向距離Ll優(yōu)選為接地寬度TW的15 30%。同樣地，中央主溝9b的中心線G2與輪胎赤道C之間的輪胎軸向距離L2優(yōu)選為接地寬度TW的7 15%。由此，能夠均衡地確保各陸地部11至13的剛性，并且提高操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性。其中，在中心線G1、G2為波狀等非直線的情況下，在其振幅的中心確定上述輪胎軸向距離Li、L2。如圖3及圖4中放大表示的那樣，上述胎肩主溝9a是將向輪胎赤道C側(cè)凸出的方向平滑地彎曲的彎曲溝片15沿輪胎周向連接所形成的。即，胎肩主溝9a是將彎曲溝片15 作為重復(fù)花紋的最小構(gòu)成單位而形成。這樣的胎肩主溝9a能夠在彎曲溝片15的上述凸出的頂點(diǎn)附近增大胎肩花紋塊14的輪胎軸向的花紋塊寬度(圖2所示)WL。因此，保持較高的胎肩花紋塊14的剛性，并確保操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性。在圖2的輪胎赤道C左側(cè)的胎面一半的部分內(nèi)，彎曲溝片15是將相對(duì)于輪胎周向向一側(cè)(在本例中為左上)傾斜的第一傾斜部15a、和相對(duì)于輪胎周向向另一側(cè)(在本例中為右上)傾斜的第二傾斜部1 平滑地連接所形成的。這樣的彎曲溝片15能夠利用輪胎的旋轉(zhuǎn)將從上述凸出的頂點(diǎn)附近取入的排水導(dǎo)入到第一傾斜部1 和/或第二傾斜部15b。 因此，能夠有效地將排水向接地端Te側(cè)排出。在本實(shí)施方式中，上述第一傾斜部1 整體由平滑的圓弧狀形成，另一方面第二傾斜部15b以大致直線狀延伸。因此，本實(shí)施方式的彎曲溝片15是將直線部與圓弧狀部組合而構(gòu)成的。此外，第二傾斜部15b的輪胎周向的長(zhǎng)度形成為比第一傾斜部15a的大。這樣的第二傾斜部15b比第一傾斜部1 減小了伴隨輪胎的旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的排水阻力，有助于提高排水性能。如圖4所示，第一傾斜部1 及第二傾斜部1 相對(duì)于輪胎周向的角度θ 1(方向相互相反)雖未特殊限定，但如果過(guò)小則易降低胎肩花紋塊14的橫向剛性，因此有可能易產(chǎn)生操縱穩(wěn)定性、抗不均勻磨損性能進(jìn)而花紋塊缺損。相反，如果上述角度θ 1過(guò)大，則排水阻力增大，有可能使排水性變差?；谶@樣的觀點(diǎn)，上述角度θ 1優(yōu)選為10°以上，更優(yōu)選為15°以上，另外優(yōu)選為60°以下，更優(yōu)選為45°以下。如圖3及圖6(a)所示，胎肩橫溝IOa的角度θ 3與第一傾斜部15a同向且相對(duì)于輪胎周向?yàn)?5°以上。如果上述角度θ 3小于45°，則胎肩花紋塊14的橫向剛性下降。 基于這樣的觀點(diǎn)，胎肩橫溝IOa的角度θ 3優(yōu)選為以上，更優(yōu)選為60°以上。此外，如果上述角度θ 3超過(guò)90°，則成為與第一傾斜部1 相反的方向，會(huì)使排水阻力增大且排水性惡化。基于這樣的觀點(diǎn)，角度θ 3為90°以下，優(yōu)選為85°以下，更優(yōu)選為80°以下。 其中，上述角度θ 3可以為恒定不變，但優(yōu)選為朝向輪胎軸向外側(cè)逐漸增加。由此，在轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，能夠提高容易作用較大接地壓的接地端Te附近的橫向剛性，從而提高操縱穩(wěn)定性和耐花紋塊缺損性。此外，胎肩橫溝IOa與彎曲溝片的第一傾斜部1 平滑地連接。即，實(shí)質(zhì)上第一傾斜部1 成為經(jīng)由胎肩橫溝IOa連續(xù)延伸至接地端Te那樣的連續(xù)形態(tài)。因此，利用該胎肩橫溝10a，將胎肩主溝9a的排水從彎曲溝片15的第一傾斜部1 順利地向接地端Te的外側(cè)排出。因此，本實(shí)施方式的充氣輪胎1進(jìn)一步提高了排水性。在本實(shí)施方式中，如圖6所示，示出了將第一傾斜部15a的輪胎軸向外側(cè)的溝緣 15al以與胎肩橫溝IOa的溝緣IOal平滑地連續(xù)的方式設(shè)置的特別優(yōu)選的方式，但不限于這樣的方式。胎肩橫溝IOa的溝寬度W3，優(yōu)選為從輪胎軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)逐漸增加。由此，進(jìn)一步提高接地端Te附近的排水性。特別地，胎肩橫溝IOa在接地端Te處的溝寬度W3a與在輪胎軸向內(nèi)側(cè)端處的溝寬度W!3b之比W3a/W;3b優(yōu)選為105%以上，更優(yōu)選為120%以上，另外優(yōu)選為200%以下，更優(yōu)選為180%以下。如果上述比W3a/W;3b過(guò)大，則降低胎肩花紋塊 14的剛性，從而存在抗不均勻磨損性和操縱穩(wěn)定性惡化的傾向。相反，如果上述比W3a/W;3b 過(guò)小，則有可能無(wú)法期待排水性的進(jìn)一步提高。其中，為了有效地發(fā)揮上述作用，胎肩橫溝IOa的溝寬度W3優(yōu)選為5. Omm以上，更優(yōu)選為6. Omm以上，并且優(yōu)選為15. Omm以下，更優(yōu)選在13. 5mm以下的范圍內(nèi)設(shè)定。此外，如圖1所示，基于均衡地確保胎肩花紋塊14的剛性與排水性的觀點(diǎn)，本實(shí)施方式的胎肩橫溝IOa的溝深度D3優(yōu)選為，胎肩主溝9a的溝深度Dl的50%以上，更優(yōu)選為55%以上，另外優(yōu)選為70%以下，更優(yōu)選為65%以下。其中，胎肩橫溝IOa的溝深度可以為恒定不變，但例如圖1、圖6所示，還可以設(shè)置使溝深度D3向接地端Te側(cè)以階梯狀逐漸增加的臺(tái)階部17等。由此，能夠擴(kuò)大接地端Te 側(cè)的排水容積，進(jìn)一步提高排水性能。如圖3及圖6(b)所示，在各胎肩花紋塊14設(shè)有一條胎肩副溝18，該胎肩副溝18 以大致直線狀延伸而將該胎肩花紋塊14劃分為輪胎軸向內(nèi)外。由此，胎肩花紋塊14被劃分為輪胎軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)花紋塊片Ha和其外側(cè)的外花紋塊片14b。胎肩副溝18相對(duì)于輪胎周向的角度Θ4需要形成為15 45°。如果上述角度 θ 4小于15°，則向接地端Te排水的移動(dòng)距離增長(zhǎng)，因此排水阻力增大，從而使排水性惡化。相反，如果上述角度Θ4超過(guò)45°，則降低胎肩花紋塊14的輪胎周向的剛性而容易產(chǎn)生不均勻磨損?；谶@樣的觀點(diǎn)，胎肩副溝18的角度θ 4更優(yōu)選為20°以上，此外更優(yōu)選為40°以下。本實(shí)施方式的胎肩副溝18，其輪胎軸向外側(cè)的端部18a與胎肩橫溝IOa相交，并且輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端部18b與上述第二傾斜部1 平滑地連接。即，實(shí)質(zhì)上第二傾斜部1 形成經(jīng)由胎肩副溝18連續(xù)延伸至胎肩橫溝IOa那樣的連續(xù)形態(tài)。因此，第二傾斜部15b內(nèi)的排水順利地向胎肩副溝18流動(dòng)，并從胎肩橫溝IOa向接地端Te的外側(cè)排出。其中，在本實(shí)施方式中，胎肩副溝18及第二傾斜部1 示出了以將各個(gè)溝緣18bl及15bx實(shí)質(zhì)上連續(xù)的方式設(shè)置的特別優(yōu)選的方式，但不限于這樣的方式。如上所述，在本實(shí)施方式的充氣輪胎中，利用輪胎的旋轉(zhuǎn)，將胎肩主溝9a內(nèi)的排水經(jīng)由第一傾斜部1 或第二傾斜部15b，均從胎肩主溝9a有效地向接地端Te的外部排出。因此，能夠大幅度提高排水性能。特別是由于胎肩橫溝IOa和胎肩副溝18相對(duì)于輪胎周向的傾斜方向不同，因此本發(fā)明的充氣輪胎1與輪胎旋轉(zhuǎn)方向無(wú)關(guān)能夠發(fā)揮優(yōu)秀的排水性。并且，胎肩橫溝IOa及胎肩副溝18相對(duì)于輪胎周向的角度均限定在一定范圍內(nèi)，因此能夠確保胎肩花紋塊14的剛性，能夠保持操縱穩(wěn)定性及抗不均勻磨損性能。如圖6(b)所示，本實(shí)施方式的胎肩副溝18，其溝寬度W4朝向外側(cè)的端部18a局部縮小的縮小部18c，設(shè)在胎肩副溝18的輪胎周向長(zhǎng)度的45 55%的位置、即大致中間位置。由此，胎肩副溝18其外側(cè)的端部18a的溝寬度W4a形成為小于內(nèi)側(cè)的端部18b的溝寬度W4b。這樣的胎肩副溝18，能夠防止外側(cè)的端部18a附近的外花紋塊片14b的輪胎軸向?qū)挾冗^(guò)度減少，并且防止外花紋塊片14的橫向剛性降低。此外，在內(nèi)側(cè)的端部18b附近，確保溝寬度W4b從而有助于順利的排水。特別地，胎肩副溝18的外側(cè)的端部18a的溝寬度 W4a優(yōu)選為3. Omm以上，更優(yōu)選為3. 4mm以上，并且優(yōu)選為5. Omm以下，更優(yōu)選為4. 6mm以下。此外，內(nèi)側(cè)的端部18b的溝寬度W4b優(yōu)選為6. Omm以上，更優(yōu)選為6. 8mm以上，另外優(yōu)選為10. Omm以下，更優(yōu)選為9. 2mm以下。如圖3所示，在胎肩花紋塊14中，外花紋塊片14b的輪胎軸向的最大寬度Wa優(yōu)選為比該外花紋塊片14b的輪胎軸向的最小寬度Wb的1. 0倍大，更優(yōu)選為1. 15倍以上，另外優(yōu)選為2.0倍以下，更優(yōu)選為1.85倍以下。如果上述最大寬度Wa相對(duì)過(guò)大，則外花紋塊片 14b的剛性容易在輪胎周向上發(fā)生變化，進(jìn)而容易產(chǎn)生踵趾磨損。相反，如果上述最大寬度 Wa相對(duì)過(guò)小，則胎肩副溝18的輪胎周向的角度θ 4減小，有可能使排水性變差?；谕瑯拥挠^點(diǎn)，在外花紋塊片14b成為最小寬度Wb的輪胎周向的位置H，上述最小寬度恥優(yōu)選為內(nèi)花紋塊片1 的寬度Wc的0. 5倍以上，更優(yōu)選為0. 7倍以上，另外優(yōu)選為2.0倍以下，更優(yōu)選為1.8倍以下。此外，如圖3及圖7所示，優(yōu)選為在上述外花紋塊片14b上設(shè)有切掉接地端Te的一部分的切缺部19。如圖7中清晰表示的那樣，借助切缺部19，外花紋塊片14b的輪胎軸向的外緣14bl比接地端Te靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)。這樣的外花紋塊片14b，防止該外花紋塊片 14b的輪胎軸向的寬度過(guò)度增大，在輪胎周向上均衡地保持外花紋塊片14b的剛性，抑制踵趾磨損的產(chǎn)生。上述切缺部19優(yōu)選為，該切缺部19的輪胎周向的一端19a與胎肩橫溝IOa連接， 且輪胎周向的另一端19b在外花紋塊片14b的內(nèi)部形成終端。這樣的切缺部19有助于均衡地提高排水性和抗不均勻磨損性。此外，切缺部19優(yōu)選為靠近外花紋塊片14b的最大寬度Wa側(cè)形成。由此，抑制由于胎肩副溝18的傾斜而容易增大的外花紋塊片14b的輪胎軸向的最大寬度Wa的過(guò)度增加，進(jìn)而抑制在外花紋塊片14b的踵趾磨損。為了更有效地發(fā)揮上述的作用，上述切缺部19的輪胎周向長(zhǎng)度La與外花紋塊片 14b的輪胎周向長(zhǎng)度Lb之比La/Lb優(yōu)選為55%以上，更優(yōu)選為60%以上，并且優(yōu)選為75% 以下，更優(yōu)選為70%以下。此外，如圖3所示，在本實(shí)施方式的外花紋塊片14b上，并且在切缺部19與胎肩橫溝IOa的交叉部Kl，設(shè)有將外花紋塊片14b的踏面傾斜地切掉的俯視觀察時(shí)呈三角形狀的倒角部20。設(shè)有這樣的倒角部20的外花紋塊片14b，提高轉(zhuǎn)彎時(shí)容易作用大的接地壓的上述交叉部Kl的剛性，從而進(jìn)一步提高抗不均勻磨損性和操縱穩(wěn)定性。胎肩花紋塊14的上述內(nèi)花紋塊片1 形成為包括從位于輪胎軸向最內(nèi)側(cè)的頂部 Ce起形成于上述第一傾斜部1 側(cè)的第一區(qū)域21 ；從上述頂部Ce起形成于上述第二傾斜部1 側(cè)的第二區(qū)域22。而且，最好在第二區(qū)域22形成內(nèi)花紋塊片14a的輪胎軸向?qū)挾?W5為最大的最大寬度Wd部分。此外，優(yōu)選在第二區(qū)域22設(shè)有刀槽花紋23，該刀槽花紋23從胎肩主溝9a向接地端Te側(cè)延伸且在未到達(dá)上述胎肩副溝18處形成終端。由于這樣的刀槽花紋23能夠緩和第二區(qū)域22的剛性，且減小與第一區(qū)域21的剛性差，從而有助于使兩區(qū)域21、22均勻地被磨損。在本實(shí)施方式中，雖然在第二區(qū)域22設(shè)置了兩條刀槽花紋23，但不言而喻其條數(shù)也可適當(dāng)?shù)刈兏?。刀槽花紋23的形狀雖未特殊限定，但為了有效地發(fā)揮上述作用，其深度優(yōu)選為胎肩主溝9a的溝深度Dl的20 30%左右，切入寬度優(yōu)選為1.5 3. 5mm左右。此外，刀槽花紋23的輪胎軸向的長(zhǎng)度W7，優(yōu)選為內(nèi)花紋塊片14a的輪胎軸向的最大寬度W的40 60%左右。本發(fā)明通過(guò)改善胎肩部的結(jié)構(gòu)，從而能夠期待保持上述操縱穩(wěn)定性及抗不均勻磨損性能并且提高排水性的作用。因此，對(duì)于中央主溝％、中央花紋塊lib、中間花紋塊12b 等的結(jié)構(gòu)，可以按照慣例任意地確定，以下進(jìn)行簡(jiǎn)單地說(shuō)明。如圖5所示，上述中央主溝9b包括向輪胎赤道C側(cè)凸出的方向以圓弧狀彎曲的彎曲部16a，該彎曲部16a作為輪胎周向上反復(fù)形成的圖案出現(xiàn)。彎曲部16a相對(duì)于輪胎周向的角度Θ2，例如優(yōu)選為10 30度左右。此外，中央主溝9b包括輪胎赤道側(cè)的溝緣沿輪胎周向以直線延伸的直線部16b。在上述中央花紋塊11b，每隔一個(gè)中央花紋塊lib設(shè)有中央橫向溝27，該中央橫向溝27從上述彎曲部16a朝向輪胎赤道C側(cè)且在未到達(dá)輪胎赤道C處形成終端。這樣的中央橫向溝27，除有助于將中央花紋塊lib與踏面之間的水膜向中央主溝9b排出之外，還有助于適度地緩和中央花紋塊lib的周向剛性，抑制向該中央花紋塊lib的不均勻磨損的發(fā)生。此外，中央花紋塊lib設(shè)有倒角部四，該倒角部四將中央主溝9b與上述直線部 16b的交叉部K2傾斜且將輪胎軸向的寬度切為恒定不變的寬度。這樣的倒角部四有助于緩和在中央花紋塊lib的交叉部K2產(chǎn)生的應(yīng)力集中，并且提高抗不均勻磨損性。此外，在本實(shí)施方式中，在不設(shè)有中央橫向溝27的中央花紋塊lib上，設(shè)有溝寬度小于上述中央橫向溝27的刀槽花紋沈。該刀槽花紋沈從中央主溝9b向輪胎赤道C側(cè)延伸且在輪胎赤道C的面前形成終端。由此，減小在輪胎周向上相鄰的中央花紋塊lib的剛性差，確保中央陸地部的抗不均勻磨損性。此外，如圖8所示，在上述中間陸地部12上設(shè)有中間橫向溝30。該中間橫向溝30 從中央主溝9b的上述直線部16b相對(duì)于輪胎周向以15 35°的角度θ 5且以前端尖細(xì)狀延伸。這樣的中間橫向溝30將中間花紋塊12b與踏面之間的水膜順利地向中央主溝9b排出，并且有助于均衡地確保該中間陸地部12的剛性。此外，在中間花紋塊12b上設(shè)有將彎曲溝片15與中間橫向溝30的前端部30b連接的第一中間縱小溝31、將中間橫溝IOc與彎曲溝片15連接的第二中間縱小溝32、從中間橫溝IOc朝向上述中間橫向溝30且不與該中間橫向溝30連接而是形成終端的第三中間縱小溝33。此外，在中間花紋塊12b上設(shè)有將中間橫向溝30與上述彎曲溝片15的第一傾斜部1 連接的中間橫小溝34。進(jìn)一步，在上述中間橫向溝30和第一中間縱小溝31，設(shè)有分別沿輪胎軸向延伸的刀槽花紋35a、35b。這樣的中間陸地部12有助于均衡地提高中間花紋塊12b的剛性和排水性。以上，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，但本發(fā)明不限于例示的實(shí)施方式，不言而喻還可以變形為各種方式來(lái)實(shí)施。為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，基于表1的規(guī)格試制了具有圖1的內(nèi)部構(gòu)造的充氣輪胎 (尺寸LT315/75R16 121S)。另外，對(duì)它們進(jìn)行了各種性能評(píng)價(jià)。具體尺寸如下。其中，除表1的規(guī)格以外全部相同?！刺ゼ缰鳒稀禍蠈挾萕l/接地寬度TW :3. 0 4. 5%溝深度 Dl 12. 8 13. 2mm相對(duì)于輪胎周向的角度θ 1 :25 35°配設(shè)位置L1/TW 15 25%〈胎肩橫溝〉溝寬度W3 :10. 5 11. 5mm溝寬度W3a與溝寬度W3b之比W3a/W3b 160 180%相對(duì)于輪胎周向的角度θ 3 :75 85°
溝深度D3/胎肩主溝的溝深度Dl力4 57%〈胎肩副溝〉內(nèi)側(cè)的端部的溝寬度W4b :6. 5 7. 5mm外側(cè)的端部的溝寬度Ma :3. 4 4. Omm溝深度2. 9 5. Omm< 其他 >中央主溝的溝寬度WZ/接地寬度TW :3. 5 6. 0%中央主溝的溝深度D2 :12. 8 13. 2mm中央主溝的配設(shè)位置L2/TW 8 12%此外，測(cè)試方法如下?！床倏v穩(wěn)定性〉將測(cè)試輪胎安裝于16X8. 0的輪輞，并安裝于排氣量4800cc的四輪驅(qū)動(dòng)車的全部車輪，在內(nèi)壓275kPa、縱載荷8. 53kN下只由駕駛員乘車在輪胎測(cè)試路線的干燥浙青路面上以60km/h反復(fù)變換車道。通過(guò)駕駛員的感官評(píng)價(jià)按照五分法對(duì)此時(shí)各測(cè)試輪胎的操縱穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大表示操縱穩(wěn)定性越優(yōu)秀?！磁潘浴祵y(cè)試輪胎在上述的條件下安裝于上述測(cè)試車輛的全部車輪，只由駕駛員乘車在水深4 6mm的濕路浙青路面上，測(cè)量了從60km/h起的制動(dòng)距離。按照將比較例1的制動(dòng)距離的倒數(shù)為100的指數(shù)來(lái)表示。數(shù)值越大表示越好?！纯共痪鶆蚰p性能〉此外，將測(cè)試輪胎在上述的條件下安裝于上述測(cè)試車輛的全部車輪，在公路上行駛MOOOkm后，用肉眼確認(rèn)胎肩部的不均勻磨損的有無(wú)或狀態(tài)。根據(jù)不均勻磨損的程度按照五分法進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大表示越良好。測(cè)試結(jié)果等示于表1。表1
1權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，通過(guò)在胎面部具有設(shè)在最靠接地端側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)地延伸的胎肩主溝、和從該胎肩主溝起越過(guò)接地端而延伸的胎肩橫溝，由此沿輪胎周向間隔設(shè)置有由上述胎肩主溝、上述胎肩橫溝以及接地端劃分的胎肩花紋塊，該充氣輪胎的特征在于，上述胎肩主溝是將向輪胎赤道側(cè)凸出的方向彎曲的彎曲溝片沿輪胎周向連接所形成的，上述彎曲溝片包括相對(duì)于輪胎周向向一側(cè)傾斜的第一傾斜部、和相對(duì)于輪胎周向向另一側(cè)傾斜的第二傾斜部，上述胎肩橫溝相對(duì)于輪胎周向以45 90°的角度延伸并且與上述彎曲溝片的第一傾斜部平滑地連接，而且，上述胎肩花紋塊由相對(duì)于輪胎周向以15 45°的角度延伸的胎肩副溝劃分而成，并且，上述胎肩副溝其輪胎軸向外側(cè)的端部與上述胎肩橫溝相交，并且輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端部與上述第二傾斜部平滑地連接。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，上述胎肩橫溝的溝寬度從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增加。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，上述胎肩副溝的上述外側(cè)的端部的溝寬度小于上述內(nèi)側(cè)的端部的溝寬度。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，上述胎肩花紋塊由上述胎肩副溝劃分為輪胎軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)花紋塊片和輪胎軸向外側(cè)的外花紋塊片，上述外花紋塊片其輪胎軸向的最大寬度Wa大于該外花紋塊片的輪胎軸向的最小寬度 Wb的1.0倍且在2.0倍以下。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述外花紋塊片成為上述最小寬度Wb的輪胎周向的位置，上述最小寬度Wb為上述內(nèi)花紋塊片的寬度Wc的0. 5 2. 0倍。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述外花紋塊片上形成有切缺部，該切缺部通過(guò)切掉接地端的一部分而使該外花紋塊片的輪胎軸向的外緣比上述接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)，上述切缺部的一端與胎肩橫溝連接，并且該切缺部的另一端在外花紋塊片的內(nèi)部形成終端。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述切缺部形成在上述外花紋塊片的最大寬度Wa側(cè)。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述外花紋塊片上，并且在上述切缺部與上述胎肩橫溝的交叉部，設(shè)有將踏面傾斜地切掉的倒角部。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)花紋塊片包括第一區(qū)域，其從位于輪胎軸向最內(nèi)側(cè)的頂部起形成于上述第一傾斜部側(cè)；和第二區(qū)域，其從上述頂部起形成于上述第二傾斜部側(cè)且具有該內(nèi)花紋塊片的輪胎軸向?qū)挾葹樽畲髮挾鹊牟糠郑辽僭谏鲜龅诙^(qū)域設(shè)有從胎肩主溝朝向接地端側(cè)延伸的刀槽花紋。
全文摘要
本發(fā)明公開了充氣輪胎。通過(guò)改善胎肩部的溝及花紋塊的形狀，來(lái)保持操縱穩(wěn)定性及抗不均勻磨損性并且提高排水性。充氣輪胎(1)通過(guò)在胎面部(2)具有胎肩主溝(9a)和胎肩橫溝(10a)，由此沿輪胎周向間隔設(shè)置胎肩花紋塊(14)。胎肩主溝(9a)是將向輪胎赤道側(cè)凸出的方向彎曲的彎曲溝片(15)沿輪胎周向連接所形成的。胎肩橫溝(10a)相對(duì)于輪胎周向以45～90°的角度延伸且與彎曲溝片(15)的第一傾斜部(15a)平滑地連接。胎肩副溝(18)相對(duì)于輪胎周向以15～45°的角度延伸且其輪胎軸向外側(cè)的端部(18a)與上述胎肩橫溝(10a)相交，并且內(nèi)側(cè)的端部(18b)與彎曲溝片(15)的第二傾斜部(15b)平滑地連接。
文檔編號(hào)B60C11/04GK102416829SQ20111029049
公開日2012年4月18日 申請(qǐng)日期2011年9月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年9月27日
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