專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及能夠大幅提高汽車?yán)惢驁龅卦揭百惖仍揭靶旭倳r的橫向抓地性 能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
例如，在越野行駛中使用的不平整地面行駛用的充氣輪胎、尤其是汽車?yán)惖?使用的競技用的不平整地面行駛用充氣輪胎中，為了發(fā)揮橫向抓地性能而對溝的配置、花 紋塊的形狀等的塊狀花紋提出有多種方案。例如在下述專利文獻1中，設(shè)置有在以車輛行進方向為前方的俯視觀察中，從 車輛外側(cè)的接地端向輪胎赤道延伸、并且向輪胎旋轉(zhuǎn)方向的先著地側(cè)傾斜延伸的多條傾斜 溝、和在各傾斜溝間進行連接的多條連通溝。專利文獻1 日本特開2008-285004號公報然而，就現(xiàn)有的塊狀花紋而言，雖然對橫向抓地性能有一些提高，但是仍有進一步 改善的余地。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述實際情況所做出的，目的在于提供如下的充氣輪胎以在胎面 部設(shè)置多條傾斜溝和多條連通溝，而且在各傾斜溝間，越靠車輛內(nèi)側(cè)連通溝的角度β越小 為基本，其中傾斜溝，從車輛外側(cè)的接地端向相對于輪胎赤道以一定范圍的角度向輪胎轉(zhuǎn) 動方向的先著地側(cè)傾斜延伸；連通溝，在上述傾斜溝間連通，從而能夠大幅提高橫向抓地性 能。本發(fā)明中的技術(shù)方案1所述的發(fā)明為一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面部具備劃 分有多個花紋塊的塊狀花紋，并且被指定了向車輛的安裝方向，該充氣輪胎的特征在于，在 上述胎面部設(shè)置有多條傾斜溝，在以車輛行進方向為前方的俯視觀察中，它們從車輛外側(cè) 的接地端越過輪胎赤道向車輛內(nèi)側(cè)的接地端側(cè)延伸，并且相對于輪胎周向以20 45度的 角度向輪胎轉(zhuǎn)動方向的先著地側(cè)傾斜延伸；多條連通溝，它們在上述各傾斜溝間將這些傾 斜溝連通，上述連通溝相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向以90 180度的角度β傾斜，并且在上述各傾 斜溝間，上述連通溝的上述角度β越靠車輛內(nèi)側(cè)越小。此外，技術(shù)方案2的發(fā)明是在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，在上述各傾 斜溝間，位于車輛最內(nèi)側(cè)的上述角度β 1與位于車輛最外側(cè)的連通溝的上述角度βη之比 (β 1/β η)為0.5以上且小于1.0。此外技術(shù)方案3的發(fā)明是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，在上述各 傾斜溝間，位于車輛最內(nèi)側(cè)的連通溝的上述角度β 1為90度。此外，技術(shù)方案4的發(fā)明是在技術(shù)方案1至3中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，在上述各傾斜溝間設(shè)有4條連通溝。此外，技術(shù)方案5的發(fā)明是在技術(shù)方案1至4中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，在上述各傾斜溝間，通過連通溝而劃分有多個傾斜花紋塊，上述傾斜花紋塊包括踏面重 心位于比輪胎赤道更靠車輛外側(cè)的多個外側(cè)傾斜花紋塊，上述外側(cè)傾斜花紋塊包括踏面面 積不同的多種，并且最小踏面面積與最大踏面面積之比為0. 90以上。此外，技術(shù)方案6的發(fā)明是在技術(shù)方案1至5中任意一項所述的充氣輪胎的基礎(chǔ) 上，在上述各傾斜溝間，通過連通溝而劃分有多個傾斜花紋塊，在上述各傾斜溝間，上述傾 斜花紋塊的輪胎軸向的最大長度亦即花紋塊寬度為，越靠車輛內(nèi)側(cè)越大。此外，技術(shù)方案7的發(fā)明是在技術(shù)方案6所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜花 紋塊包括踏面重心位于比輪胎赤道更靠車輛外側(cè)的多個外側(cè)傾斜花紋塊，上述外側(cè)傾斜花 紋塊包括上述花紋塊寬度不同的多種，并且最小的花紋塊寬度與最大的花紋塊寬度之比為 0. 5 0. 9。本發(fā)明的充氣輪胎，在胎面部設(shè)有多條傾斜溝，在以車輛行進方向為前方的俯視 觀察中，它們從車輛外側(cè)的接地端越過輪胎赤道向車輛內(nèi)側(cè)的接地端側(cè)延伸，并且相對于 輪胎周向以20 45度的角度向輪胎轉(zhuǎn)動方向的先著地側(cè)傾斜延伸；多條連通溝，它們在各 傾斜溝間將該傾斜溝連通。這樣的傾斜溝在車輛外側(cè)的胎面部的接地壓力變大的轉(zhuǎn)彎外側(cè)的輪胎上，能夠以 與車輛的橫向滑動方向大致垂直的方向接地于路面。因此，本發(fā)明的傾斜溝能夠發(fā)揮更大 的摩擦力，能夠提高橫向抓地性能。此外，連通溝相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向以90 180度的角度β傾斜，并且在各傾斜溝 間，連通溝的角度β為越靠車輛內(nèi)側(cè)越小。因而，位于車輛內(nèi)側(cè)的連通溝以相對減小上述角度β的方式接近輪胎軸向，因此 直行時能夠發(fā)揮大的牽引性能。另一方面位于車輛外側(cè)的連通溝，則以增大上述角度β的 方式接近輪胎周向，因此從轉(zhuǎn)彎初期到轉(zhuǎn)彎中期的過程中能夠相對于輪胎的橫向滑動方向 發(fā)揮大的摩擦力，能夠提高橫向抓地性能。


圖1是將本實施方式的充氣輪胎安裝于四輪的車輛M時的俯視圖。圖2是安裝在車輛M的左輪上的充氣輪胎的胎面部的放大展開圖。圖3是放大表示圖2的外側(cè)胎面部的展開圖。圖4是放大表示圖2的胎面部的展開圖。圖5局部地表示直行時充氣輪胎的胎面部的接地印跡。圖6局部地表示轉(zhuǎn)彎外側(cè)的充氣輪胎的胎面部的接地印跡。圖7(a)是表示胎面部的剖視圖，(b)是表示在與路面摩擦力的作用下胎面部彎曲 的狀態(tài)的剖視圖。圖8是表示本發(fā)明的另一實施方式的胎面部的展開圖。圖9是比較例的胎面部的展開圖。圖10是比較例的胎面部的展開圖。圖中符號說明1…輪胎；2…胎面部；6…傾斜溝；7…連通溝；B…花紋塊；β…角度。
具體實施例方式以下，基于附圖對本發(fā)明的一個實施方式進行說明。如圖1所示，本實施方式的充氣輪胎1為指定了向車輛M的安裝方向的不平整地 面行駛用的充氣輪胎。這里，所謂“指定了向車輛M的安裝方向，，是指，為了有效地發(fā)揮在 胎面部2上形成的塊狀花紋的作用，而指定輪胎轉(zhuǎn)動方向為R(如圖2所示)、車輛M的右輪 IR用或左輪IL用。這樣的安裝的方向，通常通過文字或圖案等表示在輪胎的胎側(cè)部(省略 圖示)。該車輛M為前輪轉(zhuǎn)向方式的四輪汽車，符號F表示該車輛行進方向(前方)。此 外，車輛M具有負(fù)傾角(Negative Camber)，本實施方式的充氣輪胎1適合用于具有上述負(fù) 傾角的車輛用輪胎。這里，所謂負(fù)傾角是指，從正面觀察車輛M時，被安裝成輪胎(尤其是 前輪輪胎)的下方向車身外側(cè)傾斜的大致“〃”字狀的車輪定位。如圖2所示，上述胎面部2被劃分為在安裝于車輛M時，構(gòu)成從輪胎赤道C到車 輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti的區(qū)域的內(nèi)側(cè)胎面部2i，和構(gòu)成從輪胎赤道C到車輛外側(cè)的接地端To 的區(qū)域的外側(cè)胎面部2ο。就本實施方式的具有負(fù)傾角的車輛M而言，直行時內(nèi)側(cè)胎面部2i 的接地壓力大于外側(cè)胎面部2ο。在此，各接地端Ti及To為將輪胎組裝于正規(guī)輪輞且填充正規(guī)內(nèi)壓同時加載正規(guī) 載荷，并以外傾角為O度接地成平面時，輪胎軸向最外側(cè)的接地端。另外，“正規(guī)輪輞”為在包括輪胎所依據(jù)規(guī)格的規(guī)格體系中該規(guī)格是按每一輪胎 規(guī)定的輪輞，例如，如果是JATMA，則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，如果是TRA，則為“設(shè)計輪輞(Design Rim)”，如果是ETRT0，則為“測量輪輞(Measuring Rim)”。另外，“正規(guī)內(nèi)壓”為在包括輪胎 所依據(jù)規(guī)格的規(guī)格體系中各規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的空氣壓力，如果是JATMA，則為“最高空 氣壓力”,如果是TRA，則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES，， 所記載的最大值，如果是ETRT0，則為“INFLATION PRESSURE”。此外，“正規(guī)載荷”為在包括輪胎所依據(jù)規(guī)格的規(guī)格體系中各規(guī)格按每一輪胎規(guī) 定的載荷，如果是JATMA，則為“最大加載能力”，如果是TRA，則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION ON PRESSURES” 所記載的最大值，如果是 ETRT0，則為 “LOAD CAPACITY”。另外，在哪一種規(guī)格都不存在的情況下，適用輪胎廠商的推薦值。在以車輛行進方向為前方的俯視觀察中，本實施方式的胎面部2設(shè)置有內(nèi)側(cè)周 向溝3，其在車輛內(nèi)側(cè)的最靠接地端Ti側(cè)沿輪胎周向延伸；多條傾斜溝6，它們從車輛外側(cè) 的接地端To越過輪胎赤道C向車輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti側(cè)延伸，并且向輪胎轉(zhuǎn)動方向R的先 著地側(cè)傾斜延伸；第一橫溝4，其沿著輪胎軸向延伸，將上述傾斜溝6的車輛內(nèi)側(cè)的端部與 上述內(nèi)側(cè)周向溝3連通；第二橫溝5，其在輪胎周向上彼此相鄰的第一橫溝4、4間沿著輪胎 軸向延伸；多條連通溝7，它們將上述各傾斜溝6、6連通。由此，在胎面部2上劃分有多個 花紋塊B，并且在本實施方式中，在內(nèi)側(cè)胎面部2i和外側(cè)胎面部2ο上形成有互不相同的非 對稱的塊狀花紋。關(guān)于各溝3、4、5、6和7的溝寬機、12、13、14和15可以適當(dāng)設(shè)定，但是如果過小， 則可能在泥濘地或砂路等上無法充分發(fā)揮牽引性能，相反如果過大，則降低陸地比，有可能 在瓦礫路或硬而堅實的硬土路上無法充分發(fā)揮牽引性能。從上述觀點出發(fā)，上述溝寬W1、 W2、W3、W4和W5優(yōu)選為6. Omm以上，更優(yōu)選為8. Omm以上，另外優(yōu)選為15. Omm以下，更優(yōu)選為12. Omm以下。同樣，關(guān)于各溝3、4、5、6和7的溝深(省略圖示)，優(yōu)選為8. Omm以上，另 外優(yōu)選為15. Omm以下。本實施方式的內(nèi)側(cè)周向溝3沿輪胎周向以直線狀延伸。這樣的內(nèi)側(cè)周向溝3在內(nèi) 側(cè)胎面部2i的接地壓變大的轉(zhuǎn)彎內(nèi)側(cè)的輪胎(例如向右轉(zhuǎn)動方向盤的右轉(zhuǎn)彎狀態(tài)下右側(cè) 的輪胎)上，能夠以成為將其邊緣向車輛外側(cè)拖拽時的阻力的方向而接地。由此，內(nèi)側(cè)周向 溝3發(fā)揮大的摩擦力，因此能夠提高橫向抓地性能。為了有效地發(fā)揮上述作用，內(nèi)側(cè)周向溝3的車輛內(nèi)側(cè)的溝緣3e優(yōu)選設(shè)置成，例如 距離車輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti為接地端Ti、To的輪胎軸向距離即胎面接地寬度TW的0. 05倍 0. 10倍的距離X。此外，在本實施方式中，內(nèi)側(cè)周向溝3為唯一的周向溝。這有益于抑制因 多條周向溝橫切傾斜溝或橫溝等而導(dǎo)致花紋塊B細(xì)分化或陸地比降低。此外，在本實施方式中，沿輪胎周向間隔設(shè)置有內(nèi)橫溝8，該內(nèi)橫溝8從內(nèi)側(cè)周向 溝3越過車輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti而延伸。如圖5所示，內(nèi)橫溝8在內(nèi)側(cè)胎面部2i的接地壓 較大的直行時，能夠以與車輛行進方向F大致垂直的方向接地。因此，有益于在直行時發(fā)揮 大的摩擦力而提高牽引性能。另外，如圖2所示，關(guān)于內(nèi)橫溝8的溝寬W6或溝深(省略圖 示)，優(yōu)選設(shè)定為上述范圍。上述第一橫溝4的車輛內(nèi)側(cè)的一端，在輪胎周向上彼此相鄰的內(nèi)橫溝8、8間與內(nèi) 側(cè)周向溝3連通，并且另一端未到達輪胎赤道C且與上述傾斜溝6的端部相連。如圖5所 示，直行時，第一橫溝4能夠與車輛行進方向F大致垂直地接地于路面，因而與內(nèi)橫溝8同 樣能夠提高牽引性能。優(yōu)選第一橫溝4與內(nèi)橫溝8同樣，與輪胎軸向平行。如圖2所示，上述第二橫溝5的車輛內(nèi)側(cè)的一端在內(nèi)側(cè)周向溝3上，并且另一端在 未到達輪胎赤道C處形成終端。第二橫溝5相對于第一橫溝4在輪胎轉(zhuǎn)動方向的后著地側(cè) 比第一橫溝4更靠輪胎赤道C側(cè)處與傾斜溝6相交。由此，第二橫溝5與第一橫溝4相比 在輪胎軸向上具有較大的長度。此外，第二橫溝5配置在經(jīng)由內(nèi)側(cè)周向溝3與內(nèi)橫溝8連 通的位置。這樣的第二橫溝5也有益于在直行時提高牽引性能。上述傾斜溝6的車輛外側(cè)的一端在接地端To開口，并且另一端越過輪胎赤道C與 第一橫溝4相連。由此，傾斜溝6在包括外側(cè)胎面部2ο的全體區(qū)域及內(nèi)側(cè)胎面部2i的一 部分的范圍內(nèi)延伸。此外，傾斜溝6相對于輪胎周向以20 45度的角度α向輪胎轉(zhuǎn)動方 向R的先著地側(cè)傾斜延伸。被限制為上述角度α的傾斜溝6，能夠利用行駛時的壓力有效地將路面上的砂粒 或砂土之類的堆積物向車輛外側(cè)的接地端To引導(dǎo)，從而有效地提高牽引性能。為了更有效 地發(fā)揮該作用，傾斜溝6的上述角度α優(yōu)選為30 45度。另外，本實施方式的傾斜溝6 以無彎曲的實質(zhì)直線狀形成，但是也可以以圓弧狀等曲線形成。為了有效地發(fā)揮上述作用，優(yōu)選使傾斜溝6接近車輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti側(cè)，例如如 圖4所示，優(yōu)選為，傾斜溝6的溝中心線Κ2與第一橫溝4的溝中心線Kl的交點El距離輪 胎赤道C為胎面接地寬度TW的0倍以上、更優(yōu)選為0. 2倍以上的距離Li。另一方面，若上 述距離Ll變大，則第一橫溝4變小，有可能會導(dǎo)致直行時的牽弓I性能不足，因此上述距離Ll 優(yōu)選為胎面接地寬度TW的0. 35倍以下、更優(yōu)選為0. 3倍以下。如圖2所示，上述連通溝7在傾斜溝6、6間設(shè)有多條，優(yōu)選設(shè)有3條以上，在本實 施方式中設(shè)有4條。具體而言，連通溝7從車輛內(nèi)側(cè)朝向車輛外側(cè)，包括第一連通溝7a、第二連通溝7b、第三連通溝7c和第四連通溝7d。上述各連通溝7實質(zhì)上以直線狀延伸。上述連通溝7將輪胎周向上彼此相鄰的傾斜溝6、6間連通，并且向與該傾斜溝6 相反方向傾斜。此外，連通溝7相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向以90 180度的角度β傾斜。S卩、連 通溝7能夠在輪胎軸向(β =90度) 輪胎周向(β = 180度)之間改變角度。上述角 度β為90度以外的連通溝7，向與傾斜溝6相反方向傾斜地延伸。另外，如圖2所示，相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向R的上述角度β為從各連通溝7的輪胎 轉(zhuǎn)動方向的先著地側(cè)的端部向輪胎轉(zhuǎn)動方向R延伸的輪胎周向線與連通溝7的中心線所成 的角度。此外，在本發(fā)明中，在各傾斜溝6、6間，連通溝7的角度β被設(shè)定為越靠車輛內(nèi)側(cè) 越小。在本實施方式中，第一連通溝7a的角度β 1、第二連通溝7b的角度β 2、第三連通溝 7c的角度β3和第四連通溝7d的角度β 4在上述范圍內(nèi)傾斜，并且以滿足下述關(guān)系式(1) 的方式以全部不同的角度β來設(shè)定。β 1 < β 2 < β 3 < β 4......(1)因此，例如在圖2的方式中，直行時接地壓相對變大的、位于車輛內(nèi)側(cè)的第一、第 二連通溝7a、7b，由于其角度β 、β 2相對較小因而接近于輪胎軸向。如直行時的接地印 跡即如圖5所示，上述第一、第二連通溝7a、7b的邊緣能夠以與車輛行進方向F垂直的方向 接地，因此能夠發(fā)揮大的牽引性能。另一方面，根據(jù)表示轉(zhuǎn)彎時的接地印跡的圖6可知，在車輛外側(cè)的胎面部2的接地 壓力變大的轉(zhuǎn)彎外側(cè)的輪胎上，車輛外側(cè)的傾斜溝6(例如第三及第四連通溝7c、7d)能夠 以與車輛的橫向滑動方向J大致垂直的方向接地于路面。因此，即便在轉(zhuǎn)彎時傾斜溝6也 能發(fā)揮大的摩擦力因此能夠提高橫向抓地性。尤其是如本實施方式所示，在連通溝7的上 述角度β滿足公式(1)的情況下，能夠使從轉(zhuǎn)彎初期到轉(zhuǎn)彎中期的過渡特性成為與轉(zhuǎn)向盤 的轉(zhuǎn)向量相應(yīng)的平滑過渡，因此能夠提高操縱穩(wěn)定性。此外，如圖2所示，在各傾斜溝6、6間，位于車輛最內(nèi)側(cè)的第一連通溝7a的角度 β 1，為了最大限度地發(fā)揮直行時的牽引性能而優(yōu)選設(shè)定為90 100度，更優(yōu)選設(shè)定為90度。此外，在各傾斜溝6、6間，關(guān)于彼此相鄰的連通溝的角度差(β i-β i-1)(但i為 2以上的整數(shù))可以適當(dāng)設(shè)定，但是若過小，則傾斜溝6整體的角度β變小，因而有可能無 法充分地發(fā)揮牽引性能和/或橫向抓地性能。相反若過大，則有可能使花紋塊剛性變化大， 甚至?xí)?dǎo)致從直行時到轉(zhuǎn)彎時的響應(yīng)性或舉動穩(wěn)定性變差。從上述觀點出發(fā)，上述角度差 優(yōu)選為10度以上、更加優(yōu)選為15度以上，另外優(yōu)選為30度以下、更優(yōu)選為25度以下。另 外，在各傾斜溝6、6間，上述連通溝7的角度差可以不變也可以不同。此外，在各傾斜溝6、6間，關(guān)于位于車輛最內(nèi)側(cè)的連通溝即第一連通溝7a的角度 β 1、與位于車輛最外側(cè)的第四連通溝7d的角度β 4之比(β1/β4)可以適當(dāng)設(shè)定，但是若 過小，則第一連通溝7a的角度β 與第四連通溝7d的角度β 4之差過大，有可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)彎 初期到轉(zhuǎn)彎中期與路面的摩擦力突然發(fā)生。相反若過大，則使第一連通溝7a的角度β 1變 得大于第四連通溝7d的角度β 4，因而不優(yōu)選。從上述觀點出發(fā)，第一連通溝7a的角度β 1 與第四連通溝7d的角度β4之比(β1/β4)，優(yōu)選為0.5以上、更優(yōu)選為0.6以上，另外優(yōu) 選為小于1. 0、更優(yōu)選為0. 9以下。
此外優(yōu)選為，在各傾斜溝6、6間，各連通溝7a、7b、7c、7d在輪胎轉(zhuǎn)動方向R的先著 地側(cè)的、傾斜溝6長度方向上的配設(shè)間距Pl (如圖4所示)相同。該配設(shè)間距Pl為，在傾 斜溝6的溝中心線K3與連通溝7的溝中心線K4的交點E2，在傾斜溝6的長度方向上彼此 相鄰的交點E2、E2間測量的值。在本實施方式中，上述花紋塊B包括在各傾斜溝6、6間被連通溝7劃分的多個傾 斜花紋塊Bi。此外，傾斜花紋塊Bl包括踏面重心位于比輪胎赤道C更靠車輛外側(cè)的多個 外側(cè)傾斜花紋塊Bla、和包括輪胎赤道C且位于車輛內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)傾斜花紋塊Bib。此外，如圖3中放大表示所示，傾斜花紋塊Bl的各輪胎周向的長度L2、L3、L4和 L5優(yōu)選設(shè)定為，越靠車輛外側(cè)越長。由此，越是與路面的接地壓相對變大的車輛外側(cè)的傾斜 花紋塊，其輪胎周向成分的邊緣成分越大，因此能夠提高橫向抓地性能。為了有效地發(fā)揮上 述作用，上述傾斜花紋塊Bl的輪胎周向的最小長度L2與最大長度L5之比，優(yōu)選為0.4以 上，更優(yōu)選為0.5以上，另外優(yōu)選為1.0以下，更優(yōu)選為0.9以下。因此，如圖7(a)所示，在泥濘地等柔軟路面上行駛中的轉(zhuǎn)彎外側(cè)的輪胎上，胎面 部2的花紋塊B夾入柔軟路面，承受從車輛外側(cè)的接地端To朝向與車輛橫向滑動方向J反 向的阻力H。如圖7(b)所示，通過該阻力H，充氣輪胎1的胎面部2易以車輛外側(cè)的接地端 To為支點推開柔軟路面而向輪胎徑向外側(cè)產(chǎn)生較大變形。由此，配設(shè)于外側(cè)胎面部2ο的傾 斜花紋塊Bl (圖2所示)與配設(shè)于車輛內(nèi)側(cè)的花紋塊相比接地壓力變大，存在易產(chǎn)生不均 勻磨損的傾向。為了防止這樣的不均勻磨損，如圖2所示，在各傾斜溝6、6間，傾斜花紋塊Bl的輪 胎軸向的最大長度即花紋塊寬度L6、L7、L8和L9優(yōu)選設(shè)定為，越靠近在上述作用下傾斜花 紋塊Bl的接地壓相對變大的車輛內(nèi)側(cè)則越大。由此，傾斜花紋塊B越靠車輛內(nèi)側(cè)則輪胎軸 向的花紋塊剛性越大，因此能夠使各傾斜花紋塊Bl的磨損均勻，從而能夠抑制上述不均勻 磨損。另外，如圖7(b)所示，胎面部2的變形存在以下傾向在比輪胎赤道C略靠接地端 To側(cè)的點P附近，向輪胎徑向外側(cè)變形最大。因此，優(yōu)選對外側(cè)傾斜花紋塊Bla的花紋塊寬 度L7、L8和L9進行限定。例如，外側(cè)傾斜花紋塊Bla的最小花紋塊寬度L9與最大花紋塊 寬度L7之比(L9/L7)優(yōu)選為0.5以上、更優(yōu)選為0.6以上，另外優(yōu)選為0. 9以下、更優(yōu)選為 0. 8以下。此外，該外側(cè)傾斜花紋塊Bla形成為包括踏面面積不同的多個種類。該外側(cè)傾斜 花紋塊Bla中的最小踏面面積與最大踏面面積之比優(yōu)選設(shè)定為0. 90以上、更優(yōu)選設(shè)定為 0. 95以上、進一步優(yōu)選設(shè)定為0. 98以上。由此，各外側(cè)傾斜花紋塊Bla的踏面面積大致相 同，彼此的接地壓也大致均勻。這有益于抑制外側(cè)傾斜花紋塊Bla的不均勻磨損。另外，關(guān) 于外側(cè)傾斜花紋塊Bla的體積，優(yōu)選在同樣的范圍內(nèi)形成。此外，如圖2所示，本實施方式的花紋塊B還包括在傾斜溝6、6間大致呈“ ”字 狀的彎曲花紋塊Β2。如圖4所示，該彎曲花紋塊Β2被傾斜溝6、內(nèi)側(cè)周向溝3、第一橫溝4、 第二橫溝5和連通溝7劃分，從而一體地具有從內(nèi)側(cè)周向溝3向輪胎赤道C側(cè)延伸的寬度 方向部11、和在傾斜溝6、6間延伸的傾斜部12。此外，彎曲花紋塊Β2的彎曲點Ε3位于比輪胎赤道C更靠車輛內(nèi)側(cè)，并且該彎曲點 Ε3與輪胎赤道C的輪胎軸向的寬度LlO被設(shè)定為胎面接地寬度TW的0. 10 0. 25倍。這里，上述彎曲點E3為，分別投影到彎曲花紋塊B2的第一橫溝4和第二橫溝5間的中心線K5 與傾斜溝6、6間的中心線K6的交點。由于這樣的彎曲花紋塊B2是輪胎軸向上剛性高的寬度方向部11與輪胎周向上剛 性高的傾斜部12的結(jié)合體，因此能夠綜合地提高對于兩方向的花紋塊剛性。而且，彎曲花 紋塊B2的彎曲點E3位于比直行時及轉(zhuǎn)彎時接地壓均大的輪胎赤道C更靠車輛內(nèi)側(cè)，因此 能夠有效地發(fā)揮寬度方向部11和傾斜部12的作用。具體地說，在寬度方向部11側(cè)的接地壓相對變大的直行時，如圖5所示，有效地利 用也能在輪胎周向上發(fā)揮剛性的寬度方向部11的第一橫溝4和第二橫溝5邊緣，因此能夠 發(fā)揮牽引性能。并且，在傾斜部12側(cè)的接地壓相對變大的轉(zhuǎn)彎外側(cè)的輪胎上，如圖6所示， 有效地利用也能在輪胎軸向上發(fā)揮剛性的傾斜部12的傾斜溝6的邊緣，因此能夠發(fā)揮橫向 抓地性能。另外，如圖4所示，相對于輪胎周向線為非對稱形狀的彎曲花紋塊B2，當(dāng)其彎曲點 E3位于直行時及轉(zhuǎn)彎時接地壓均大的輪胎赤道C上時，則直行穩(wěn)定性變差，在高速直行時 容易發(fā)生搖晃，因而不是優(yōu)選的。為了有效地發(fā)揮上述作用，彎曲花紋塊B2的輪胎軸向的最大長度Ll 1優(yōu)選為胎 面接地寬度TW的0. 25倍以上、更優(yōu)選為0. 30倍以上，另外優(yōu)選為0. 45倍以下、更優(yōu)選為 0. 40倍以下。此外，從同樣的觀點出發(fā)，上述彎曲花紋塊B2的上述長度Lll優(yōu)選為彎曲花 紋塊B2輪胎周向的最大長度L12的1. 5倍以上、更優(yōu)選為1. 8倍以上，另外優(yōu)選為2. 8倍 以下、更優(yōu)選為2. 6倍以下。此外，本實施方式的花紋塊B如圖2所示，在輪胎周向上彼此相鄰的彎曲花紋塊 B2、B2間，包括被內(nèi)側(cè)周向溝3、第一橫溝4、傾斜溝6和第二橫溝5劃分的大致梯形形狀的 花紋塊B3。該大致梯形形狀的花紋塊B3的輪胎軸向的長度，朝向輪胎轉(zhuǎn)動方向R的后著地 側(cè)逐漸增加，因而能夠在直行時的驅(qū)動時等抑制變形，發(fā)揮較高的牽引性能。此外，如圖5 所示，大致梯形形狀的花紋塊B3在直行時能夠利用該大致梯形形狀的花紋塊B3的第一橫 溝4及第二橫溝5的邊緣。如圖4所示，為了有效地發(fā)揮上述作用，上述大致梯形形狀的花紋塊B3的輪胎軸 向的最大長度L13優(yōu)選為胎面接地寬度TW的0. 10倍以上、更優(yōu)選為0. 15倍以上，另外優(yōu) 選為0. 30倍以下、更優(yōu)選為0. 25倍以下。從同樣的觀點出發(fā)，大致梯形形狀的花紋塊B3 的上述長度L13優(yōu)選為大致梯形形狀的花紋塊B3的輪胎周向的最大長度L14的1. 5倍以 上、更優(yōu)選為2. 0倍以上，另外優(yōu)選為3. 5倍以下、更優(yōu)選為3. 0倍以下。此外，在本實施方式的花紋塊B中包括縱長狀花紋塊B，該縱長狀花紋塊B被內(nèi)側(cè) 周向溝3、車輛內(nèi)側(cè)的接地端Ti和輪胎周向上彼此相鄰的內(nèi)橫溝8劃分而成，輪胎周向的長 度L16大于輪胎軸向的長度L15。該縱長狀花紋塊B4，在圖5所示的直行時，能夠利用內(nèi)橫溝8的邊緣，從而能夠發(fā) 揮牽引性能。此外，縱長狀花紋塊B4在轉(zhuǎn)彎內(nèi)側(cè)的輪胎上，借助內(nèi)側(cè)周向溝3及車輛內(nèi)側(cè) 的接地端Ti的邊緣而顯示出被向車輛外側(cè)拖拽時的阻力，因此能夠提高橫向抓地性能。如圖4所示，為了有效地發(fā)揮上述作用，縱長狀花紋塊B4的輪胎軸向的長度L15 優(yōu)選為胎面接地寬度TW的0. 03倍以上、更優(yōu)選為0. 05倍以上，另外優(yōu)選為0. 15倍以下、 更優(yōu)選為0. 10倍以下。此外，縱長狀花紋塊B4的上述長度L15優(yōu)選為其輪胎周向的長度L16的0. 30倍以上、更優(yōu)選為0. 35倍以上，另外優(yōu)選為0. 45倍以下、更優(yōu)選為0. 40倍以下。此外，如圖8所示，還可以在各花紋塊B上設(shè)置兩端在花紋塊B內(nèi)形成終端的淺溝 13。本實施方式的淺溝13包括設(shè)于傾斜花紋塊Bl的第一淺溝13a、設(shè)于彎曲花紋塊B2的 寬度方向部11的第二淺溝13b、以及設(shè)于大致梯形形狀花紋塊B3的第三淺溝13c。第一淺溝13a與傾斜溝6平行地延伸。該第一淺溝13a能夠抑制傾斜花紋塊Bl 的輪胎軸向上的剛性降低，能夠發(fā)揮橫向抓地性能。此外，第二、第三淺溝i:3b、13c與第一橫溝4和第二橫溝5平行地延伸。該第二、 第三淺溝i:3b、13c能夠抑制彎曲花紋塊B2的寬度方向部11和大致梯形形狀花紋塊B3的 輪胎周向上的剛性降低，能夠發(fā)揮牽弓I性能。此外，各淺溝13a、13b和13c例如優(yōu)選設(shè)定為溝寬W8為1. 0 5. 0mm、深度(省 略圖示)為1. 0 3. 0mm。以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實施方式進行了詳細(xì)敘述，但是本發(fā)明并不局限于 圖示的實施方式，可以變形為多種方式來實施。試制胎面部為表1的規(guī)格的充氣輪胎，并且對它們的性能進行了比較。此外，為了 進行比較，如圖9所示，對具有以圖2為基準(zhǔn)并且具有連通溝的角度β被設(shè)定為一定的胎 面部的輪胎(比較例幻、和具有圖10所示的花紋的輪胎(比較例1)也進行了同樣的試驗。 主要的通用規(guī)格如下。輪胎尺寸205/60R15輪輞尺寸7JX15胎面接地寬度TW 190mm內(nèi)側(cè)周向溝(溝寬Wl、溝深)=(9. OmmUl. 5mm)第一橫溝(溝寬W2、溝深)=(8. OmmUl. 5mm)第二橫溝(溝寬W3、溝深)=(10. OmmUl. 5mm)傾斜溝(溝寬W4、溝深)=(10. OmmUl. 5mm)連通溝(溝寬W5、溝深)=(7. 3mm、11. 5謹(jǐn))內(nèi)橫溝(溝寬 W6、溝深)=(10. OmmUl. 5mm)淺溝(溝寬W8、溝深)=(3. 0mm、2. 0mm)圖2的花紋塊寬度L6 45. 3 (mm)測試方法如下。(實車行駛測試)將各供試輪胎輪輞組裝于上述輪輞，填充內(nèi)壓210kPa，并安裝于排氣量2000cc、 且具有角度1. 5度的負(fù)傾角的四輪驅(qū)動車的全輪上，在一圈2. 5km的越野(未鋪裝道路) 測試路線上進行了兩次計時測試。此外，針對當(dāng)時的下述評價項目，通過專業(yè)駕駛員的官能 評價以5分法進行了評價。數(shù)值越大越優(yōu)越。牽引性能(軟質(zhì)路、硬質(zhì)路)直行穩(wěn)定性制動性(軟質(zhì)路、硬質(zhì)路)制動穩(wěn)定性
初期響應(yīng)性(轉(zhuǎn)彎初期)舉動穩(wěn)定性(轉(zhuǎn)彎初期)前輪的橫向抓地性能(轉(zhuǎn)彎中期)后輪的橫向抓地性能(轉(zhuǎn)彎中期)轉(zhuǎn)向盤的追隨性(轉(zhuǎn)彎中期)牽引性能(轉(zhuǎn)彎后期)前后平衡(轉(zhuǎn)彎后期)響應(yīng)性(高速行駛時)前后平衡(高速行駛時)剛性感接地感控制性路面的影響(不均勻磨損性能)在上述測試路線上行駛IOkm后，作為不均勻磨損量，在車輛最外側(cè)的外側(cè)傾斜花紋塊和車輛最內(nèi)側(cè)的外側(cè)傾斜花紋塊分別測量H/T磨損量，并與平均值進行了比較。結(jié)果， 以比較例1的指數(shù)為100，數(shù)值越大表示H/T磨損量越小。測試結(jié)果表示于表1表權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，在胎面部具備劃分有多個花紋塊的塊狀花紋，并且被指定了向車輛 的安裝方向，該充氣輪胎的特征在于，在上述胎面部設(shè)置有多條傾斜溝，在以車輛行進方向為前方的俯視觀察中，它們從車 輛外側(cè)的接地端越過輪胎赤道向車輛內(nèi)側(cè)的接地端側(cè)延伸，并且相對于輪胎周向以20 45度的角度向輪胎轉(zhuǎn)動方向的先著地側(cè)傾斜延伸；多條連通溝，它們在上述各傾斜溝間將 這些傾斜溝連通，上述連通溝相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向以90 180度的角度β傾斜，并且在上述各傾斜溝 間，上述連通溝的上述角度β越靠車輛內(nèi)側(cè)越小。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其中，在上述各傾斜溝間，位于車輛最內(nèi)側(cè)的上述 角度β 1與位于車輛最外側(cè)的連通溝的上述角度β η之比β 1/β η為0.5以上且小于1.0。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其中，在上述各傾斜溝間，位于車輛最內(nèi)側(cè)的 連通溝的上述角度β 1為90度。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述各傾斜溝間設(shè) 有4條連通溝。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一項所述的充氣輪胎，其中，在上述各傾斜溝間，通過連通溝而劃分有多個傾斜花紋塊，上述傾斜花紋塊包括踏面重心位于比輪胎赤道更靠車輛外側(cè)的多個外側(cè)傾斜花紋塊，上述外側(cè)傾斜花紋塊包括踏面面積不同的多種，并且最小踏面面積與最大踏面面積之 比為0. 90以上。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任意一項所述的充氣輪胎，其中，在上述各傾斜溝間，通過連通溝劃分有多個傾斜花紋塊，在上述各傾斜溝間，上述傾斜花紋塊的輪胎軸向的最大長度亦即花紋塊寬度為，越靠 車輛內(nèi)側(cè)越大。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的充氣輪胎，其中，上述傾斜花紋塊包括踏面重心位于比輪胎赤道更靠車輛外側(cè)的多個外側(cè)傾斜花紋塊，上述外側(cè)傾斜花紋塊包括上述花紋塊寬度不同的多種，并且最小的花紋塊寬度與最大 的花紋塊寬度之比為0. 5 0. 9。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，在汽車?yán)惢驁龅卦揭百惖仍揭靶旭傊心軌虼蠓忍岣邫M向抓地性能。該充氣輪胎(1)，在胎面部(2)具備劃分有多個花紋塊(B)的塊狀花紋，并且被指定了向車輛的安裝方向。在胎面部(2)設(shè)有多條傾斜溝(6)，它們在以車輛行進方向(F)為前方的俯視觀察時，從車輛外側(cè)的接地端(To)越過輪胎赤道(C)向車輛內(nèi)側(cè)的接地端(Ti)側(cè)延伸，并且相對于輪胎周向以20～45度的角度(α)向輪胎轉(zhuǎn)動方向(R)的先著地側(cè)傾斜延伸；多條連通溝(7)，它們在各傾斜溝(6、6)間將該傾斜溝(6、6)連通。連通溝(7)相對于輪胎轉(zhuǎn)動方向以90～180度的角度(β)傾斜，并且在各傾斜溝(6、6)間，上述連通溝(7)的角度越靠車輛內(nèi)側(cè)越小。
文檔編號B60C11/117GK102049976SQ20101051835
公開日2011年5月11日 申請日期2010年10月18日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月28日
發(fā)明者中野敬太 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社