本發(fā)明涉及道路建筑材料制備技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及利用煤直接液化殘?jiān)?Direct Coal Liquefaction Residue,DCLR)中的四氫呋喃可溶物(tetrahydrofuran soluble，THFS)來(lái)制備改性瀝青以及其制備方法的領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
DCLR是在煤直接液化工藝中產(chǎn)生的副產(chǎn)物約占原料煤總量30％，其是一種高灰、高硫、高炭和高發(fā)熱量的物質(zhì)，由瀝青烯、前瀝青烯、重質(zhì)油和四氫呋喃不溶物4個(gè)組分組成，其中重質(zhì)油和瀝青烯類(lèi)物質(zhì)占30～50％
從70年代開(kāi)始，人們就已著手研究DCLR作為改性劑對(duì)瀝青性能的影響。
王寨霞用不同種類(lèi)的DCLR不同比例混合，發(fā)現(xiàn)隨著DCLR改性劑摻量的增加，改性瀝青的軟化點(diǎn)逐漸升高，針入度和延度明顯下降，發(fā)現(xiàn)在瀝青中加入7％DCLR時(shí)，改性瀝青的相關(guān)性能滿(mǎn)足美國(guó)ASTM D5710-95標(biāo)準(zhǔn)中40-55針入度的級(jí)別，提出了DCLR可作為一種瀝青改性劑使用。
朱偉平用DCLR作為瀝青改性劑，研究了DCLR的摻量、配混工藝及配混溫度對(duì)瀝青性能的影響。
何亮對(duì)不同DCLR摻量改性瀝青的針入度、軟化點(diǎn)和延度進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果表明，其性能接近5％SBS改性瀝青。隨著DCLR摻量的增加，改性瀝青的粘度均呈上升趨勢(shì)。
張艷榮探討改性溫度、改性時(shí)間、DCLR摻量和摻入方式等因素對(duì)改性瀝青性能的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)DCLR摻量為5％時(shí)，可以滿(mǎn)足50號(hào)瀝青的標(biāo)準(zhǔn)。
季節(jié)對(duì)DCLR與瀝青共混物的性能進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)DCLR對(duì)瀝青的高溫性能有很好的改善作用，但對(duì)瀝青的低溫性能和疲勞性能有損傷。
在DCLR的再利用方面，人們普遍認(rèn)為可將其二次開(kāi)發(fā)成瀝青的改性劑、中間相瀝青等，但是DCLR中的四氫呋喃不溶物嚴(yán)重影響改性瀝青的低溫性能。
申請(qǐng)?zhí)枮?01110393394.8的發(fā)明公開(kāi)了一種制備改性瀝青的方法，其特征在于在室溫至100℃范圍內(nèi)，用對(duì)煤液化重質(zhì)產(chǎn)物和基質(zhì)瀝青均具有分散或溶解能力的有機(jī)溶劑和/或混合溶劑油，使煤液化重質(zhì)產(chǎn)物和基質(zhì)瀝青混合，然后分離、回收溶劑，即可得到改性瀝青，其中煤液化重質(zhì)產(chǎn)物的添加量占改性瀝青的重量百分比為5-50％。該發(fā)明具有制備溫度低，改性瀝青性能好的優(yōu)點(diǎn)。
申請(qǐng)?zhí)?00610012547.9的發(fā)明公開(kāi)了一種道路瀝青改性劑是煤直接液化殘?jiān)?其組成為:四氫呋喃不溶物含量為10-50wt％,四氫呋喃可溶-甲苯不溶物含量為0-40wt％,四氫呋喃可溶-甲苯可溶物含量為20-60wt％。道路瀝青改性劑的應(yīng)用方法是將煤直接液化殘?jiān)鬯橹?00目以下,與瀝青在100-250℃范圍按煤直接液化殘?jiān)几男詾r青的重量比為5-30％混合均勻。該發(fā)明使煤直接液化殘?jiān)靡院?jiǎn)單、優(yōu)化利用,可有效提高煤直接液化過(guò)程的經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)產(chǎn)生了一種新的、廉價(jià)的道路瀝青改性劑。
為了克服現(xiàn)有技術(shù)中四氫呋喃不溶物對(duì)改性瀝青低溫性能的嚴(yán)重影響，本發(fā)明將DCLR進(jìn)行萃取，萃取出THFS，并將其作為改性劑添加到瀝青中。目前對(duì)DCLR改性瀝青的研究還處于試驗(yàn)研究階段，沒(méi)有一種完善的制備方法。因此，本發(fā)明提供了一種DCLR中THFS改性瀝青完善的制備方法，以提高DCLR的附加值。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明提供了一種煤直接液化殘?jiān)?direct coal liquefaction residue，DCLR)中四氫呋喃可溶物(tetrahydrofuran soluble，THFS)制備改性瀝青的方法，包括如下步驟：
步驟一：測(cè)試DCLR中THFS、基質(zhì)瀝青的各項(xiàng)性能；
步驟二：確定正交試驗(yàn)方案；
步驟三：利用針入度分級(jí)體系確定THFS瀝青的制備工藝；
步驟四：根據(jù)灰關(guān)聯(lián)分析方法確定THFS改性瀝青的制備工藝；
步驟五：將步驟三和步驟四確定的THFS改性瀝青的制備工藝進(jìn)行對(duì)比，確定THFS改性瀝青的最佳制備工藝；
步驟六：根據(jù)THFS改性瀝青的最佳制備工藝制備不同THFS摻量下的改性瀝青；
步驟七：評(píng)價(jià)THFS改性瀝青的各項(xiàng)性能，確定THFS最佳摻量。
所述步驟三和步驟四不分先后順序。
上述方案優(yōu)選的是，步驟一中，所述TFHS為DCLR的萃取物。
上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟二中，所述正交試驗(yàn)為三因素三水平正交試驗(yàn)。采用三因素三水平的正交試驗(yàn)法，確定一種DCLR中THFS改性瀝青的制備方法。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述三因素為剪切溫度、剪切時(shí)間、剪切速率。剪切溫度、剪切時(shí)間、剪切速率是影響THFS改性瀝青性能最重要的因素。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述剪切溫度的三水平為150℃、160℃、170℃。選用溫度低于150℃，THFS改性瀝青過(guò)于粘稠不利于試驗(yàn)的操作；溫度高于170℃瀝青容易老化。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述剪切時(shí)間的三水平為30min、45min、60min。選用30min、45min、60min的剪切時(shí)間是因?yàn)榧羟袝r(shí)間過(guò)短導(dǎo)致THFS改性瀝青不均勻，剪切時(shí)間超過(guò)60min導(dǎo)致THFS改性瀝青的性能較差，因此選用30min、45min、60min的剪切時(shí)間作為試驗(yàn)的三水平。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述剪切速率的三水平為2000r/min、4000r/min、6000r/min。
上述任一方案中優(yōu)選的是，利用針入度分級(jí)體系，確定THFS改性瀝青的制備工藝。
上述任一方案中優(yōu)選的是，根據(jù)灰關(guān)聯(lián)分析方法，確定THFS改性瀝青的制備工藝。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中，測(cè)試THFS改性瀝青的10℃延度。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中，測(cè)試THFS改性瀝青的25℃針入度。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中，測(cè)試THFS改性瀝青的軟化點(diǎn)。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中，測(cè)試THFS改性瀝青的135℃布氏粘度。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中，計(jì)算針入度指數(shù)PI。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述THFS改性瀝青的最佳制備工藝中剪切溫度150-160℃
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述THFS改性瀝青的最佳制備工藝中剪切時(shí)間30-60min
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述THFS改性瀝青的最佳制備工藝中剪切速率2000-4000r/min。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，在基質(zhì)瀝青中加入THFS摻量為4-10％。
在4-10％范圍內(nèi)，選取幾個(gè)摻量，比如4％、6％、8％、10％等的THFS分別加入到基質(zhì)瀝青中，剪切均勻，制備幾種THFS改性瀝青，測(cè)試上述THFS改性瀝青的技術(shù)指標(biāo)，保證其技術(shù)指標(biāo)滿(mǎn)足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)中有關(guān)瀝青的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，綜合各項(xiàng)性能，確定THFS的最佳摻量。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，基質(zhì)瀝青的加熱溫度為110-130℃。該溫度下，基質(zhì)瀝青可完全熔化，且均勻，流動(dòng)性好。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，THFS的加熱溫度為150-160℃。該溫度下，THFS可完全熔解，且均勻。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，基質(zhì)瀝青與THFS的剪切溫度為150-160℃。該溫度下，基質(zhì)瀝青與THFS可充分混合，且混合均勻。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，基質(zhì)瀝青與THFS的剪切時(shí)間為0.5-1h。該時(shí)間內(nèi)，基質(zhì)瀝青與THFS可充分混合，且混合均勻。
在上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟六中，基質(zhì)瀝青與THFS的剪切速率為2000-4000r/min。該速率下，基質(zhì)瀝青與THFS可充分混合，且混合均勻。
上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟七為，利用針入度分級(jí)體系和SHRP PG分級(jí)體系評(píng)價(jià)THFS改性瀝青的各項(xiàng)性能，確定THFS最佳摻量。
上述任一方案中優(yōu)選的是，步驟七中，THFS的最佳摻量為4-6％。
本發(fā)明采用三因素三水平的正交試驗(yàn)法，確定了一種DCLR中THFS改性瀝青的制備方法。
灰關(guān)聯(lián)分析是一種新的因素分析方法，它對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)過(guò)程量化分析以考察系統(tǒng)諸因素之間的相關(guān)程度，是一種定量與定性相結(jié)合的分析方法，其基本方法是根據(jù)事物或因素的序列曲線(xiàn)的相似程度來(lái)判斷其關(guān)聯(lián)程度的。
針入度分級(jí)性能評(píng)價(jià)體系，是根據(jù)瀝青針入度的大小確定瀝青所適應(yīng)的氣候條件和載荷條件。針入度分級(jí)性能評(píng)價(jià)體系的主體是延度、針入度、軟化點(diǎn)，輔以瀝青的安全性能指標(biāo)閃點(diǎn)、瀝青的純度指標(biāo)溶解度、瀝青的抗老化性能指標(biāo)薄膜烘箱試驗(yàn)等，構(gòu)成了瀝青的針入度分級(jí)性能體系。
SHRP PG分級(jí)性能評(píng)價(jià)體系，是美國(guó)SHRP(Strategic Highway Research Program)計(jì)劃路用性能分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，要求膠結(jié)料在不同溫度下滿(mǎn)足同一性能要求，是根據(jù)瀝青路面的溫度來(lái)選擇瀝青的方法。
DSR試驗(yàn)，即動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)，用于測(cè)定瀝青的粘彈性。瀝青作為粘彈性材料，它同時(shí)具有彈性材料的特性和粘性材料的特性，這兩種特性之間的關(guān)系被用來(lái)評(píng)價(jià)膠結(jié)料的抗永久變形能力和抗疲勞開(kāi)裂能力。為了抗車(chē)轍，膠結(jié)料需要堅(jiān)硬和有彈性；為了抗疲勞開(kāi)裂，膠結(jié)料需要柔性和粘性。瀝青的彈性與粘性之間的平衡是非常重要的。
BBR試驗(yàn)，即彎曲梁流變?cè)囼?yàn)，用于測(cè)定瀝青小梁試件在蠕變載荷作用下的勁度。
基質(zhì)瀝青的技術(shù)指標(biāo)應(yīng)滿(mǎn)足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)中有關(guān)瀝青的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。
THFS改性瀝青的性能受很多因素的影響，比如剪切溫度、剪切時(shí)間、剪切速率、試驗(yàn)儀器的選擇等因素，其中剪切溫度、剪切時(shí)間、剪切速率是起決定性作用的三個(gè)因素。本發(fā)明采用三因素三水平正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，通過(guò)測(cè)試其瀝青的延度、針入度、軟化點(diǎn)試驗(yàn)、運(yùn)動(dòng)粘度等分析剪切溫度、剪切時(shí)間、剪切速率三因素在不同水平下對(duì)THFS改性瀝青性能的影響，進(jìn)而確定影響瀝青性能的關(guān)鍵因素和水平。正交試驗(yàn)是具有效率高、速度快、成本低的試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法。采用三因素三水平正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)，按照正交表安排試驗(yàn)，只需做九次試驗(yàn)即可，這樣可大大減少工作量，而且能夠確保試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，同時(shí)能夠從九次試驗(yàn)中找到三因素和三水平的最佳匹配關(guān)系。
本發(fā)明還提供了一種DCLR中THFS改性瀝青，利用煤直接液化殘?jiān)煞趾突|(zhì)瀝青制備獲得，所述改性瀝青是通過(guò)上述任一項(xiàng)的方法制備的。
上述任一方案中優(yōu)選的是，所述DCLR的萃取物THFS。
本發(fā)明的有益效果是：本發(fā)明一種DCLR中THFS改性瀝青的制備方法，對(duì)提高DCLR的附加值以及將其二次合理開(kāi)發(fā)成瀝青改性劑具有重要意義，因此，本發(fā)明的制備方法經(jīng)濟(jì)實(shí)用、簡(jiǎn)單、容易操作、耗能低、成本低、利于環(huán)保。
附圖說(shuō)明
圖1為本發(fā)明一種煤直接液化殘?jiān)兴臍溥秽扇芪锔男詾r青的制備方法的優(yōu)選實(shí)施例中利用針入度分級(jí)體系確定THFS改性瀝青的制備工藝的步驟中5個(gè)指標(biāo)的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖，圖1a為本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中25℃針入度的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖，圖1b為該優(yōu)選實(shí)施例中10℃延度的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖，圖1c為本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中軟化點(diǎn)的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖，圖1d為本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中布氏粘度的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖，圖1e為本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例中PI值的和值隨因素和水平的變化曲線(xiàn)圖。
具體實(shí)施方式
以下結(jié)合具體實(shí)例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說(shuō)明，但本發(fā)明的內(nèi)容不僅僅局限于下面的實(shí)施例。
實(shí)施例
DCLR來(lái)自中國(guó)神華煤制油化工有限公司內(nèi)蒙生產(chǎn)的附產(chǎn)品，為粉末狀。采用索氏抽提器利用四氫呋喃溶劑對(duì)DCLR進(jìn)行萃取，得到THFS。根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中的相關(guān)規(guī)定對(duì)THFS性能進(jìn)行測(cè)試，見(jiàn)表1。
表1 THFS的技術(shù)指標(biāo)
基質(zhì)瀝青采用韓國(guó)進(jìn)口SK-90瀝青，根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中的相關(guān)規(guī)定對(duì)其進(jìn)行了性能測(cè)試，見(jiàn)表2，其中SK-90瀝青的PG分級(jí)為58-22。
表2 SK-90瀝青的性能
SK-90瀝青的性能滿(mǎn)足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)中有關(guān)90號(hào)瀝青的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。
本文確定三因素三水平的正交試驗(yàn)，表3為正交試驗(yàn)中的三因素及其三水平，正交試驗(yàn)方案見(jiàn)表4。
表3 三因素三水平表
表4 正交試驗(yàn)方案
按照表4制備9組不同制備工藝下的THFS改性瀝青，根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中的相關(guān)規(guī)定對(duì)其進(jìn)行針入度、延度、軟化點(diǎn)、135℃布氏粘度的測(cè)試及針入度指數(shù)PI的計(jì)算，分別計(jì)算上述5個(gè)指標(biāo)的和值與極差，見(jiàn)表5和圖1。
表5 極差分析表
由表5可以看出，影響THFS改性瀝青的主由要影響因素是剪切時(shí)間，其次是剪切溫度，最后是剪切速率。
由圖1可知：
(1)從圖1(a)可知，隨著剪切時(shí)間的增加，瀝青的針入度先增加后下降，當(dāng)剪切溫度為60min時(shí)，針入度最低，瀝青高溫穩(wěn)定性能最優(yōu)。剪切溫度是次要因素，隨著剪切溫度的升高，瀝青的針入度呈下降趨勢(shì)，當(dāng)剪切溫度高于160℃時(shí)，瀝青針入度和值的降低幅度減小。
(2)由圖1(b)可知，隨著剪切溫度的增加，其延度和值在逐漸減小，可見(jiàn)剪切溫度的增加，使DCLR改性瀝青的低溫性能降低。隨著剪切時(shí)間的增加，延度和值直線(xiàn)降低；隨著剪切時(shí)間的增加，使DCLR改性瀝青的低溫性能急劇下降；隨著剪切速率的增加，DCLR改性瀝青的延度也是逐漸下降的，但是變化速率變緩，說(shuō)明轉(zhuǎn)速2000r/min和4000r/min對(duì)煤直接液化殘?jiān)男詾r青的低溫性能影響較大。
(3)由圖1(c)可知，隨著剪切時(shí)間和剪切溫度的增加，瀝青軟化點(diǎn)顯著增加，表明瀝青的高溫性能得到改善。隨剪切速率增加，瀝青的軟化點(diǎn)先增大后減小，當(dāng)剪切速率為4000r/min時(shí)，瀝青的軟化點(diǎn)最大，說(shuō)明4000r/min時(shí)，其高溫穩(wěn)定性最佳。
(4)由圖1(d)可知，瀝青粘度隨剪切時(shí)間的增大，先顯著增加后又急劇減小，當(dāng)剪切時(shí)間為45min時(shí)，瀝青粘度達(dá)到最大值，說(shuō)明其高溫性能最強(qiáng)。瀝青粘度隨剪切溫度的升高，呈線(xiàn)性增加。
(5)由圖1(e)可知，瀝青PI隨剪切時(shí)間的增加，先降低后增大，隨剪切速率的增加，瀝青PI先增大后減小，當(dāng)剪切時(shí)間為60min、剪切速率為4000r/min時(shí)，瀝青PI達(dá)到最大，說(shuō)明其溫度敏感性最低。
綜合各因素對(duì)瀝青性能的影響和值與極差變化，確定THFS改性瀝青的制備工藝為A2B2C2。
根據(jù)灰色關(guān)聯(lián)分析方法的計(jì)算步驟，計(jì)算上述5個(gè)指標(biāo)在THFS改性瀝青制備工藝中所占比例，并對(duì)其進(jìn)行綜合評(píng)分，見(jiàn)表6。
表6 灰關(guān)聯(lián)分析
由表6可知：5個(gè)指標(biāo)對(duì)THFS改性瀝青性能的影響權(quán)重不一，主次順序分別為軟化點(diǎn)>延度>135℃布氏粘度>針入度>PI。根據(jù)綜合評(píng)分，組合2得分最高，說(shuō)明該組合下的THFS改性瀝青的性能最優(yōu)越。因此，通過(guò)灰關(guān)聯(lián)分析確定的THFS改性瀝青制備工藝為A1B2C2。
對(duì)上述采用正交試驗(yàn)和灰關(guān)聯(lián)分析方法確定的兩種THFS改性瀝青制備工藝進(jìn)行對(duì)比，從而優(yōu)化設(shè)計(jì)THFS改性瀝青的最佳制備工藝，見(jiàn)表7。
表7 不同制備工藝THFS改性瀝青的性能對(duì)比
從表7可知，工藝二的THFS改性瀝青高溫性能(針入度、軟化點(diǎn)、粘度)、低溫性能(延度)以及感溫性能(PI)均優(yōu)于工藝一，說(shuō)明利用工藝二可以制備出性能更為優(yōu)異的THFS改性瀝青，從而優(yōu)化確定出THFS改性瀝青的最佳制備工藝為工藝二(A1B2C2)，即剪切溫度為150℃，剪切時(shí)間為45min，剪切速率為4000r/min。
按照上述確定的最佳制備工藝制備THFS改性瀝青：
(1)將基質(zhì)瀝青加熱至120-130℃；
(2)將THFS加熱至150-160℃；
(3)將熔融狀態(tài)的THFS與基質(zhì)瀝青分別按質(zhì)量比為4：100，6：100，8：100，10：100進(jìn)行共混，為了保證THFS改性瀝青的均勻性，采用剪切儀將THFS改性瀝青在150℃下以4000r/min低速剪切45min。
根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中的相關(guān)規(guī)定，按照SHRPPG和針入度分級(jí)體系分別對(duì)不同THFS摻量下改性瀝青進(jìn)行性能測(cè)試，見(jiàn)表8。
表8 不同THFS摻量下改性瀝青的性能
由表8可知：
(1)THFS的加入且隨著THFS摻量的不斷增加，改性瀝青高溫性能越來(lái)越好(軟化點(diǎn)、粘度的提高)，但低溫性能越來(lái)越差(10℃延度的減小)，這意味著瀝青隨著THFS摻量的增加而不斷變硬、變脆。當(dāng)THFS摻量大于6％時(shí)，THFS改性瀝青的低溫性能已不能滿(mǎn)足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)中對(duì)50號(hào)瀝青10℃延度(≥10cm)的要求。
(2)THFS的加入且隨著THFS摻量的不斷增加，THFS改性瀝青與基質(zhì)瀝青相比，其PG高溫等級(jí)在不斷提高，但PG低溫等級(jí)在不斷下降，這點(diǎn)與針入度評(píng)價(jià)體系的試驗(yàn)結(jié)果保持一致。當(dāng)THFS摻量大于6％時(shí)，THFS改性瀝青的低溫等級(jí)下降了1個(gè)等級(jí)。
(3)綜合THFS改性瀝青的高、低溫性能，推薦THFS最佳摻量為4-6％。
本領(lǐng)域技術(shù)人員不難理解，本發(fā)明的一種DCLR中THFS改性瀝青的制備方法包括上述發(fā)明說(shuō)明書(shū)的發(fā)明內(nèi)容和具體實(shí)施方式部分的任意組合，限于篇幅并為使說(shuō)明書(shū)簡(jiǎn)明而沒(méi)有將這些組合構(gòu)成的方案一一描述。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。