管 14在減壓脫泡槽中也可以采用同樣的結(jié)構(gòu)。
[0137] 以上，對于本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)，參照附圖進(jìn)行了說明，但本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)不限定 于圖示的形態(tài)。例如，電鑄磚制的導(dǎo)管只要至少是中空管結(jié)構(gòu)就沒有特別限定，可以是矩形 截面以外的結(jié)構(gòu)。圖4示出了本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的其他結(jié)構(gòu)例，電鑄磚13a'具有圓形截面。 圖4中，通過將兩個外形為半圓弧狀且內(nèi)側(cè)具有半圓形狀的缺口的電鑄磚13a'組合，可形 成具有圓形截面、中空部分的截面形狀是圓形的中空管結(jié)構(gòu)。圖4中，在電鑄磚13a'的外 側(cè)設(shè)置有耐火磚層17a'，在耐火磚層17a'的外側(cè)設(shè)置有隔熱材料層19a'。在電鑄磚13a' 和耐火磚層17a'之間設(shè)置有不定形耐火物層18'。不定形耐火物層18'、耐火磚層17a'以 及隔熱材料層19a'分別具有圓形截面。此外，收納電鑄磚13a'及其支承件（不定形耐火 物層18'、耐火磚層17a'、及隔熱材料層19a'）的減壓殼體11也具有圓形截面。
[0138] 電鑄磚制的導(dǎo)管的截面形狀可以是矩形或圓形以外的形狀，例如楕圓形狀的中空 管，截面形狀也可以是矩形以外的多邊形形狀，例如六邊形、八邊形等的中空管。形成熔融 玻璃的流路的中空部分的截面形狀可以是圓形以外的形狀，例如可以是楕圓形狀，也可以 是矩形、六邊形、八邊形等的多邊形形狀。電鑄磚制的導(dǎo)管是這些其他形狀的中空管的情況 下，根據(jù)導(dǎo)管的截面形狀及其中空部分的截面形狀使用所需形狀的電鑄磚即可。
[0139] 此外，耐火物層中的耐火磚的設(shè)置、以及隔熱材料層中的固體耐火物的設(shè)置也可 以根據(jù)導(dǎo)管的截面形狀進(jìn)行適當(dāng)選擇。
[0140] 本發(fā)明的熔融玻璃的減壓脫泡方法的情況下，使用上升管、減壓脫泡層和下降管 中的至少一個采用了本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的減壓脫泡裝置，使從熔化槽供給的熔融玻璃通過 減壓為規(guī)定的減壓度的減壓脫泡槽，進(jìn)行減壓脫泡。
[0141] 減壓脫泡裝置的上升管和下降管被置于減壓下，所以熔融玻璃的壓力施加在上升 管和下降管的管壁，與處于常壓的情況相比，玻璃的坯料容易滲出至外部。因此，本發(fā)明中， 理想的是上升管和下降管的至少一方、優(yōu)選雙方使用本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)，從而能更有效地 抑制上述玻璃的滲出。另外，本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)可用于上升管或下降管中容易發(fā)生玻璃的 滲出的部位等的上升管或下降管的至少一部分。
[0142] 此外，減壓脫泡槽也可以放置在減壓下，所以與上升管及下降管的情況同樣，玻璃 容易滲出。此外，減壓脫泡槽與上升管及下降管的情況相比，因為積蓄大量的玻璃，所以耐 火物層及隔熱材料層的厚度厚的情況較多。還有，減壓脫泡槽因為由耐火物層及隔熱材料 層支撐，所以如果玻璃的坯料泄露，則減壓脫泡槽在結(jié)構(gòu)上有時會變得不穩(wěn)定。本發(fā)明中， 減壓脫泡槽通過采用本發(fā)明的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)，能夠解決上述問題，因為優(yōu)選。
[0143] 本發(fā)明的熔融玻璃的減壓脫泡方法中，熔融玻璃優(yōu)選連續(xù)地供給至減壓脫泡槽或 從減壓脫泡槽排出。
[0144] 為了防止從熔化槽供給的熔融玻璃與減壓脫泡槽的內(nèi)部產(chǎn)生溫度差，減壓脫泡槽 優(yōu)選以內(nèi)部達(dá)到1100~1500°C、特別是達(dá)到1250~1450°C的溫度范圍的條件進(jìn)行加熱。 另外，從生產(chǎn)性的觀點考慮，熔融玻璃的流量優(yōu)選為1~1000噸/天。
[0145] 實施減壓脫泡方法時，通過使用真空栗等從外部對減壓殼體進(jìn)行抽真空，使在 減壓殼體內(nèi)所設(shè)置的減壓脫泡槽的內(nèi)部保持在規(guī)定的減壓狀態(tài)。這里，減壓脫泡槽內(nèi) 部優(yōu)選被減壓為38~460mmHg(51~613hPa)，更優(yōu)選減壓脫泡槽內(nèi)部被減壓為60~ 253mmHg(80 ~338hPa)。
[0146] 利用本發(fā)明脫泡的玻璃只要是通過加熱熔融法制造的玻璃，就沒有限制。利用本 發(fā)明脫泡的玻璃是含有堿金屬成分的硅酸鹽玻璃的情況下，因為原來的粘度較低，所以由 異質(zhì)化引起的玻璃的粘度變化容易變大。特別是鈉鈣玻璃，因為氧化鋁含量小，所以在滲出 至導(dǎo)管結(jié)構(gòu)中的情況下，容易發(fā)生異質(zhì)化，由異質(zhì)化引起的粘度上升效果也大，所以可大大 發(fā)揮本發(fā)明的效果。
[0147] 作為熔融玻璃的主要組成的具體例，可例舉以下的組成。
[0148] 以氧化物基準(zhǔn)的質(zhì)量百分比表示，Si02S 65~75%、A1 203為0~5%、Ca0為0~ 15%、Mg0為0~15%、Na20為10~20%以及K 20為0~3%。作為更優(yōu)選的例子，可例舉 Si02S 65 ~75%、A1 203為 0 ~5%、Ca0 為 5 ~15%、Mg0 為 0 ~15%、Na20 為 10 ~20% 以及K20為0~3%。作為最優(yōu)選的例子，可例舉Si02*65~75%、A1 203為0~3%、Ca0 為5~15%、Mg0為0~15%、Na20為10~20%以及K 20為0~3%。
[0149] 減壓脫泡裝置的各結(jié)構(gòu)要素的尺寸可根據(jù)使用的減壓脫泡裝置進(jìn)行適當(dāng)選擇。圖 1所示的減壓脫泡槽12的情況下，其尺寸的具體例如下所述。另外，截面矩形中的外徑和內(nèi) 徑表不一邊的尺寸。
[0150] ?水平方向上的長度：1~20m
[0151] ?外徑（截面矩形）：1~7m
[0152] ?內(nèi)徑（截面矩形）：0?2~3m
[0153] 上升管13和下降管14的尺寸的具體例如下所述。
[0154] ?長度：0?2 ~6m，優(yōu)選0?4 ~4m
[0155] ?外徑（截面矩形）：0?5~7m，優(yōu)選0?5~5m
[0156] ?內(nèi)徑（截面圓形）：0? O5~0?8m，優(yōu)選0?1~0?6m
[0157] 上述的電鑄磚層、不定形耐火物層、耐火磚層、及隔熱材料層的設(shè)置也可適用于玻 璃熔化槽。
[0158] 玻璃熔化槽中，在與熔融玻璃直接接觸的底部，使用耐熱性和對熔融玻璃的耐腐 蝕性優(yōu)異的電鑄磚。在要求將玻璃熔化槽制成隔熱結(jié)構(gòu)的情況下，在電鑄磚的外側(cè)設(shè)置耐 火磚層，在該耐火磚層的外側(cè)設(shè)置隔熱材料層。這里，在電鑄磚和耐火磚層之間設(shè)置不定形 耐火物層，以存在熔融玻璃時使與該熔融玻璃的流點相等的溫度的部位位于隔熱材料層內(nèi) 的條件來選擇電鑄磚、構(gòu)成不定形耐火物層的不定形耐火物、以及構(gòu)成耐火磚層的耐火磚， 從而能削減玻璃熔化槽中使用的電鑄磚、和構(gòu)成耐火磚層的耐火磚的使用量。由此，可削減 玻璃熔化槽的制造成本。
[0159] 對于該情況下的磚層（電鑄磚、耐火磚）、不定形耐火物層、隔熱材料層的厚度的 范圍的設(shè)定，以上述的上升管和下降管的條件的設(shè)定為基準(zhǔn)；使用時的熔融玻璃的溫度范 圍、不定形耐火物的填充方法是現(xiàn)有技術(shù)的范圍。
[0160] 實施例
[0161] 以下，基于實施例對本發(fā)明進(jìn)行更具體的說明。但是，本發(fā)明并不限定于此。
[0162] 以下示出的實施例中，不定形耐火物層使用表1所示的組成的不定形耐火物（可 鑄耐火物）。
[0163][表1]
[0164]
[0165] 按照下述步驟來評價由不定形耐火物層引起的熔融玻璃的異質(zhì)化。
[0166]在不定形耐火物上放置玻璃坯料，例1中在1200°C、例2中在1300°C保持1周后， 用6小時左右冷卻至室溫。在附著有玻璃的狀態(tài)下將不定形耐火物層切出，研磨截面，用電 子探針顯微分析儀（EPMA)定量分析不定形耐火物的與玻璃坯料的界面附近的玻璃組成。 此外，制造通過定量而得的組成的玻璃，測定其粘度。表2中示出玻璃坯料的組成、實施例 1~3的異質(zhì)化后的玻璃組成、以及它們的粘度。
[0167] 此外，通過JIS R2206-1991記載的方法評價了不定形耐火物層的壓縮強(qiáng)度。其結(jié) 果是，不定形耐火物層的壓縮強(qiáng)度為140MPa。
[0168][表2]
[0169]
[0170] 實施例1、2中，由于熔融玻璃的異質(zhì)化，作為玻璃的高溫粘度的指標(biāo)而采用的溫 度（Tlog n = 2、Tlog n = 4)上升了 300°C左右。實施例 3 中，Tlog n = 2、Tlog n = 4 上 升了 180°C左右。由該結(jié)果可知，在采用后述的實施例4的減壓脫泡裝置的結(jié)構(gòu)的情況下， 即使從構(gòu)成導(dǎo)管的電鑄磚13a間的接縫部滲出熔融玻璃的情況下，也可抑制滲出的熔融玻 璃滲出至位于不定形耐火物層18的外側(cè)的耐火磚層17。而且，在通過耐火磚層17的期間， 即使熔融玻璃進(jìn)一步高粘度化，熔融玻璃的滲出也會在耐火磚層17內(nèi)停止。因此，不會有 到達(dá)位于耐火磚層17的外側(cè)的隔熱材料層19的擔(dān)憂。
[0171](比較例1)
[0172] 比較例1中，如表3記載的組成那樣，不定形耐火物層使用A1203的量少的不定形 耐火物（填塞材料），按照與實施例1~3同樣的步驟評價了熔融玻璃的異質(zhì)化。表4中示 出玻璃坯料的組成、異質(zhì)化后的玻璃組成、以及它們的粘度。
[0173][表 3]
[0174]

[0177] 比較例1與實施例1~3相比，由熔融玻璃的異質(zhì)化引起的玻璃的粘度上升較少， 不能抑制熔融玻璃的滲出。
[0178](實施例4)
[0179] 本實施例中，使用圖1示出的減壓脫泡裝置1來實施熔融玻璃的減壓脫泡。減壓 脫泡裝置1中，上升管13、下降管14及它們的周邊部位具有圖2所示的結(jié)構(gòu)。
[0180] 減壓脫泡裝置1的各部分的結(jié)構(gòu)材料如下所述。
[0181] ?減壓殼體11:不銹鋼
[0182] ?減壓脫泡槽12 :電鑄磚
[0183] ?上升管13、下降管14 :電鑄磚
[0184] 上升管13的結(jié)構(gòu)是將兩塊電鑄磚13a(氧化鋁質(zhì)電鑄磚）組合以形成圖3所示的 形狀，將其沿著上升管13的長軸方向堆積。下降管14的結(jié)構(gòu)也與上升管13的結(jié)構(gòu)相同。
[0185] ?延長管 20、21:鉑
[0186] 在上升管13、下降管14的周圍設(shè)置有圖2所示的結(jié)構(gòu)的支承件15。
[0187] 即，作為支承件15,在上升管13的外側(cè)設(shè)置耐火物層16,在耐火物層16的外側(cè)設(shè) 置隔熱材料層19。作為耐火物層16,配置沿著上升管13的圓周方向設(shè)置耐火磚17a(致密 質(zhì)燒成磚）而形成的耐火磚層17。但是，在構(gòu)成上升管13的電鑄磚13a和構(gòu)成耐火磚層 17的耐火磚17a之間設(shè)置了寬度30mm的間隙。在該間隙中填充實施例1中使用的不定形 耐火物，加熱至1300°C使其燒結(jié)，從而在耐火物層16中形成不定形耐火物層18。
[0188] 隔熱材料層19是沿著上升管13的圓周方向設(shè)置固體隔熱材料19a(例如硅藻土 質(zhì)隔熱磚、粘土質(zhì)隔熱磚、高氧化鋁質(zhì)隔熱磚等）而形成的固體隔熱材料層。構(gòu)成耐火磚層 17的耐火磚17a和構(gòu)成固體隔熱材料層的固體隔熱材料19a沿著各層的長軸方向而堆積。 隔熱材料層19中，在固體隔熱材料層和減壓殼體11之間填充多孔結(jié)構(gòu)的隔熱材料（未圖 示）。
[0189] 表5中示出了上升管13、以及構(gòu)成支承件15的耐火物層16(不定形耐火物層18、 耐火磚層17)及隔熱材料層19的具體結(jié)構(gòu)。另外，下降管14及其支承件15也是同樣的結(jié) 構(gòu)。表5中的A是致密質(zhì)氧化鋁類電鑄磚，C是致密質(zhì)氧化鋁-氧化鋯類燒成磚，B是高氧 化鋁質(zhì)澆鑄材料，D是固體隔熱材料。
[0190][表5]
[0191]
[0192] 按照以下的條件實施熔融玻璃的減壓脫泡。
[0193] ?減壓脫泡槽12內(nèi)溫度：1200°C
[0194] ?減壓脫泡槽I2內(nèi)壓力：l8〇mmHg(240hPa)
[0195] ?熔融玻璃：鈉鈣玻璃（流點920°C)
[0196] ?流量：50噸/天
[0197] 在實施減壓脫泡時，對于構(gòu)成上升管13的電鑄磚13a、不定形耐火物層18、構(gòu)成耐 火磚層17的耐火磚17a、以及構(gòu)成隔熱材料層19的固體耐火物19a及microtherm成形體， 使用熱電偶測定內(nèi)壁面?zhèn)鹊臏囟龋▋?nèi)面溫度）及外