本發(fā)明屬于無機非金屬硬質(zhì)材料技術(shù)領(lǐng)域，更具體地，涉及一種三元系鋨鎢二硼化物(os1-xwxb2)硬質(zhì)材料及其制備方法和應(yīng)用。

背景技術(shù)：

超硬材料因其具有高硬度、耐磨損、熱穩(wěn)定性好等優(yōu)良的物理和化學(xué)性質(zhì)，而迅速的成為現(xiàn)代工業(yè)和科學(xué)技術(shù)研究領(lǐng)域內(nèi)重要的基礎(chǔ)功能材料之一。目前用于工業(yè)生產(chǎn)的超硬材料主要是金剛石和立方碳化硼，其合成需要高溫高壓等條件。金剛石在空氣中加熱到800℃易被氧化，另外，在加工含鐵類金屬工件時，由于碳會滲入到工件中導(dǎo)致工件磨損和加工硬化。立方碳化硼的熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性均優(yōu)于金剛石，但由于這類材料需要在高溫高壓下制備，生產(chǎn)成本很高。而且立方氮化硼的沉積速率低，沉積溫度高，以及立方氮化硼薄膜中總含有一些難以消除的h-bn或非晶bn成份等影響其性能。因此，金剛石和立方碳化硼的工業(yè)應(yīng)用受到限制。

近年來，通過科學(xué)工作者的不斷努力下，許多具有優(yōu)異物理、化學(xué)特性的新型超硬材料被設(shè)計和合成出來。其中一類是由強共價鍵的輕元素b、c、n和o組成的化合物，如b4c、b6o、b13o2和c-bc2n等。另一類是由具有高價電子密度的過渡金屬與輕元素(b、c和n等)所形成的化合物。其中比較典型的是5d過渡金屬硼化物，如osb2、reb2、rub2等。他們具有高硬度、耐磨損和良好的化學(xué)性質(zhì)。理論預(yù)測osb2具有超硬特性，而實驗合成的osb2被證明只具有較高的硬度，在合成和高溫燒結(jié)過程中有低硼化物的生成，并在高溫燒結(jié)過程中部分osb2發(fā)生了六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，在一定程度上影響了osb2的力學(xué)性能。傳統(tǒng)的制備過渡金屬鋨硼化物的方法有直接反應(yīng)燒結(jié)、固態(tài)置換和電弧熔融等，而這些方法需要在高溫等條件，這增加了產(chǎn)品的最終成本，不利其在工業(yè)上的應(yīng)用。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，提供一種三元鋨鎢二硼化物(os1-xwxb2)硬質(zhì)材料的制備方法。該方法是通過形成鋨(os)鎢(w)硼(b)固溶物，可有效抑制高溫燒結(jié)過程中的六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，并減少甚至抑制二硼化鋨在高溫下向低硼化物的轉(zhuǎn)變，從而提高其化學(xué)穩(wěn)定性和力學(xué)性能。

本發(fā)明的另一目的在于提供一種上述方法制備的三元鋨鎢二硼化物(os1-xwxb2)硬質(zhì)材料，其中x為0.05～0.5。該鋨鎢二硼化物(os1-xwxb2)硬質(zhì)材料具有高硬度、高強度、耐磨損和化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定等優(yōu)良的物理化學(xué)性能且制備過程簡單易行。

本發(fā)明上述目的通過以下技術(shù)方案予以實現(xiàn)：

一種三元系鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的制備方法，包括如下具體步驟：

s1.將鋨粉、鎢粉和硼粉混合，連同磨球至于研磨罐中，在常溫常壓下，通過高能球磨合成鋨鎢二硼化合物粉末；

s2.將鋨鎢二硼化合物粉末在惰性氣氛下，經(jīng)1500～1800℃燒結(jié)，得到三元系鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料。

優(yōu)選地，步驟s1中所述鋨粉和鎢粉的總摩爾與硼粉的摩爾比為2.5～3.5；所述鋨粉、鎢粉和硼粉總質(zhì)量與磨球的質(zhì)量比為1：3～5，所述磨球和研磨罐的材質(zhì)為碳化鎢。

優(yōu)選地，步驟s1中所述球磨的時間為32～40h。

優(yōu)選地，步驟s2中所述惰性氣氛為氬氣。

優(yōu)選地，步驟s2中所述燒結(jié)的溫度優(yōu)選為1600～1700℃。

優(yōu)選地，步驟s2中所述燒結(jié)的保溫時間為1～2h。

一種三元系鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料是通過上述的方法制備得到。

優(yōu)選地，所述三元系鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的主相為os1-xwxb2，其中，w的摩爾含量x為0.05～0.5。

更為優(yōu)選地，所述w的摩爾含量x為0.1～0.3。

上述的三元系鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料在切削刀具和研磨工業(yè)領(lǐng)域中的應(yīng)用。

本發(fā)明在鋨粉與硼粉的混合粉末中摻入一定量的鎢粉，采用機械化學(xué)法得到鋨鎢二硼化物固溶體，其主相是具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os1-xwxb2，并可能含有少量硼粉和合成過程中引入的雜質(zhì)氧，以及少量來自球磨介質(zhì)的碳化鎢(wc)；為防止混合粉末在球磨過程中生成(os1-xwx)2b3等低硼化物，向原料粉末中適當添加高于化學(xué)計量比((os+w):b＝1:2)的硼粉；通過將鎢元素固溶到鋨硼化物中，合成具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os1-xwxb2，其熱穩(wěn)定性好，在1500℃以上溫度進行燒結(jié)時不發(fā)生向正交結(jié)構(gòu)的相變，并能減少或抑制其向低硼化物的轉(zhuǎn)變；通過致密化燒結(jié)得到具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os1-xwxb2塊體材料，其硬度高于六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2。

現(xiàn)有技術(shù)在制備osb2時發(fā)現(xiàn)其在高溫下發(fā)生了六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，在一定程度上影響了它的力學(xué)性能。為此，本發(fā)明通過抑制相變和固溶強化的作用提高了鋨鎢二硼化物的硬度，從而提高了鋨鎢二硼化物的力學(xué)性能。并通過燒結(jié)得到致密度較高的塊體材料，并能提高osb2的高溫穩(wěn)定性。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下有益效果：

1.本發(fā)明采用機械合金化法合成了reb2型六方結(jié)構(gòu)的鋨鎢二硼化物粉末，其過程簡單易行。通過無壓氣氛燒結(jié)獲得致密度較高的塊體材料，且在燒結(jié)過程中并未發(fā)生向低硼化物的轉(zhuǎn)變和六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變。通過抑制相變和固溶強化提高了鋨鎢二硼化物的硬度，從而提高了鋨鎢二硼化物的力學(xué)性能。

2.本發(fā)明所獲得的鋨鎢二硼化物硬質(zhì)材料其純度較高，硼含量少或者不含硼，所得鋨鎢二硼化物的穩(wěn)定性和硬度都高于reb2型六方結(jié)構(gòu)的osb2，具有較高硬度和化學(xué)穩(wěn)定性等優(yōu)良特性。

附圖說明

圖1是實施例1-4制備的鋨鎢二硼化合物粉末的xrd圖譜。

圖2是實施例10中由實施例1-4制備的鋨鎢二硼化合物粉末經(jīng)1450℃熱處理1h后的xrd圖譜。

圖3是實施實例11中由實施例4制備的鋨鎢二硼化合物粉末經(jīng)1450℃熱處理1h后的sem圖片以及eds圖譜。

圖4是實施例13中得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的xrd圖譜。

圖5是實施例13中得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的斷面sem照片。

圖6是實施例13中得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的硬度隨鋨與鎢摩爾比變化的曲線圖。

具體實施方式

下面結(jié)合具體實施例進一步說明本發(fā)明的內(nèi)容，但不應(yīng)理解為對本發(fā)明的限制。若未特別指明，實施例中所用的技術(shù)手段為本領(lǐng)域技術(shù)人員所熟知的常規(guī)手段。除非特別說明，本發(fā)明采用的試劑、方法和設(shè)備為本技術(shù)領(lǐng)域常規(guī)試劑、方法和設(shè)備。

機械化學(xué)法所用的設(shè)備可以為高能球磨機、振動球磨機、行星式球磨機、場輔助球磨機、等離子體輔助高能球磨機等。以下實施例中采用的是高能球磨機(美國spex公司型號為8000m)。

實施例1

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，鋨粉與鎢粉的摩爾比為10：0。os，w與硼粉(b)按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，得到鋨硼化物粉末。

2.測試：對上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(a)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2粉體，合成的粉末中沒有發(fā)現(xiàn)(鋨)os鎢)w和(硼)b等物相。

實施例2

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，鋨粉與鎢粉的摩爾比為9:1。os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，得到鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(b)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os0.9w0.1b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體，合成的粉末中沒有發(fā)現(xiàn)第二相。

實施例3

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，鋨粉與鎢粉的摩爾比為8:2。os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，得到鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(c)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os0.8w0.2b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體，合成的粉末中沒有發(fā)現(xiàn)第二相。

實施例4

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，鋨粉與鎢粉的摩爾比為7:3。os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，得到鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體，合成的粉末中沒有發(fā)現(xiàn)第二相。

實施例5

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，取鋨粉與鎢粉的摩爾比分別10:0、9:1、8:2和7:3，os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為32h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，分別得到鋨硼化物和鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)32h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體。

實施例6

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，取鋨粉與鎢粉的摩爾比分別10:0、9:1、8:2和7:3，os，w與b按摩爾比1:2.5混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，分別得到鋨硼化物和鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體。

實施例7

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，取鋨粉與鎢粉的摩爾比分別10:0、9:1、8:2和7:3，os，w與b按摩爾比1:3.5混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為4:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，分別得到鋨硼化物和鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體。

實施例8

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，取鋨粉與鎢粉的摩爾比分別10:0、9:1、8:2和7:3，os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為3:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，分別得到鋨硼化物和鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體。

實施例9

1.制備：在充滿氬氣的手套箱中，將純度為99.99％的鋨粉(os)，鎢粉(w)，硼粉(b)，其中，取鋨粉與鎢粉的摩爾比分別10:0、9:1、8:2和7:3，os，w與b按摩爾比1:3混合配料。所用的碳化鎢磨球一共六個，尺寸為11.20mm，球與混合粉末的質(zhì)量之比為5:1。將裝有粉末和磨球的碳化鎢球磨罐固定在高能球磨機上。球磨總時間為40h，為防止發(fā)動機過熱，每球磨1h停機20min，分別得到鋨硼化物和鋨鎢二硼化物粉末。

2.測試：取上述粉末取樣，采用xrd對其進行物相分析如圖1中(d)所示，混合粉末經(jīng)40h球磨后分別得到主相為具有六方結(jié)構(gòu)的reb2型osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2粉體，合成過程為機械能引起的固相擴散反應(yīng)，鎢元素全部固溶到鋨硼化物中，形成了固溶體。

實施例10

取實施例1-4中球磨40h后的鋨鎢硼化物粉末2-3g，放于氧化鋁坩堝中，在充滿氬氣的管式爐中進行熱處理實驗，熱處理溫度為1450℃，并保溫1h。采用xrd對熱處理后的粉末進行物相分析，其xrd圖譜如圖2所示，具有六方結(jié)構(gòu)osb2粉末熱處理后的主要成分為正交結(jié)構(gòu)osb2，說明高溫下發(fā)生了六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變；同時，還存在部分os2b3。os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2的粉末經(jīng)1450℃熱處理后少量發(fā)生分解生成(os0.9re0.1)2b3，但沒有發(fā)生六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，這說明鎢的添加有效提高了六方結(jié)構(gòu)osb2的高溫穩(wěn)定性。

實施例11

取實施例1-4中球磨40h后的鋨鎢硼化物粉末2-3g，放于氧化鋁坩堝中，在充滿氬氣的管式爐中進行熱處理實驗，熱處理溫度為1450℃，并保溫1h。采用sem和eds對熱處理后的粉末進行分析，其sem照片和eds能譜如圖3所示。經(jīng)1450℃熱處理后，鋨(os)、鎢(w)和硼(b)三種元素在粉末中均勻分布。合成和熱處理過程中引入了的雜質(zhì)氧(o)，以及來自球磨介質(zhì)碳化鎢(wc)中的碳(c)。

實施例12

取實施例1-4中的鋨鎢硼化物粉末2-3g，采用壓片機對其預(yù)壓成形，再經(jīng)冷等靜壓提高坯體的致密度。將冷等靜壓后的塊體放于氮化硼坩堝中，在充滿氬氣的氣氛爐中進行致密化燒結(jié)，其燒結(jié)溫度為1500℃。當os：w＝10:0時，得到的塊體材料中含有六方結(jié)構(gòu)與正交結(jié)構(gòu)的osb2和os2b3，說明六方結(jié)構(gòu)的osb2在1500℃燒結(jié)后發(fā)生了相變和向低硼化物的轉(zhuǎn)變。而當os與w的摩爾比為9:1、8:2和7:3時未檢測到正交結(jié)構(gòu)的osb2，說明w的摻雜可有效抑制高溫燒結(jié)過程中的六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，并減少甚至抑制二硼化鋨在高溫下向低硼化物的轉(zhuǎn)變，從而提高其化學(xué)穩(wěn)定性和力學(xué)性能。

實施例13

取實施例1-4中的鋨鎢硼化物粉末2-3g，采用壓片機對其預(yù)壓成形，再經(jīng)冷等靜壓提高坯體的致密度。將冷等靜壓后的塊體放于氮化硼坩堝中，在充滿氬氣的氣氛爐中進行致密化燒結(jié)，其燒結(jié)溫度為1600℃。圖3為本實施例得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的xrd圖譜，從圖3中可以看到，當os：w＝10:0時，得到的塊體材料中含有六方結(jié)構(gòu)與正交結(jié)構(gòu)的osb2和os2b3，說明六方結(jié)構(gòu)的osb2在1600℃燒結(jié)后發(fā)生了相變和向低硼化物的轉(zhuǎn)變。當os：w＝9:1時，只檢測到少量(os0.9w0.1)2b3峰的存在，并未發(fā)生向正交結(jié)構(gòu)的相變。當鎢的含量增加至os：w＝8:2和os：w＝7:3時，只檢測到了六方結(jié)構(gòu)os1-xwxb2的衍射峰，說明隨鎢含量的增加在一定程度上能夠抑制六方結(jié)構(gòu)的osb2發(fā)生相變和向低硼化物的轉(zhuǎn)變。圖4是本實施例得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的斷面sem照片，其中(a)(b)(c)和(d)分別為osb2、os0.9w0.1b2、os0.8w0.2b2和os0.7w0.3b2。由圖4可知，燒結(jié)后的樣品致密度較高，晶粒呈板狀結(jié)構(gòu)，晶粒尺寸較大。在載荷為0.49n時，四組樣品的維氏硬度平均值分別為2800hv、2980hv、3380hv和3340hv，圖6為本實施例中得到鋨鎢二硼化合物硬質(zhì)材料的硬度隨鋨與鎢摩爾比變化的曲線圖，說明鎢的摻雜一定程度上提高了osb2的硬度和高溫穩(wěn)定性。

實施例14

取實施例1-4中的鋨鎢硼化物粉末2-3g，采用壓片機對其預(yù)壓成形，再經(jīng)冷等靜壓提高坯體的致密度。將冷等靜壓后的塊體放于氮化硼坩堝中，在充滿氬氣的氣氛爐中進行致密化燒結(jié)，其燒結(jié)溫度為1700℃。當os：w＝10:0時，得到的塊體材料中含有六方結(jié)構(gòu)與正交結(jié)構(gòu)的osb2和os2b3，說明六方結(jié)構(gòu)的osb2在1700℃燒結(jié)后發(fā)生了相變和向低硼化物的轉(zhuǎn)變。而當os與w的摩爾比為9:1、8:2和7:3時未檢測到正交結(jié)構(gòu)的osb2，說明w的摻雜可有效抑制高溫燒結(jié)過程中的六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，并減少甚至抑制二硼化鋨在高溫下向低硼化物的轉(zhuǎn)變，從而提高其化學(xué)穩(wěn)定性和力學(xué)性能。

實施例15

取實施例1-4中的鋨鎢硼化物粉末2-3g，采用壓片機對其預(yù)壓成形，再經(jīng)冷等靜壓提高坯體的致密度。將冷等靜壓后的塊體放于氮化硼坩堝中，在充滿氬氣的氣氛爐中進行致密化燒結(jié)，其燒結(jié)溫度為1800℃。當os：w＝10:0時，得到的塊體材料中含有六方結(jié)構(gòu)與正交結(jié)構(gòu)的osb2和os2b3，說明六方結(jié)構(gòu)的osb2在1800℃燒結(jié)后發(fā)生了相變和向低硼化物的轉(zhuǎn)變。而當os與w的摩爾比為9:1、8:2和7:3時未檢測到正交結(jié)構(gòu)的osb2，說明w的摻雜可有效抑制高溫燒結(jié)過程中的六方結(jié)構(gòu)向正交結(jié)構(gòu)的相變，并減少甚至抑制二硼化鋨在高溫下向低硼化物的轉(zhuǎn)變，從而提高其化學(xué)穩(wěn)定性和力學(xué)性能。

上述實施例為本發(fā)明較佳的實施方式，但本發(fā)明的實施方式并不受上述實施例的限制，其他的任何未背離本發(fā)明的精神實質(zhì)與原理下所作的改變、修飾、替代、組合和簡化，均應(yīng)為等效的置換方式，都包含在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。