專利名稱：用種分母液調(diào)整溶出液的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及氧化鋁生產(chǎn)工藝，特別是涉及氧化鋁生產(chǎn)的高壓溶出工藝。
背景技術(shù)：
近十幾年來，我國氧化鋁廠的溶出工藝取得了很大的進(jìn)步，多種先進(jìn)的溶出技術(shù)獲得了使用和發(fā)展，如法國A、P溶出技術(shù)、德國VAW溶出技術(shù)、我國自己開發(fā)研制的全單套管預(yù)熱、壓煮器保溫溶出技術(shù)。
它們與過去的老溶出技術(shù)相比有很大的改進(jìn)，如溶出溫度從原來的240～245℃提高到260～280℃，實現(xiàn)了整個原礦漿全過程間接預(yù)熱和間接加熱，溶出裝置運轉(zhuǎn)率大幅度提高，溶出熱耗降低；溶出液αk值、赤泥堿比、氧化鋁溶出率等判斷溶出效果的幾個關(guān)鍵指標(biāo)均比過去提高了許多。
隨著溶出技術(shù)的進(jìn)步，技術(shù)指標(biāo)的改善，其相應(yīng)的工藝應(yīng)進(jìn)行調(diào)整，才能取得最佳經(jīng)濟(jì)效益。例如，過去老溶出的溶出液αk值通常為1.60～1.65，而新的溶出技術(shù)αk值可以達(dá)到1.40，甚至1.30～1.35；即使一個設(shè)計規(guī)模僅50kt/a的小氧化鋁廠，溶出液αk值也在1.40以下，說明采用間接加熱和提高溶出溫度后，礦石的溶出效果非常好。
在苛性堿濃度相同的情況下，溶出液αk值越低，溶出液中氧化鋁濃度則越高，溶出效果也越好，同時說明溶出裝置的產(chǎn)能提高了，循環(huán)母液的循環(huán)效率提高了。溶出液αk值降低對生產(chǎn)雖然帶來許多好處，但也同時帶來一些不利影響，如溶液中Al2O3過飽和度太大，鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性降低，Al2O3水解損失增大造成回收率下降，嚴(yán)重時還可能造成后續(xù)工序的沉降槽跑渾，使赤泥分離及洗滌工序不能正常運行。因此，在溶出指標(biāo)改善，溶出液αk值較低的情況下，不能讓氧化鋁因水解損失而重新回到赤泥中去，應(yīng)對工藝流程進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，以使多溶出的氧化鋁能順利回收，提高氧化鋁廠產(chǎn)量和經(jīng)濟(jì)效益。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于采用一種用種分母液調(diào)整溶出液αk值的方法，增加鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性，減少稀釋、溶出后槽、赤泥分離洗滌過程中的水解損失，以提高氧化鋁廠產(chǎn)量，提高經(jīng)濟(jì)效益。
本發(fā)明是這樣實現(xiàn)的引用分解工序的部分種分母液返回稀釋工段，與從溶出末級礦漿自蒸發(fā)器來的溶出料漿和赤泥洗液一同進(jìn)入稀釋槽，用于調(diào)高溶出液αk值；溶出液αk控制在1.30～1.35，將稀釋液αk值調(diào)高到1.44～1.52；原礦漿的配堿αk值1.30～1.35。
在以上所述的方法中，種分母液在進(jìn)入稀釋槽前，應(yīng)先進(jìn)行浮游物回收，再送往稀釋槽；小氧化鋁廠的稀釋液αk最佳值為1.48～1.52，大氧化鋁廠的稀釋液αk值為1.44～1.48。
本發(fā)明的關(guān)鍵點在于(1)用少部分分解工序的種分母液返回稀釋工段，與溶出液、赤泥洗液一同進(jìn)稀釋槽，適當(dāng)調(diào)高溶出液αk值，提高溶出液的穩(wěn)定性。
(2)由于種分母液中通常含有2～4g/l的氫氧化鋁浮游物，此浮游物易造成鋁酸鈉溶液的不穩(wěn)定，故應(yīng)使用浮游物回收后的種分母液。對于未建浮游物回收工序的小氧化鋁廠或新建的無浮游物回收工序的大廠，應(yīng)配套建設(shè)浮游物回收工序。
生產(chǎn)中種分母液的αk值較高，通常在2.75～3.2之間。此值大廠低、小廠高。采用在稀釋工序添加部分種分母液，可有效地提高溶出液αk值。小氧化鋁廠由于物料流量相對較小，沉降槽溫度比大廠低，水解損失較大廠嚴(yán)重，加之以生產(chǎn)粉狀氧化鋁為主，綜合考慮可將稀釋液αk值調(diào)高到1.48～1.52，大廠因生產(chǎn)砂狀氧化鋁對精液αk值要求低一些，可將稀釋液αk值調(diào)高到1.44～1.48。
由于采用了種分母液回頭調(diào)整稀釋液αk值的技術(shù)方案，故原礦漿的配堿αk值可繼續(xù)降低到1.30～1.35，不用擔(dān)心水解損失及沉降槽跑渾問題，溶出裝置氧化鋁產(chǎn)能可再進(jìn)一步提高。
目前，國內(nèi)小氧化鋁廠及新設(shè)計的大廠均未建設(shè)浮游物回收工序。實際上，建設(shè)本工序的投資不大，卻能使氧化鋁的產(chǎn)能提高2％左右，經(jīng)濟(jì)效益非常明顯。同時，建設(shè)浮游物回收工序后，對采用本發(fā)明的種分母液返回稀釋工段調(diào)整稀釋液αk值的工藝方案有幫助作用。
本發(fā)明的有益效果是能夠增加鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性，減少稀釋、溶出后槽、赤泥分離洗滌過程中的水解損失，提高氧化鋁廠產(chǎn)量，提高經(jīng)濟(jì)效益。


圖1為本發(fā)明的流程示意圖。
具體實施例方式
具體實施例方式首先在氧化鋁廠設(shè)置浮游物回收工序，并配套建設(shè)浮游物回收設(shè)施及安裝相關(guān)設(shè)備，把種分母液先送入浮游物回收工序進(jìn)行浮游物回收，以避免種分母液因浮游物含量高而造成稀釋液水解損失增大；然后將經(jīng)過浮游物回收的種分母液和從溶出末級礦漿自蒸發(fā)器來的溶出料漿及赤泥洗液一同加進(jìn)稀釋槽，原礦漿的配堿αk值1.30～1.35，種分母液起調(diào)整溶出液αk值的作用，αk值調(diào)高到1.44～1.52；原礦漿的配堿αk值1.30～1.35；小氧化鋁廠的稀釋液αk最佳值為1.48～1.52，大氧化鋁廠的稀釋液αk值為1.44～1.48。經(jīng)過調(diào)整稀釋的混合溶液再送往溶出后槽；最后經(jīng)過溶出后的溶液送沉降工序。
權(quán)利要求
1.一種用種分母液調(diào)整溶出液的方法，其特征在于引用分解工序的部分種分母液返回稀釋工段，與從溶出末級礦漿自蒸發(fā)器來的溶出料漿和赤泥洗液一同進(jìn)入稀釋槽，用于調(diào)高溶出液αk值；溶出液αk控制在1.30～1.35，將稀釋液αk值調(diào)高到1.44～1.52；原礦漿的配堿αk值1.30～1.35。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的用種分母液調(diào)整溶出液的方法，其特征在于種分母液在進(jìn)入稀釋槽前，先進(jìn)行浮游物回收，再送往稀釋槽。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種用種分母液調(diào)整溶出液的方法，其特征在于引用分解工序的少部分種分母液返回稀釋工段，與從溶出末級礦漿自蒸發(fā)器來的溶出料漿和赤泥洗液一同進(jìn)入稀釋槽，調(diào)高溶出液α
文檔編號C01F7/02GK1778680SQ20051020062
公開日2006年5月31日 申請日期2005年10月20日 優(yōu)先權(quán)日2005年10月20日
發(fā)明者陳德 申請人:貴陽鋁鎂設(shè)計研究院