用于對在長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及用于對在其長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法，該鋼帶至少具有較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，其中該鋼帶已經(jīng)冷軋形成較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，一個(gè)較厚區(qū)域和一個(gè)較薄區(qū)域具有最多幾米的長度。根據(jù)本發(fā)明，通過連續(xù)退火進(jìn)行退火。
【專利說明】
用于對在長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法
[0001] 本申請是名稱為"用于對在長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法"、國際 申請日為2008年3月19日、國際申請?zhí)枮镻CT/EP 2008/053324、國家申請?zhí)枮?200880025298.4的發(fā)明專利申請的分案申請。
技術(shù)領(lǐng)域
[0002] 本發(fā)明涉及用于對在其長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法，該鋼帶至 少具有較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，其中該鋼帶已經(jīng)冷乳形成較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，一個(gè)較厚區(qū) 域和一個(gè)較薄區(qū)域具有最多幾米的長度。
【背景技術(shù)】
[0003] 在其長度方向具有不同厚度的鋼帶通常制作使得，該鋼帶具有重復(fù)的厚度變化， 其中該鋼帶的較厚區(qū)域之后具有較薄區(qū)域，然后該較薄區(qū)域之后是較厚區(qū)域，這樣在整個(gè) 鋼帶的長度上重復(fù)。通常所有較薄區(qū)域都具有大致相同長度，較厚區(qū)域也同樣。一個(gè)較厚區(qū) 域和一個(gè)較薄區(qū)域具有最多幾米的長度。一個(gè)鋼帶能夠具有至少幾百個(gè)較厚區(qū)域和較薄區(qū) 域。該較厚區(qū)域和較薄區(qū)域具有在幾十毫米和幾毫米之間的厚度。出于特殊目的，該鋼帶乳 成沿這鋼帶的長度重復(fù)的三個(gè)或多個(gè)不同厚度。由于鋼帶已經(jīng)冷乳的事實(shí)，所以在較厚區(qū) 域和較薄區(qū)域之間將形成過渡區(qū)域，其中鋼帶的厚度從一個(gè)區(qū)域的厚度逐漸改變到下一區(qū) 域的厚度。該過渡區(qū)域的長度由兩區(qū)域之間的厚度變化、乳制速度速和冷乳機(jī)能夠改變?nèi)?輥之間的距離的速度決定，這些是最重要的參數(shù)。通常，該過渡區(qū)域的長度與較厚區(qū)域和較 薄區(qū)域的長度處于相同數(shù)量級，或者甚至更短。鋼帶的寬度可以是從幾分米到大約兩米。該 鋼帶可分成具有減小寬度的兩個(gè)或更多鋼帶，但是這不是經(jīng)常需要的。這種鋼帶切成稱為 連續(xù)變截面板(tailor rolled blank) (TRB)的條，例如用于汽車工業(yè)。從而，根據(jù)目的需要 和應(yīng)用場合的需要，該坯料在它們的長度上具有至少兩種不同厚度。
[0004] 在鋼帶的乳制期間，厚度在較薄區(qū)域中顯著減小。這導(dǎo)致了鋼的硬化，從而乳制的 鋼帶無法直接使用。該鋼帶必須退火，以釋放鋼帶中的應(yīng)力和/或?qū)⒃撲搸г俳Y(jié)晶。
[0005] 可以通過罩式退火(batch annealing)或者通過連續(xù)退火對沒有厚度變化的鋼帶 進(jìn)行退火。然而，在其長度方向具有不同厚度的鋼帶的退火只能通過罩式退火進(jìn)行，從而對 較薄區(qū)域和較厚區(qū)域提供相同溫度。盡管罩式退火比連續(xù)退火成本更高，但是通常對鋼的 強(qiáng)度有些不利影響。由于在罩式退火情況下經(jīng)歷的緩慢加熱和冷卻速度，所以并不是對所 有鋼類型都適用，尤其是具有較高強(qiáng)度的鋼類型。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 本發(fā)明的目的是，提供對在其長度方向上具有不同厚度的鋼帶的改進(jìn)退火方法。
[0007] 本發(fā)明的另一目的是，提供在其長度方向上具有不同厚度的鋼帶提供退火方法， 該方法比罩式退火更加成本有效。
[0008] 本發(fā)明的再一目的是，提供鋼帶的退火方法，該方法可用于很多鋼類型（如果不是 所有類型的話）。
[0009] 本發(fā)明的另一目的是，提供鋼帶的退火方法，它與罩式退火相比提供更高強(qiáng)度。
[0010] 本發(fā)明的又一目的是，提供鋼帶的退火方法，它與罩式退火相比改善了鋼的質(zhì)量。
[0011] 根據(jù)本發(fā)明，使用一種方法達(dá)到這些目的中的至少一個(gè)，該方法用于對在其長度 方向上具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火，該鋼帶具有至少較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，其中該鋼帶 已經(jīng)冷乳形成較厚區(qū)域和較薄區(qū)域，一個(gè)較厚區(qū)域和較薄區(qū)域具有最多幾米的長度，其中 通過連續(xù)退火進(jìn)行退火。
[0012] 本發(fā)明的發(fā)明人已經(jīng)觀察到，與作為根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)使用的唯一退火方法的現(xiàn)有罩 式退火相反，可能對在長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行連續(xù)退火。連續(xù)退火具有的優(yōu)點(diǎn) 在于，它是個(gè)更快速的過程并提供新的和更好的TRB。使用連續(xù)退火生產(chǎn)的TRB具有比使用 罩式退火生產(chǎn)的具有相同成分和乳制經(jīng)過的TRB更好的機(jī)械性能，如更高的機(jī)械強(qiáng)度。
[0013] 根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，在其長度方向上具有不同厚度的鋼帶的形成期間，鋼帶的熱乳 之后的厚度壓下量對于較厚區(qū)域不到15%，對于較薄區(qū)域超過15%，并且退火期間鋼帶的 加熱以一速度進(jìn)行，該速度使得較厚區(qū)域的溫度保持在較厚區(qū)域的再結(jié)晶溫度之下并且較 薄區(qū)域的溫度升高到較薄區(qū)域的再結(jié)晶溫度之上的溫度。結(jié)果，在退火之后，較薄區(qū)域?qū)⒃?結(jié)晶并且較厚區(qū)也將不會再結(jié)晶，導(dǎo)致了鋼帶的更加一致的性能。
[0014] 最好是，鋼帶的連續(xù)退火期間再結(jié)晶之后的冷卻速度在5和150°C/s之間，從而產(chǎn) 生如DP、TRIP和多相高強(qiáng)度鋼之類的高強(qiáng)度鋼。由于在連續(xù)退火過程中的通常在5和150 °C/ s之間的高冷卻速度，所以馬氏體、貝氏體、殘留馬氏體和其他形式的形變產(chǎn)物可由奧氏體 形成，這些產(chǎn)物對于形成DP、TRIP和多相高強(qiáng)度鋼式必需的，而這用罩式退火是不可能的， 因?yàn)槠淅鋮s速度較慢。
[0015]為了提供特定TRB鋼類型，必須采取某些措施使得，根據(jù)所使用的鋼的類型，鋼帶 的較厚區(qū)域和較薄區(qū)域的溫度達(dá)到所要求的溫度，但是根據(jù)本發(fā)明可以采取這些措施。
[0016] 根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，退火期間鋼帶的最高溫度和/或保溫溫度（soaking temperature)保持在100°C的寬度范圍內(nèi)，最好在50°C的寬度范圍內(nèi)，更佳的是在25°C的寬 度范圍內(nèi)。至少對于鋼帶，在l〇〇°C的寬度范圍內(nèi)的最高溫度和/或保溫溫度的退火提供可 接受質(zhì)量的鋼帶，鋼帶的質(zhì)量在具有50°C的寬度范圍時(shí)得到改進(jìn)，并在范圍具有25°C的寬 度時(shí)得到進(jìn)一步改進(jìn)。
[0017] 最好是，鋼帶的較厚區(qū)域和較薄區(qū)域進(jìn)行選擇性加熱，對鋼帶進(jìn)行退火。通過選擇 性加熱，鋼帶的較厚區(qū)域和較薄區(qū)域接收不同的熱量。
[0018] 根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，鋼帶的較薄區(qū)域在退火期間接受比鋼帶的較厚區(qū)域更少的熱 量。由于較厚區(qū)域每平方厘米具有更大的質(zhì)量，所以鋼帶的較厚區(qū)域具有比較薄區(qū)域更高 的熱容量，因而較厚區(qū)域需要比較薄區(qū)域更多的熱量達(dá)到大致相同溫度。
[0019] 最好是，在常規(guī)退火的加熱階段期間和/或之后進(jìn)行鋼帶的選擇性加熱。在常規(guī)連 續(xù)退火期間，鋼帶的每個(gè)長度都將通常在直接加熱爐中獲取大致相同的熱能，從而較厚區(qū) 域由于具有更高的熱容量而達(dá)到比較薄區(qū)域低的溫度。在常規(guī)退火之后選擇性加熱較厚區(qū) 域非常有效，從而提高較厚區(qū)域的溫度。然而，也可以在更早階段進(jìn)行該選擇性加熱，但是 在那種情況下效果不顯著。
[0020] 根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，使用感應(yīng)加熱進(jìn)行該選擇性加熱。感應(yīng)加熱是非?？焖俨⒂行?的加熱，這使得可能尤其加熱鋼的較厚區(qū)域，而較薄區(qū)域僅僅略微加熱。
[0021] 最好是，該感應(yīng)加熱使用使得較厚區(qū)域加熱到所選溫度的頻率。通過選擇頻率使 得感應(yīng)能量在較厚區(qū)域中吸收，并適合于進(jìn)行退火的鋼帶的那些區(qū)域的特定厚度，幾乎所 有感應(yīng)能量都由較厚區(qū)域吸收，并且較薄區(qū)域幾乎不吸收感應(yīng)能量。
[0022] 最好是，該感應(yīng)加熱以1000kW/m2或更高的功率密度進(jìn)行。采用該功率密度，可能 以使得該方法經(jīng)濟(jì)可行的速度進(jìn)行連續(xù)退火。
[0023]對于大多數(shù)鋼類型和鋼帶厚度，感應(yīng)加熱最好以5至50kHz之間的頻率進(jìn)行，最好 在10至30kHz之間。這些頻率允許感應(yīng)能量在較厚區(qū)域中良好吸收，并在較薄區(qū)域中較少吸 收。
[0024] 由于較厚區(qū)域和較薄區(qū)域必須快速加熱，但是較薄區(qū)域不應(yīng)當(dāng)達(dá)到太高溫度，所 以上述方法適用于生產(chǎn)如DP、TRIP和多相高強(qiáng)度鋼之類的高強(qiáng)度鋼。
[0025] 根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，鋼帶在連續(xù)退火之后進(jìn)行熱浸鍍鋅。以鋅層涂敷提供了良好的 抗腐蝕性，特別是對鋼帶，并且熱浸鍍鋅可以在連續(xù)退火之后直接在同一連續(xù)鋼帶上進(jìn)行。
[0026] 根據(jù)另一優(yōu)選實(shí)施例，鋼帶在連續(xù)退火之后進(jìn)行平整乳制。平整乳制使屈服現(xiàn)象 減少、提供更好的表面粗糙度并且改善鋼帶的形狀。
【附圖說明】
[0027] 將參照下面的附圖和例子說明本發(fā)明所述的方法。
[0028] 附圖1示出了連續(xù)的退火時(shí)間一溫度周期的示意圖；
[0029] 附圖2示出了 TRB的較薄區(qū)域和較厚區(qū)域之間溫度、加熱和冷卻速度的差異的示意 圖；
[0030] 附圖3示出了使用選擇性加熱以調(diào)節(jié)TRB的較薄區(qū)域和較厚區(qū)域之間溫度、加熱和 冷卻速度差異的示意圖；
[0031] 附圖4示出了罩式退火和連續(xù)退火的數(shù)種鋼類型的屈服強(qiáng)度之間的比較。
【具體實(shí)施方式】
[0032] 在附圖1、2和3中，溫度T沿豎軸示出，時(shí)間t沿水平軸示出。
[0033]在附圖1中，示出了典型的連續(xù)退火時(shí)間一溫度曲線。鋼帶的連續(xù)退火生產(chǎn)線中的 過程通常包括一系列不同的加熱和冷卻區(qū)域。如附圖1中示意性示出的那樣，通?？焖偌訜?區(qū)域(H1)緊跟著慢速加熱區(qū)域(H2)，此后鋼帶達(dá)到其最高溫度。該最高溫度通常高于再結(jié) 晶溫度，以確保鋼的微結(jié)構(gòu)的完整再結(jié)晶。在如DP、TRIP和多相高強(qiáng)度鋼之類的高強(qiáng)度鋼的 情況下，該最高溫度必須高于720°C，以使材料處于奧氏體和鐵素體的兩相區(qū)域中。在后續(xù) 冷卻中能夠轉(zhuǎn)換成馬氏體、貝氏體和/或殘余奧氏體的奧氏體的存在對生產(chǎn)如DP、TRIP和多 相高強(qiáng)度鋼之類的高強(qiáng)度鋼是必要的。在實(shí)現(xiàn)最高溫度之后，鋼帶可被冷卻下來，這通常在 幾個(gè)冷卻區(qū)域中進(jìn)行。在附圖1中，示出了慢速冷卻區(qū)域(C1)、快速冷卻區(qū)域(C2)和最終冷 卻區(qū)域(C 3)。該鋼帶的冷卻可以中斷，用于進(jìn)行金屬涂敷過程(M C )，例如熱浸鍍鋅。在鋼帶 冷卻之后，可在線地進(jìn)行平整乳制和/或其他表面和/或形狀修正。這整個(gè)過程通常花費(fèi)不 到1000秒完成。
[0034]在附圖2中示出了在TRB上連續(xù)退火的效果。厚度不同的區(qū)域?qū)⑹境鲈诩訜岷屠鋮s 速度方面的差異，因而將遵循不同的時(shí)間一溫度周期。線S1表示TRB的較薄區(qū)域的時(shí)間一溫 度周期，并且線S2表示TRB的較厚區(qū)域的時(shí)間一溫度周期。顯然，精確的時(shí)間一溫度曲線圖 取決于多個(gè)參數(shù)，如鋼帶的厚度輪廓、線速度、鋼帶的寬度、連續(xù)退火線上各個(gè)區(qū)域的加熱 和冷卻能力。值得注意的是，在附圖2中，快速加熱區(qū)域的終止處溫度存在較大差異（ATI)。 該差異A T1在某些情況下能夠達(dá)到超過100°C的值。
[0035] 最高溫度處的溫度差異（A T2)是成功產(chǎn)生連續(xù)退火TRB的重要參數(shù)。如果A T2變 得太大，則較厚和/或較薄區(qū)域的機(jī)械性能變得不穩(wěn)定。如果較厚區(qū)域的溫度變的過低，則 材料無法完全再結(jié)晶，并且機(jī)械性能，尤其是延伸率無法完全形成，并對最高溫度的小波動 極度敏感。另一方面，如果較薄區(qū)域的溫度變的太高，高于800°C，則機(jī)械性能將退化，特別 是高強(qiáng)度鋼。該退化是由結(jié)晶粒度將隨著最高溫度而增大導(dǎo)致的，這是因?yàn)槔淙楹驮俳Y(jié)晶 之后微細(xì)結(jié)晶粒度將通過形變而消除。在720°C以上的更高溫度下，形成更多奧氏體，并且 在連續(xù)退火之后，更大部分的微結(jié)構(gòu)將由形變的材料組成，而不是再結(jié)晶的材料。由于奧氏 體部分的增多，所以該效果在800°C以上變得特別有害。在如DP、TRIP和多相高強(qiáng)度鋼之類 的高強(qiáng)度鋼的情況下，由于機(jī)械性能直接與最高溫度，也就是冷卻之前的奧氏體的量相關(guān)， 所以不希望有較大溫度差異（A T2)。
[0036]冷卻期間TRB的較厚區(qū)域和較薄區(qū)域之間的溫度差（A T3和A T4)也是非常重要 的。尤其是，在應(yīng)用像熱浸鍍鋅那樣的金屬涂敷工藝的情況下。當(dāng)進(jìn)入浸鋅槽的鋼帶太冷 時(shí)，鋅將無法與鋼帶表面進(jìn)行良好接觸，并且將產(chǎn)生鋅的附著和表面質(zhì)量問題。鋅只在420 °C溫度以下開始固化。當(dāng)進(jìn)入浸鋅槽中的鋼帶的溫度太高時(shí)，溶解在鋅中的鐵的量增大，從 而浸鋅槽中金屬浮渣形成的量增大。這能導(dǎo)致材料的較差表面質(zhì)量。較高的鋼帶溫度能夠 導(dǎo)致鋅層和基體之間的增強(qiáng)熔合。
[0037]根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，通過選擇性加熱可減小TRB的厚區(qū)域和薄區(qū)域之間的溫度差異。 這在附圖3中示出。在鋼帶的加熱期間的某些點(diǎn)處，較厚區(qū)域的溫度升高(H3)。該較厚區(qū)域 的溫度可升高到或甚至超過較薄區(qū)域的溫度水平。以此方式，可顯著減小最高溫度差異（A T2)。
[0038]下面給出了退火連續(xù)變截面板的四個(gè)例子。在表1中給出了這四個(gè)例子的化學(xué)成 分。在表2中給出了罩式和連續(xù)退火之后的機(jī)械性能。
[0039] 表1化學(xué)成分*
[0041 ] +其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)
[0042]例子 1
[0043] 鋼帶通過熱乳形成。在熱乳之后，通過將較厚區(qū)域和較薄區(qū)域以至少15%的壓下 量冷扎，形成在長度方向上具有不同厚度的鋼帶。結(jié)果，較厚區(qū)域和較薄區(qū)域都將在退火期 間再結(jié)晶。
[0044] 當(dāng)進(jìn)行連續(xù)退火時(shí)，TRB的強(qiáng)度將總是高于進(jìn)行罩式退火時(shí)的強(qiáng)度。在連續(xù)退火之 后，較厚區(qū)域中的屈服強(qiáng)度高于較薄區(qū)域。在例子1的情況下，不進(jìn)行選擇性加熱。連續(xù)生產(chǎn) 線中的線速度較低，因此在此情況下，較薄區(qū)域和較厚區(qū)域之間的溫度差異較小。
[0045] 例子2
[0046] 鋼帶通過熱乳形成。在熱乳之后，通過將較厚區(qū)域以小于15%、通常大約5%的壓 下量冷乳，以及通過將較薄區(qū)域以至少15%、通常在20%和50%之間的壓下量冷乳，形成在 長度方向上具有不同厚度的鋼帶。
[0047] 該乳制類型具有的優(yōu)點(diǎn)在于，在較厚區(qū)域中，由于小的冷乳壓下量熱乳屈服強(qiáng)度 增大，這改善了屈服強(qiáng)度，該屈服強(qiáng)度在隨后的退火期間在很大程度上保持。另一優(yōu)點(diǎn)在 于，由于只有較薄區(qū)域必須被壓下，所以較薄區(qū)域的冷乳更加容易。
[0048]連續(xù)退火的鋼帶在較薄區(qū)域中的屈服強(qiáng)度比罩式退火產(chǎn)品高73MPa。同樣，在較厚 區(qū)域中的屈服強(qiáng)度在連續(xù)退火之后也較高。通過僅對較薄區(qū)域應(yīng)用較大壓下量生產(chǎn)TRB是 具有許多經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢的生產(chǎn)方法。如果罩式退火，則較薄區(qū)域和較厚區(qū)域之間的機(jī)械性能的 均勻性是個(gè)問題。如果罩式退火，則由于較薄區(qū)域中的屈服強(qiáng)度將總是很低，所以基于熱乳 條件下的機(jī)械性能的較厚區(qū)域中的高屈服強(qiáng)度的優(yōu)點(diǎn)無法充分利用。如果連續(xù)退火，則較 薄區(qū)域中的屈服強(qiáng)度將更加接近較厚區(qū)域中的屈服強(qiáng)度，導(dǎo)致TRB具有更好的和更均勻的 機(jī)械性能。
[0049]表2機(jī)械性能
[0050]
[0051] 同樣，在例子2的情況下，未進(jìn)行選擇性加熱。連續(xù)生產(chǎn)線中的線速度較低，因此在 此情況下較薄區(qū)域和較厚區(qū)域之間的溫度差異較小。
[0052] 例子3
[0053]連續(xù)退火生產(chǎn)線中的線速度是重要的經(jīng)濟(jì)參數(shù)。如果線速度低于像氣體噴嘴的冷 卻裝置，則必須以正常工作方式之外的最小容量工作，使得在熱浸鍍鋅之前更加難以控制 鋼帶溫度。以正常線速度生產(chǎn)TRB既出于經(jīng)濟(jì)原因也出于實(shí)踐原因。選擇性加熱是使得生產(chǎn) 者能夠增加線速度同時(shí)提高TRB的機(jī)械性能的有效方法。
[0054]在例子3中，作為比較，高強(qiáng)度鋼以50m/min的線速度處理?？梢钥闯龅氖?，較厚區(qū) 域中的溫度太低，無法確保完全再結(jié)晶。結(jié)果，機(jī)械性能不夠，參見例如只有14%的低總延 伸率。采用選擇性加熱，可能將較厚區(qū)域的溫度提高到再結(jié)晶溫度之上。以此方式，在不升 高較薄區(qū)域的溫度的情況下，可能提高較厚區(qū)域的機(jī)械性能。較薄區(qū)域的溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于800 °C，升高較薄區(qū)域的溫度將導(dǎo)致強(qiáng)度退化，從而選擇性加熱是以合理線速度生產(chǎn)TRB的有效 方法。
[0055] 例子4
[0056] 在例子4中，使用雙相鋼。生產(chǎn)雙相類型的鋼重要的是高的退火溫度(在兩相區(qū)域 中）和較高的冷卻速度，以促進(jìn)從奧氏體到馬氏體、貝氏體和/或殘余奧氏體的形變。在雙相 鋼的情況下，同樣由于冷卻速度將較低，所以低線速度也是不利的。
[0057]關(guān)于例子3,選擇性加熱是能夠結(jié)合足夠高的線速度生產(chǎn)這樣的TRB的有效方法， 在該TRB中較厚區(qū)域和較薄區(qū)域都能達(dá)到足夠高的溫度，而不過度加熱較薄區(qū)域。表1和表2 中給出了在連續(xù)退火之后的化學(xué)成分和機(jī)械性能。機(jī)械性能非常清楚根據(jù)雙相標(biāo)準(zhǔn)，即抗 拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度之間的比大于2。
[0058] 附圖4示出了對于許多低碳鋼類型，罩式退火和連續(xù)退火之間的比較，其成分在表 3中給出。屈服強(qiáng)度(YS)在豎軸上給出，在水平軸上表示了不同鋼類型。這些鋼類型是生產(chǎn) 和購買的普通鋼類型。從附圖4中非常清楚的是，連續(xù)退火鋼的屈服強(qiáng)度明顯高于罩式退火 的同類型鋼的屈服強(qiáng)度。當(dāng)進(jìn)行連續(xù)退火，而不是罩式退火時(shí)，在具有不同厚度的鋼帶的較 薄區(qū)域中，也達(dá)到了這種提高的屈服強(qiáng)度，如上面各個(gè)例子中所述。
[0059] 低于特定量的表3中所示的元素是不可避免的雜質(zhì)。
[0060] 表3不同鋼類型的典型成分(wt%)
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 用于對在長度方向具有不同厚度的鋼帶進(jìn)行退火的方法，該鋼帶至少具有較厚區(qū)域 和較薄區(qū)域，使得鋼帶具有重復(fù)的厚度變化，其中該鋼帶已經(jīng)冷乳形成較厚區(qū)域和較薄區(qū) 域，一個(gè)較厚區(qū)域和一個(gè)較薄區(qū)域具有最多幾米的長度，該鋼帶將要被切割成稱為連續(xù)變 截面板的條，其特征在于，通過連續(xù)退火進(jìn)行該退火，其中退火期間鋼帶的最高溫度和/或 保溫溫度保持在50°C寬度范圍內(nèi)，并且鋼帶的較厚區(qū)域和較薄區(qū)域選擇性地被加熱，以對 鋼帶進(jìn)行退火， 其中使用感應(yīng)加熱進(jìn)行選擇性加熱，其中感應(yīng)加熱使用使得較厚區(qū)域加熱到所選溫度 的頻率對較厚區(qū)域和較薄區(qū)域都進(jìn)行加熱，幾乎所有感應(yīng)能量都由較厚區(qū)域吸收，并且較 薄區(qū)域幾乎不吸收感應(yīng)能量，感應(yīng)加熱以l〇〇〇kW/m 2或更高的恒定的功率密度進(jìn)行，感應(yīng)加 熱以5至50kHz之間的頻率進(jìn)行。2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中在形成在長度方向上具有不同厚度的鋼帶期間，鋼帶 的熱乳之后的厚度壓下量對于較厚區(qū)域小于15%，對于較薄區(qū)域大于15%，并且其中在退 火期間鋼帶的加熱在這樣的速度下進(jìn)行，使得較厚區(qū)域的溫度保持在較厚區(qū)域的再結(jié)晶溫 度之下，并且較薄區(qū)域的溫度升高到較薄區(qū)域的再結(jié)晶溫度之上的溫度。3. 如權(quán)利要求2所述的方法，其中鋼帶的熱乳之后的厚度壓下量對于較薄區(qū)域在20% 和50 %之間。4. 如權(quán)利要求1或2或3所述的方法，其中在鋼帶的連續(xù)退火期間再結(jié)晶之后的冷卻速 度在5至150°C/s之間，從而產(chǎn)生高強(qiáng)度鋼。5. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中鋼帶的較薄區(qū)域在退火期間接收到比鋼帶的較厚區(qū) 域更少的熱量。6. 如權(quán)利要求1或5所述的方法，其中在連續(xù)退火的加熱階段期間和/或之后進(jìn)行鋼帶 的選擇性加熱。7. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中進(jìn)行退火以生產(chǎn)高強(qiáng)度鋼。8. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中鋼帶在連續(xù)退火之后進(jìn)行熱浸鍍鋅。9. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中該鋼帶在連續(xù)退火之后進(jìn)行平整乳制。10. 如權(quán)利要求4所述的方法，其中所述高強(qiáng)度鋼為DP、TRIP或多相高強(qiáng)度鋼。11. 如權(quán)利要求7所述的方法，其中所述高強(qiáng)度鋼為DP、TRIP或多相高強(qiáng)度鋼。12. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中退火期間鋼帶的最高溫度和/或保溫溫度保持在25 °C寬度范圍內(nèi)。13. 如權(quán)利要求1所述的方法，其中感應(yīng)加熱以10至30kHz之間的頻率進(jìn)行。
【文檔編號】C21D1/26GK105821199SQ201610181569
【公開日】2016年8月3日
【申請日】2008年3月19日
【發(fā)明人】吳海, C·W·J·霍爾, P·J·范波普塔, W·C·費(fèi)洛普
【申請人】塔塔鋼鐵艾默伊登有限責(zé)任公司