的評(píng)價(jià)）
[0104] 使用與前述的P團(tuán)粒度號(hào)相同的試樣，W載荷化奸測(cè)量D/4部值為線材的直 徑）4點(diǎn)、D/2部1點(diǎn)的合計(jì)5點(diǎn)的維氏硬度，將其平均值作為此截面的硬度HVi(i= 1~ 8)，HVl~HV8的平均值為社制線材的"硬度"。還有，表層部在脫碳的影響下，存在鐵素體 分率提高的可能性，因此從評(píng)價(jià)中除外。
[0105](晶界鐵素體量的評(píng)價(jià)）
[0106] 腐蝕液使用苦味酸和乙醇的混合液，因?yàn)榫Ы玷F素體發(fā)白并浮起，所W通過圖像 分析能夠分析其面積率。首先，埋入樹脂，對(duì)研磨表面而使截面露出的試樣使用上述混合液 進(jìn)行腐蝕。對(duì)于腐蝕后產(chǎn)生的晶界鐵素體，使用光學(xué)顯微鏡，W倍率400倍拍攝各截面的 D/4部、D/2部的合計(jì)2點(diǎn)，評(píng)價(jià)合計(jì)16個(gè)視野。表2中的"晶界a"表示其平均值。還有， 表層部在脫碳的影響下，存在鐵素體分率提高的可能性，因此從評(píng)價(jià)中排除。
[0107](社制線材的機(jī)械的特性的評(píng)價(jià)）
[0108] 關(guān)于社制線材的機(jī)械特性，W前述組織評(píng)價(jià)同樣的方法提取8等分試樣，進(jìn)行拉 伸試驗(yàn)，評(píng)價(jià)抗拉強(qiáng)度TS和斷面收縮率RA。將合計(jì)8個(gè)的平均值，作為抗拉強(qiáng)度TS的平均 值（TSave)，和斷面收縮率RA的平均值（RAave)，計(jì)算其標(biāo)準(zhǔn)偏差TSO，其標(biāo)準(zhǔn)偏差RAO。
[0109] 對(duì)于上述社制線材經(jīng)拉絲加工而得到的鋼絲，實(shí)施烙融鍛鋒處理得到鍛鋒鋼絲 后，根據(jù)下述的方法評(píng)價(jià)其機(jī)械的特性、初性（扭絞特性）。
[0110] (鋼絲的機(jī)械特性的評(píng)價(jià)）
[0111] 將社制線材通過冷拉絲，加工至下述表3所述的既定的線徑，在440~460°C的烙 融鋒中浸潰30秒左右，得到鍛鋒鋼絲。使上述鋼絲的長(zhǎng)度L為500mm，通過拉伸試驗(yàn)評(píng)價(jià) 抗拉強(qiáng)度TS。將50根的平均值作為抗拉強(qiáng)度TS的平均值（WTSave),將其標(biāo)準(zhǔn)偏差定義為 WTSo。之所W如此評(píng)價(jià)拉絲加工后的鋼絲的機(jī)械特性，是為了評(píng)價(jià)卷材的疏密偏差對(duì)拉拔 材料的強(qiáng)度偏差造成的影響。例如，經(jīng)過從直徑Hmimp到直徑6mm9的拉絲加工，線材 的長(zhǎng)度達(dá)到5. 4倍。因此，若假設(shè)環(huán)的圓周長(zhǎng)度為4m，則推定拉絲后的鋼絲擁有大約22m的 周期性的偏差。
[0112] (鋼絲初性評(píng)價(jià)）
[0113] 通過扭絞試驗(yàn)評(píng)價(jià)上述鋼絲的初性。對(duì)于上述烙融鍛鋒鋼絲，進(jìn)行50根（n= 50) 的扭絞試驗(yàn)，判定有無扭絞值與縱裂紋。扭絞值是作為夾盤間距IOOmm而使達(dá)到斷裂所需 要的扭絞次數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化，W50根的平均值定義。縱裂紋的有無通過斷面觀察判定，測(cè)量顯示 出縱裂紋狀的斷面的上述鋼絲的根數(shù)（相對(duì)于50根的比例）。
[0114] 運(yùn)些結(jié)果與拉絲加工后的線徑、拉絲加工時(shí)的減面率一起顯示在下述表3中。
[011引[表引
[0116]
[0117] 由運(yùn)些結(jié)果，能夠進(jìn)行如下考察。目P，試驗(yàn)No. 1~3、8~17、19、24、29~33,完全 滿足本發(fā)明中規(guī)定的要件，其組織全部成為90面積％W上的珠光體。還有，拉絲后的鍛鋒 鋼絲的組織，與社制后的線材的組織相同。另外拉絲加工中未見斷線等的異常，烙融鍛鋒處 理后的鋼絲強(qiáng)度與扭絞特性均良好（扭絞值為20W上）。其中，試驗(yàn)No. 19中，固溶N量多 一些，實(shí)施例之中為扭絞值低的值。
[0118] 相對(duì)于此，試驗(yàn)No. 4~7、18、20~23、25~28,是不滿足本發(fā)明所規(guī)定的某一要 件，或某一優(yōu)選要件的例子，拉絲加工中可見斷線等的異常，或者可知烙融鍛鋒處理后的鋼 絲強(qiáng)度或扭絞特性的任意一項(xiàng)差。
[0119] 試驗(yàn)No. 4其載置溫度高，另外載置時(shí)的冷卻速度慢，珠光體團(tuán)的粒度號(hào)的平均值 化ve變小，線材的延展性低，因此拉絲中發(fā)生斷線。試驗(yàn)No. 5其載置溫度低，載置時(shí)的平均 冷卻速度快，珠光體團(tuán)粒度號(hào)的平均值Pave大，線材的硬度增大，在拉絲中發(fā)生模具燒蝕。 試驗(yàn)No. 6因?yàn)樯缰茣r(shí)的減面應(yīng)變e小，載置時(shí)的冷卻速度慢，珠光體團(tuán)粒度號(hào)的標(biāo)準(zhǔn)偏差 Po大，所W鋼絲的強(qiáng)度偏差變大（WTSo>40MPa)，扭絞值小，并且縱裂紋多發(fā)。試驗(yàn)No. 7 因?yàn)檩d置時(shí)的平均冷卻速度快，珠光體團(tuán)的粒度號(hào)的平均值化ve大，貝氏體組織也發(fā)生， 所W拉絲中發(fā)生斷線。
[0120] 試驗(yàn)No. 18是使用了B含量少的鋼種N的例子，晶界鐵素體量比1. 0多，標(biāo)準(zhǔn)偏差PO變大，鋼絲強(qiáng)度的偏差也變大，扭絞特性降低，即縱裂紋多發(fā)。試驗(yàn)No. 20是使用了C含 量少的鋼種P的例子，晶界鐵素體不能充分減少，標(biāo)準(zhǔn)偏差PO變大，金屬絲的強(qiáng)度的偏差 變大，扭絞特性降低，即縱裂紋多發(fā)。
[0121] 試驗(yàn)No. 21是使用了C含量過剩的鋼種Q的例子，先共析滲碳體析出，在拉絲中發(fā) 生斷線。試驗(yàn)No. 22是碳當(dāng)量Ceq高的例子，因?yàn)樵谳斔蜋C(jī)上相變未完畢，標(biāo)準(zhǔn)偏差Po變 大，還部分地發(fā)生了貝氏體組織，拉絲中發(fā)生斷線。試驗(yàn)No. 23是碳當(dāng)量Ceq低的例子，因 為相變時(shí)間短，所W標(biāo)準(zhǔn)偏差PO大，金屬絲的強(qiáng)度偏差大，扭絞值小，并且縱裂紋多發(fā)。
[0122] 試驗(yàn)No. 25因?yàn)檩d置時(shí)的冷卻速度慢，珠光體團(tuán)的粒度號(hào)的平均值化ve小，線材 的延展性低，所W拉絲中發(fā)生斷線。試驗(yàn)No. 26其載置溫度低，珠光體團(tuán)粒度號(hào)的平均值 化ve大，線材的硬度增大，拉絲中發(fā)生模具燒蝕。試驗(yàn)No. 27因?yàn)檩d置時(shí)的冷卻速度慢，社 制時(shí)的減面應(yīng)變e小，珠光體團(tuán)粒度號(hào)的標(biāo)準(zhǔn)偏差PO大，所W鋼絲的強(qiáng)度偏差大（WTSo > 40MPa)，扭絞值小，并且縱裂紋多發(fā)。試驗(yàn)No. 28因?yàn)檩d置時(shí)的平均冷卻速度快，貝氏體 組織發(fā)生，所W拉絲中發(fā)生斷線。
[0123]表3之中，社制材的標(biāo)準(zhǔn)偏差PO，與鋼絲的抗拉強(qiáng)度TS的標(biāo)準(zhǔn)偏差WTSO的關(guān) 系顯示在圖3中。但是，是未發(fā)生斷線和模具燒蝕的試驗(yàn)No. 1~3、6、8~20、23、24、27、 29~33的例子。由此結(jié)果可知，社制材的標(biāo)準(zhǔn)偏差PO越小，鋼絲的標(biāo)準(zhǔn)偏差WTSO也越 小，強(qiáng)度的偏差相對(duì)性地減小。
[0124] 符號(hào)說明
[0125] 1~8 社制線材
[0126] 10 密集部
[0127] 11 稀疏部
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種生拉性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼絲用線材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)分別含有 C :0? 80 ~1. 3%、 Si :0? 1 ~1. 5%、 Mn :0? 1 ~1. 5%、 P :高于〇%并在〇. 03%以下、 S :高于0 %并在0. 03%以下、 B :0? 0005 ~0? 01%、 Al :0? 01 ~0? 10%、和 N :0. 001 ~0. 006%， 余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成， 組織為珠光體的面積率在90 %以上，且珠光體團(tuán)的粒度號(hào)的平均值Pave及其標(biāo)準(zhǔn)偏 差Po分別滿足下述（1)式和（2)式， 7. 0 彡 Pave 彡 10. 0... (1) Po^O. 6- (2)〇2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度鋼絲用線材，其中，晶界鐵素體的面積率為1. 0%以 下。3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高強(qiáng)度鋼絲用線材，其中，下述式（3)所表示的Ceq還在 0. 85%以上且1. 45%以下， Ceq = [C]+[Si]/24+[Mn]/6+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[V]/14…（3) 其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Ni]、[Cr]、[Mo]和[V]分別表示以質(zhì)量％計(jì)的 C、Si、Mn、Ni、 Cr、Mo和V的含量。4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度鋼絲用線材，其中，還含有屬于以下的（a)~（d)中的 任意一項(xiàng)的一種以上， (a) Cr :高于0 %并在0? 5%以下； (b) V :尚于0 %并在0? 2 %以下； (c) 從Ti :高于0%并在0.2%以下和Nb :高于0%并在0.5%以下所構(gòu)成的群中選擇 的一種以上； ⑷從W :高于0%并在0.5%以下、Co :高于0%并在1.0%以下所構(gòu)成的群中選擇的 一種以上； (e)Ni :高于0%并在0? 5%以下； ⑴從Cu :高于0%并在0.5%以下和Mo :高于0%并在0.5%以下所構(gòu)成的群中選擇 的一種以上。5. -種高強(qiáng)度鋼絲，其為對(duì)權(quán)利要求4所述的高強(qiáng)度鋼絲用線材進(jìn)行拉絲加工而得 到。6. -種高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲，其特征在于，是對(duì)權(quán)利要求5所述的高強(qiáng)度鋼絲實(shí)施熔融鍍 鋅而制作的高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲，抗拉強(qiáng)度TS的標(biāo)準(zhǔn)偏差WTSo滿足下述（4)式， WTS 〇 彡 40 (MPa)…（4)。
【專利摘要】提供一種通過生產(chǎn)率優(yōu)良的鼓風(fēng)冷卻，得到即使生拉，也能夠均質(zhì)達(dá)成高強(qiáng)度、高韌性的高強(qiáng)度鋼絲用線材的技術(shù)，和由這樣的高強(qiáng)度鋼絲用線材得到的高強(qiáng)度鋼絲，以及高強(qiáng)度鍍鋅鋼絲。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼絲用線材，分別含有C：0.80～1.3％、Si：0.1～1.5％、Mn：0.1～1.5％、P：高于0％并在0.03％以下、S：高于0％并在0.03％以下、B：0.0005～0.01％、Al：0.01～0.10％、和N：0.001～0.006％，余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，組織為珠光體的面積率在90％以上，且珠光體團(tuán)的粒度號(hào)的平均值Pave及其標(biāo)準(zhǔn)偏差Pσ分別滿足下述(1)式和(2)式。7.0≤Pave≤10.0…(1)Pσ≤0.6…(2)。
【IPC分類】C22C38/00, C22C38/54, C21D8/06, C22C38/06
【公開號(hào)】CN105164293
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201480016337
【發(fā)明人】石田友信, 吉原直
【申請(qǐng)人】株式會(huì)社神戶制鋼所
【公開日】2015年12月16日
【申請(qǐng)日】2014年3月25日
【公告號(hào)】CA2900344A1, WO2014157129A1