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外圓切入式磨削工件圓度誤差實(shí)時(shí)計(jì)算方法與流程

文檔序號(hào):11912924閱讀:來(lái)源:國(guó)知局

技術(shù)特征:

1.一種外圓切入式磨削工件圓度誤差實(shí)時(shí)計(jì)算方法,其特征在于,包括以下步驟:

1)磨削全過程的聲發(fā)射信號(hào)采集

為了準(zhǔn)確采集聲發(fā)射信號(hào),將聲發(fā)射傳感器安裝在外圓磨床尾架上,通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng),由計(jì)算機(jī)采集獲得,并對(duì)所采集的聲發(fā)射信號(hào)進(jìn)行濾波處理,采用切比雪夫II低通濾波器濾除干擾信號(hào),磨削全過程聲發(fā)射信號(hào)采集完成后保存好數(shù)據(jù);

2)提取聲發(fā)射信號(hào)諧波頻率及對(duì)應(yīng)的振幅

根據(jù)步驟1)獲得的聲發(fā)射信號(hào),通過式n=fT,式中n為磨削工件一圈時(shí)信號(hào)采集點(diǎn)個(gè)數(shù),f為聲發(fā)射傳感器的采集頻率,T為工件的轉(zhuǎn)動(dòng)周期,將磨削全過程的聲發(fā)射信號(hào)按每圈進(jìn)行分組,然后對(duì)每圈聲發(fā)射信號(hào)進(jìn)行傅里葉變換,提取每圈聲發(fā)射信號(hào)的諧波頻率及對(duì)應(yīng)的振幅;

3)建立工件輪廓水平展開后的輪廓軌跡方程

由工件輪廓按輪廓上某一點(diǎn)截開水平展開后的輪廓形貌類似于諧波信號(hào),從而建立模型:砂輪對(duì)工件每圈的磨削效果是多個(gè)正弦波形的疊加;

工件在連續(xù)兩圈的磨削過程中正弦波形存在一個(gè)滯后相位其表達(dá)式為:

上式中:fw為工件的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率,fs為砂輪的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率,δ為fs/fw數(shù)值上的小數(shù)部分;

工件被磨削第j圈時(shí)的磨削效果理論公式為:

上式中:m為工件第j圈磨削時(shí)通過聲發(fā)射信號(hào)分析得到的諧波頻率個(gè)數(shù),j為磨削的圈數(shù),當(dāng)j=1時(shí),第一圈磨削時(shí)的組成波的正弦波初相位都為0,fij為磨削第j圈時(shí)通過聲發(fā)射信號(hào)提取的第i個(gè)諧波頻率,aij為磨削第j圈時(shí)第i個(gè)諧波頻率所對(duì)應(yīng)的振幅,t為工件被磨削一周過程中的時(shí)間,T為工件的轉(zhuǎn)動(dòng)周期;

由工件最終的輪廓是各圈累計(jì)加工效果疊加的總和,并考慮到磨削過程中存在噪聲信號(hào)的干擾,可得工件水平展開后輪廓軌跡方程為:

上式中:n表示工件被磨削的圈數(shù),randn(t)為噪聲信號(hào)函數(shù)。

根據(jù)步驟2)提取的每圈聲發(fā)射信號(hào)的諧波頻率及對(duì)應(yīng)的振幅帶入式(3)可計(jì)算出工件磨削完成時(shí)其輪廓按水平展開后的輪廓計(jì)算表達(dá)式;

4)工件圓度誤差計(jì)算

采用最小二乘圓法計(jì)算工件圓度誤差,O為工件基圓圓心,O1為最小二乘圓圓心,點(diǎn)A為最小二乘圓上任意一點(diǎn),以O(shè)為直角坐標(biāo)系原點(diǎn),O與截開點(diǎn)所在直線為X軸,OO1與X軸的夾角為ε,OA與X軸的夾角為θi;

由于|OO1|遠(yuǎn)小于工件基圓半徑,由幾何關(guān)系近似得:

|OA|=ri≈r+acos(θi)+bsin(θi) (4)

上式中:a為最小二乘圓圓心橫坐標(biāo),b為最小二乘圓圓心縱坐標(biāo),r為最小二乘圓半徑,θi為OA與X軸的夾角;

為了計(jì)算水平展開后輪廓的圓度誤差,將圓度誤差計(jì)算模型水平展開,以工件基圓為基準(zhǔn),對(duì)基圓上沿截開點(diǎn)展開后水平拉直知工件基圓軌跡是一條水平線,建立直角坐標(biāo)系,以工件基圓半徑軌跡所在的直線為t軸,截開點(diǎn)為直角坐標(biāo)系原點(diǎn);

由水平展開后的幾何關(guān)系得最小二乘圓軌跡方程為:

hi=ri-r0=r+acos(θi)+bsin(θi)-r0 (5)

上式中,r0為工件基圓半徑。

θi=2πfwt (0≤t≤T) (6)

聯(lián)立式(5)、(6)可得:

hi=r+acos(2πfwt)+bsin(2πfwt)-r0 (0≤t≤T) (7)

根據(jù)最小二乘圓圓度誤差的計(jì)算原理則有:

<mrow> <mi>f</mi> <mrow> <mo>(</mo> <mi>a</mi> <mo>,</mo> <mi>b</mi> <mo>,</mo> <mi>r</mi> <mo>)</mo> </mrow> <mo>=</mo> <msubsup> <mo>&Integral;</mo> <mn>0</mn> <mi>T</mi> </msubsup> <msup> <mrow> <mo>(</mo> <mi>&Omega;</mi> <mo>-</mo> <msub> <mi>h</mi> <mi>i</mi> </msub> <mo>)</mo> </mrow> <mn>2</mn> </msup> <mi>d</mi> <mi>t</mi> <mo>-</mo> <mo>-</mo> <mo>-</mo> <mrow> <mo>(</mo> <mn>8</mn> <mo>)</mo> </mrow> </mrow>

求令f(a,b,r)取得最小值的最小二乘圓圓心坐標(biāo)(a,b)及最小二乘圓半徑r,由式(7)可知最小二乘圓軌跡與基圓半徑軌跡的關(guān)系,從而最小二乘圓圓心軌跡的表達(dá)式為:

i=acos(2πfwt)+bsin(2πfwt)-r0 (9)

在(a,b)及r已知的情況下由式(3)、式(9)可得工件輪廓軌跡上各點(diǎn)到最小二乘圓圓心軌跡的距離的表達(dá)式為:

h=fmax(t)-fmin(t) (11)

求出式(10)的最大值和最小值并帶入式(11)求出h,h值即為工件的圓度誤差。

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