本發(fā)明涉及作為汽車用薄鋼板等有用的高強(qiáng)度高延展性鋼板，詳細(xì)地說，是涉及鋼板的強(qiáng)度·延展性平衡提高技術(shù)。

背景技術(shù)：

例如在汽車的車架部件等所使用的鋼板中，以碰撞安全性和基于車體輕量化的降低油耗等為目的，而要求進(jìn)一步的高強(qiáng)度，并且為了加工成為形狀復(fù)雜的車架部件，除了要求有優(yōu)異的成形加工性以外，還要求將部件彼此接合而組裝成組件時的焊接性。因此期望開發(fā)這樣一種鋼板，具體來說作為所要求的機(jī)械特性(以下，也僅稱為“特性”。)，是能夠一邊將碳量抑制在0.3質(zhì)量％以下，一邊確保抗拉強(qiáng)度(ts)為980mpa以上，抗拉強(qiáng)度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

在980mpa級以上的高強(qiáng)度鋼板中，為了確保高強(qiáng)度化和高延展性并立，有效的是使用利用了殘留奧氏體帶來的trip效應(yīng)的trip鋼和tbf鋼等。為了使這些鋼的強(qiáng)度－延展性平衡進(jìn)一步提高，對于殘留奧氏體的量、平均碳濃度、形態(tài)進(jìn)行了各種研究，提出了具有更良好的特性的鋼板(例如，參照專利文獻(xiàn)1～3)。

譬如，在專利文獻(xiàn)1中，提出有一種延伸率與沖壓成形穩(wěn)定性優(yōu)異的高強(qiáng)度薄鋼板，其是將鋼組織中的殘留奧氏體的形態(tài)分類成板條狀和島狀時，將島狀的殘留奧氏體的比例控制在一定的范圍內(nèi)。在此技術(shù)中可設(shè)想到，雖然除了室溫下良好的延伸率以外，還可實現(xiàn)100～200℃的溫態(tài)下的良好的延伸率，但是作為碰撞特性卻不能充分確保作為有效的材料因素的yr與強(qiáng)度－延展性平衡，無法認(rèn)為其滿足上述要求水平。

另外，在專利文獻(xiàn)2中，提出有一種高強(qiáng)度冷軋鋼板，其通過提高鋼組織中的奧氏體相的結(jié)晶取向的集聚度，從而顯著改善了相對于軋制方向成45°方向的均勻延伸率。但是，作為一般的延展性評價方向，即軋制方向和軋制直角方向的特性卻沒有特別寫出，無法認(rèn)為其滿足上述要求水平。

另外，在專利文獻(xiàn)3中提出有一種高強(qiáng)度薄鋼板，其通過向鋼組織中的殘留奧氏體晶粒的表面和內(nèi)部賦予c濃度差，從而可改善涂裝烘烤硬化性和強(qiáng)度－延展性平衡。但是，該技術(shù)中，向殘留奧氏體晶粒賦予c濃度差，不過是以涂裝烘烤硬化性的改善為主要目的，而并非像本發(fā)明的意圖那樣，是為了改善殘留奧氏體的穩(wěn)定性，提高延展性，而向殘留奧氏體賦予需要的碳濃度分布，這與本申請發(fā)明在技術(shù)思想上完全不同。

【現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)】

【專利文獻(xiàn)】

【專利文獻(xiàn)1】日本國特開2012－41573號公報

【專利文獻(xiàn)2】日本國特開2012－21225號公報

【專利文獻(xiàn)3】日本國特開2012－31505號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

因此本發(fā)明的目的在于，提供一種強(qiáng)度－延展性平衡優(yōu)異的高強(qiáng)度高延展性鋼板，其抗拉強(qiáng)度(ts)為980mpa以上，抗拉強(qiáng)度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

本發(fā)明的第一發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板，其特征在于，

成分組成中，以質(zhì)量％計，

c：0.10～0.30％、

si+al：0.5～2.0％、

mn：1.0～4.0％、

p：0～0.05％、

s：0～0.01％，

余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，

鋼組織中，以相對于全部組織的面積率計，

殘留奧氏體為8％以上，

鐵素體高于5％并在50％以下，

余量由貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上構(gòu)成，并且，

關(guān)于所述殘留奧氏體中的碳濃度，

其平均碳濃度為0.8～1.1質(zhì)量％，

其碳濃度分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差為0.25質(zhì)量％以上，

其碳濃度為1.3質(zhì)量％以上的區(qū)域以相對于全部組織的面積率計為1.0％以上。

本發(fā)明的第二發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板，根據(jù)上述第一發(fā)明，在成分組成中，以質(zhì)量％計還含有cu、ni、mo、cr和b中的一種或兩種以上，合計為1.0％以下。

本發(fā)明的第三發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板，根據(jù)上述第一或第二發(fā)明，在成分組成中，以質(zhì)量％計還含有v、nb、ti、zr和hf中的一種或兩種以上，合計為0.2％以下。

本發(fā)明的第四發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板，根據(jù)上述第一～第三發(fā)明的任意一個發(fā)明，在成分組成中，以質(zhì)量％計還含有ca、mg和rem中的一種或兩種以上，合計為0.01％以下。

根據(jù)本發(fā)明，不僅規(guī)定殘留奧氏體的量(面積率)和平均的碳濃度，而且還控制碳濃度的分布，從變形的初期至后期使trip現(xiàn)象顯現(xiàn)，從而實現(xiàn)高加工硬化率，由此能夠提供強(qiáng)度－延展性平衡優(yōu)異的高強(qiáng)度高延展性鋼板，其能夠確保抗拉強(qiáng)度(ts)在980mpa以上，抗拉強(qiáng)度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

附圖說明

圖1是示意性地表示由x射線衍射法測量出的殘留γ的衍射峰值的圖。

圖2是示意性地表示用于制造本發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板的熱處理條件的圖。

具體實施方式

本發(fā)明者們?yōu)榱私鉀Q上述課題，在由trip鋼構(gòu)成的鋼板中，對于作為其機(jī)械的特性，能夠確?？估瓘?qiáng)度(ts)為980mpa以上，抗拉強(qiáng)度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上的手段反復(fù)進(jìn)行了各種研究。其結(jié)果想到的是，根據(jù)以下的思考研究，能夠確保上述希望的特性。

即，為了使強(qiáng)度－延展性平衡比現(xiàn)有技術(shù)進(jìn)一步有所提高，需要更有效地活用促進(jìn)trip現(xiàn)象的殘留奧氏體(以下，也表述為“殘留γ”。)。可是，從確保鋼板的焊接性的觀點(diǎn)出發(fā)，鋼板中的c含量存在上限制約，因此使殘留γ量和殘留γ中的平均碳濃度增加有限度。

因此，本發(fā)明者們著眼于殘留γ中的碳濃度分布。即，為了借助trip現(xiàn)象，達(dá)成高強(qiáng)度且高延展性，重要的是從變形的初期至中期實現(xiàn)高加工硬化率，為此，需要碳濃度低的不穩(wěn)定的殘留γ部分存在。另一方面，變形量變大時，即為了在變形的后期仍維持高的加工硬化率，也需要創(chuàng)造出碳濃度高的穩(wěn)定的殘留γ。

總之，殘留γ僅是穩(wěn)定度高，或僅是穩(wěn)定度低都不行，重要的是穩(wěn)定度，即碳濃度分布廣泛存在。

本發(fā)明者們基于上述認(rèn)知進(jìn)一步進(jìn)行研究的結(jié)果，完成了本發(fā)明。

以下，首先對賦予本發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板(以下，也稱為“本發(fā)明鋼板”。)以特征的鋼組織(以下，僅稱為“組織”。)進(jìn)行說明。

〔本發(fā)明鋼板的鋼組織〕

如上述，本發(fā)明鋼板以trip鋼的組織為基礎(chǔ)，但特別在以規(guī)定量含有規(guī)定的碳濃度的殘留γ方面，控制該殘留γ中的碳濃度分布這一點(diǎn)上，與上述現(xiàn)有技術(shù)不同。

＜?xì)埩魥W氏體：以相對于全部組織的面積率計為8％以上＞

殘留γ對于延展性的提高有用，為了有效地發(fā)揮這樣的作用，以相對于全部組織的面積率計，需要使之存在8％以上，優(yōu)選為9％以上，更優(yōu)選為10％以上。還有，殘留γ的面積率優(yōu)選為20％以下，更優(yōu)選為18％以下。

＜鐵素體：以相對于全部組織的面積率計高于5％并在50％以下＞

通過導(dǎo)入鐵素體，是為了使鐵素體－硬質(zhì)相間的應(yīng)變分配發(fā)生，從而提高強(qiáng)度－延展性平衡。由于鐵素體的存在，特別是會抑制應(yīng)變向殘留γ集中，能夠取得使碳濃度低的殘留γ也能夠有助于特性提高這樣的效果。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，需要使鐵素體以相對于全部組織的面積率計高于5％而存在，優(yōu)選為8％以上，更優(yōu)選為10％以上。但是，若鐵素體過剩地存在，則不能確保鋼板的強(qiáng)度，因此鐵素體相對于全部組織的面積率限制在50％以下，優(yōu)選在45％以下，更優(yōu)選在40％以下。

＜余量：貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上＞

作為殘留γ和鐵素體以外的余量組織，由作為微細(xì)均勻的組織的貝氏體和馬氏體，和/或其回火組織構(gòu)筑母相，利用母相組織的微細(xì)化，可以由低載荷時的防變形實現(xiàn)屈服強(qiáng)度ys的上升。

＜?xì)埩籀弥械钠骄紳舛?％cγr)：0.8～1.1質(zhì)量％＞

％cγr是變形時影響殘留γ相變?yōu)轳R氏體的穩(wěn)定度的指標(biāo)。若％cγr過低，則殘留γ不穩(wěn)定，因此應(yīng)力施加后，在塑性變形之前發(fā)生加工誘發(fā)馬氏體相變，所以得不到所要求的延伸率。另一方面，若％cγr過高，則殘留γ變得過于穩(wěn)定，即使實施加工，也不會發(fā)生加工誘發(fā)馬氏體相變，因此終究得不到所要的延伸凸緣性能。為了得到所要的延伸率，需要％cγr為0.8～1.1質(zhì)量％。％cγr的優(yōu)選的下限為0.9質(zhì)量％。

＜?xì)埩籀弥械奶紳舛确植嫉臉?biāo)準(zhǔn)偏差：0.25質(zhì)量％以上＞

這是為了從變形的初期至后期高度維持加工硬化率，擴(kuò)展殘留γ中的碳濃度分布，從而創(chuàng)造穩(wěn)定性不同的殘留γ。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，殘留γ中的碳濃度分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差需要為0.25質(zhì)量％以上，優(yōu)選為0.30質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.35質(zhì)量％以上。還有，在本發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板中，殘留γ中的碳濃度分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差實際上以0.60質(zhì)量％左右為上限，優(yōu)選為0.55質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.50質(zhì)量％以下。

＜?xì)埩籀弥械奶紳舛仍?.3質(zhì)量％以上的區(qū)域：以相對于全部組織的面積率計為1.0％以上＞

為了提高延伸率，重要的是應(yīng)變量增加時的殘留γ的穩(wěn)定度高，為此，僅僅平均碳濃度高并不充分，還需要穩(wěn)定度高的，即碳濃度高的殘留γ存在一定量以上。具體來說，殘留γ中的碳濃度在1.3質(zhì)量％以上的區(qū)域，以相對于全部組織的面積率計需要使之存在1.0％以上，優(yōu)選為1.5％以上，更優(yōu)選為2.0％以上。還有，在本發(fā)明的高強(qiáng)度高延展性鋼板中，殘留γ中的碳濃度在1.3質(zhì)量％以上的區(qū)域相對于全部組織的面積率，以全部殘留γ面積的1/2左右為上限，優(yōu)選為2/5以下，更優(yōu)選為1/3以下。

〔殘留γ的面積率、殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)、和該碳濃度分布的各測量方法〕

在此，對于殘留γ和鐵素體的面積率，以及殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)和碳濃度分布的各測量方法進(jìn)行說明。

關(guān)于殘留γ的面積率(vγr)和殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)，在磨削至鋼板的1/4的厚度后，經(jīng)化學(xué)研磨之后由x射線衍射法測量(isijint.vol.33，(1933)，no.7，p.776)。還有，在本發(fā)明中，作為x射線衍射裝置，使用(株)リガク制二維微區(qū)x射線衍射裝置(rintrapidii)，作為x射線使用co－kα射線。

關(guān)于殘留γ以外的組織，對鋼板進(jìn)行硝酸乙醇腐蝕液腐蝕，以光學(xué)顯微鏡(倍率400倍)進(jìn)行觀察，辨別殘留γ以外的組織，其中對于鐵素體求得面積率。

接著，對于殘留γ中的碳濃度的分布，使用由上述x射線衍射裝置測量出的(200)γ、(220)γ和(311)γ這3個衍射峰值，按如下方式求得。

首先，如圖1的示意圖所示，在(200)γ、(220)γ和(311)γ這3個衍射峰值中，分別求得衍射強(qiáng)度最大的2θ(2θavg(hkl))及其半值寬度δ2θ(hkl)。在此，(hkl)意思是(200)、(220)或(311)(下同。)。

其次，根據(jù)上述2θavg(hkl)，使用布拉格條件：λ＝2dsinθ(d：衍射光柵常數(shù)，λ：co－kα射線的波長)，由下式(1)求得d(hkl)。

d(hkl)＝λ/{2sin(2θavg(hkl)/2)}…式(1)

而后，根據(jù)下式(3)，求得結(jié)晶晶格常數(shù)a0(hkl)，將這3個結(jié)晶晶格常數(shù)a0(hkl)進(jìn)行算術(shù)平均而求得結(jié)晶晶格常數(shù)a0。

a0(hkl)＝d(hkl)√(h²+k²+l²)…式(2)

然后，使用下式(3)所示的dyson的式(dysond.j.，holmesb.(1970)，“effectofalloyingadditionsonthelatticeparameteraustenite”，j.ironsteelinst.，208：469－474.)，求得碳濃度％cavg(單位：質(zhì)量％)。(還有預(yù)先注釋，該碳濃度％cavg只作為用于規(guī)定碳濃度分布的指標(biāo)使用，與另行測量的上述平均碳濃度％cγr嚴(yán)格來說未必一致。)

％cavg＝(1/0.033)·(a0－0.0012·％mn+0.00157％si－0.0056·％al)式…(3)

在此，％mn、％si、％al分別是鋼板中的mn、si、al的含量(質(zhì)量％)。

接下來，按以下的步驟求得殘留γ中的碳濃度分布的半值寬度δ％c。

首先，以下式(4)和(5)，求得各峰的衍射角度2θ(hkl)的半值寬度δ2θ(hkl)的上下限的衍射角度(參照圖1)。

2θl(hkl)＝2θavg(hkl)－δ2θ(hkl)/2…式(4)

2θh(hkl)＝2θavg(hkl)+δ2θ(hkl)/2…式(5)

因此，分別使用上述2θl(hkl)和2θh(hkl)，以上述同樣的步驟，使用布拉格條件和上式(1)～(3)，求得碳濃度分布的半值寬度的上下限值％cl和％ch。而后，由下式(6)求得碳濃度分布的半值寬度δ％c。

δ％c＝％ch－％cl…式(6)

而后，假定碳濃度分布為正態(tài)分布，如以下方式，根據(jù)上述半值寬度δ％c計算標(biāo)準(zhǔn)偏差σ％c。

即，正態(tài)分布的概率密度函數(shù)f(x)，根據(jù)平均值u與標(biāo)準(zhǔn)偏差σ，由下式(7)表示。

平均值中的概率f(u)，是將x＝u代入上述式(7)，由下式(8)求得。

而后，從平均值u＝％cavg只上下移動半值寬度δ％c的1/2而得到的值(％cavg±δ％c/2)的概率密度f(％cavg±δ％c/2)，變成平均值u＝％cavg的概率密度f(u)＝f(％cavg)的1/2，因此由式(7)和(8)，能夠得到下式(9)的關(guān)系。

作為變形上述式(9)，從而由半值寬度δ％c求得標(biāo)準(zhǔn)偏差σ％c的算式，可導(dǎo)出下式(10)，將半值寬度δ％c代入該式(10)，計算標(biāo)準(zhǔn)偏差σ％c。

而后，使用如上述這樣求得的殘留γ中的碳濃度分布的平均值％cavg和σ％c，利用下式(11)所示的累積分布函數(shù)g(x)，求得碳濃度為1.5質(zhì)量％以上的區(qū)域，相對于全部組織的面積率vγr(c≥1.3％)，作為其算式，導(dǎo)出下式(12)，使用該式(12)計算vγr(c≥1.3％)。

在此，vγr是全部殘留γ的面積率。

接下來，對于構(gòu)成本發(fā)明鋼板的成分組成進(jìn)行說明。以下，化學(xué)成分的單位全部是質(zhì)量％。另外，各成分的“含量”也僅記述為“量”。

〔本發(fā)明鋼板的成分組成〕

c：0.10～0.30％

c有助于確保殘留奧氏體的量(面積率)，是用于確保強(qiáng)度和延展性的必須元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，需要使c含有0.10％以上，優(yōu)選為0.12％以上，更優(yōu)選為0.14％以上。但是，若c量變得過剩，則使焊接性劣化，因此c量為0.30％以下，優(yōu)選為0.28％以下，更優(yōu)選為0.26％以下。

si+al：0.5～2.0％

si和al是有效地抑制殘留奧氏體分解、碳化物生成的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，需要使si和al合計含有0.5％以上，優(yōu)選為0.7％以上，更優(yōu)選為0.9％以上。但是，即使過剩地含有si和al，上述效果也是飽和，不僅在經(jīng)濟(jì)上造成浪費(fèi)，而且引起熱脆性，因此sl和al的合計量為20％以下，優(yōu)選為1.9％以下，更優(yōu)選為1.8％以下。

mn：1.0～4.0％

mn使奧氏體穩(wěn)定化，是用于得到希望的殘留奧氏體所需要的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，需要使mn含有1.0％以上，優(yōu)選為1.3％以上，更優(yōu)選為1.6％以上。但是，若mn量變得過剩，則可見鑄片裂紋發(fā)生等不利影響，因此mn量為4.0％以下，優(yōu)選為3.5％以下，更優(yōu)選為3.0％以下。

p：0～0.05％

p作為雜質(zhì)元素不可避免地存在，但為了確保希望的殘留γ，是也可以使之含有的元素。但是，若使p過剩地含有，則二次加工性劣化，因此p量為0.05％以下，優(yōu)選為0.03％以下，更優(yōu)選為0.02％以下。

s：0～0.01％

s也作為雜質(zhì)元素不可避免地存在，形成mns等的硫化物系夾雜物，是成為裂紋的起點(diǎn)而使加工性劣化的元素，因此s量為0.01％以下，優(yōu)選為0.005％以下，更優(yōu)選為0.003％以下。

本發(fā)明的鋼以上述元素作為必須的成分含有，余量是鐵和不可避免的雜質(zhì)，另外，在不損害本發(fā)明的作用的范圍，能夠使以下的允許成分含有。

cu、ni、mo、cr和b中的一種或兩種以上：合計為1.0％以下

這些元素作為鋼的強(qiáng)化元素有用，并且對于殘留γ的穩(wěn)定化和規(guī)定量的確保是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，推薦這些元素其合計量為0.001％以上，更推薦使之含有0.01％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)上造成浪費(fèi)，因此優(yōu)選這些元素合計量為1.0％以下，更優(yōu)選為0.5％以下。

v、nb、ti、zr和hf中的一種或兩種以上：合計為0.2％以下

這些元素有析出強(qiáng)化和組織微細(xì)化的效果，是對高強(qiáng)度化有用的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，推薦使這些元素其合計量為0.01％以上，更推薦使之含有0.02％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)上造成浪費(fèi)，因此這些元素合計量優(yōu)選為0.2％以下，更優(yōu)選為0.1％以下。

ca、mg和rem中的一種或兩種以上：合計為0.01％以下

這些元素控制鋼中硫化物的形態(tài)，對于提高加工性是有效的元素。在此，作為用于本發(fā)明的rem(稀土類元素)，可列舉sc、y、鑭系元素等。為了有效地發(fā)揮上述作用，推薦使這些元素其合計量為0.001％以上，更推薦使之含有0.002％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)上造成浪費(fèi)，因此優(yōu)選這些元素合計量為0.01％以下，更優(yōu)選為0.005％以下。

接著，以下說明用于得到上述本發(fā)明鋼板的優(yōu)選的制造條件。

〔本發(fā)明鋼板的優(yōu)選的制造方法〕

本發(fā)明鋼板能夠?qū)M足上述成分組成的鋼材進(jìn)行熱軋，接著冷軋后，例如以下述的工序(1)～(4)的條件進(jìn)行熱處理而制造(參照圖2)。

[熱處理條件]

(1)將冷軋板加熱至第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]，以此溫度保持第二保持時間t2：5s以上后，

(2)再以第三加熱溫度t3：[0.7×ac1+0.3×ac3]～[0.2×ac1+0.8×ac3]，且加熱至所述第二加熱溫度t2+0.2×(ac3－ac1)以上，以此溫度保持第三保持時間t3：5s以上之后，

(3)對于上述第三加熱溫度t3至500℃，以平均冷卻速度cr1：20℃/s以上進(jìn)行冷卻后，

(4)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃，保持奧氏體回火保持時間t4：10～1800s后，冷卻至室溫。

以下，對于上述熱處理條件的推薦理由進(jìn)行說明。

＜(1)以第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]保持第二保持時間t2：5s以上＞

在鐵素體/奧氏體的二相域的低溫區(qū)域保持規(guī)定時間，在該二相低溫域使mn濃度分配在逆相變中發(fā)生，這是為了加大上述工序(4)中的奧氏體回火處理時的貝氏體相變的局部的速度差，擴(kuò)展殘留γ中的碳濃度分布。

該溫度范圍的保持時間t2更優(yōu)選為10s以上，進(jìn)一步優(yōu)選為20s以上，但從生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為200s以下。

還有，ac1和ac3，能夠根據(jù)鋼板的化學(xué)成分，使用萊斯利著，“鐵鋼材料科學(xué)”，幸田成靖譯，丸善株式會社，1985年，p.273所述的算式求得。

＜(2)再以第三加熱溫度t3：[0.7×ac1+0.3×ac3]～[0.2×ac1+0.8×ac3]且在第二加熱溫度t2+0.2×(ac3－ac1)以上保持第三保持時間t3：5s以上＞

除了前段的上述工序(1)中在鐵素體－奧氏體二相低溫域進(jìn)行保持所形成的mn稠化區(qū)域以外，還為了一邊使鐵素體以規(guī)定量殘存，形成mn濃度低的區(qū)域，而一邊使前段形成的mn濃度分布?xì)埓?，一邊在二相溫度域之中，以比前段的加熱溫?第二加熱溫度t2)高一定溫度以上的溫度實施規(guī)定的保持時間的加熱。保持時間(第三保持時間t3)需要為5s以上，但為了抑制奧氏體中的mn濃度均勻化，需要比現(xiàn)有鋼的退火時間短，推薦在限制在200s以下，進(jìn)一步推薦限制在100s以下。

＜(3)從第三加熱溫度t3至500℃，以平均冷卻速度cr1：20℃/s以上冷卻＞

這是為了抑制鐵素體的形成，成為貝氏體主體的組織。

此溫度范圍的平均冷卻速度cr1，更優(yōu)選為25℃/s以上，進(jìn)一步優(yōu)選為30℃/s以上。

＜(4)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃，保持奧氏體回火保持時間t4：10～1800s后，冷卻至室溫＞

這是為了促進(jìn)貝氏體相變，使碳向未相變奧氏體稠化，從而得到穩(wěn)定的殘留γ。但是，若過度增長奧氏體回火保持時間t4，則局部性地形成滲碳體，特別是碳濃度高的區(qū)域會減少，因此奧氏體回火保持時間t4的上限為1800s。

[熱處理條件的變形例]

還有，上述工序(1)也可以按下述工序(1a)的方式構(gòu)成。

(1a)將冷軋板加熱到第一加熱溫度t1：[ac1－30℃]～[ac1－10℃]，以此溫度保持第一保持時間：10s以上，或在同溫度范圍以2℃/s以下的平均加熱速度加熱后，以第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]保持第二保持時間t2：5s以上。

如此，預(yù)先在鐵素體/滲碳體二相域溫度區(qū)域保持規(guī)定時間或緩慢加熱，先使mn向滲碳體中稠化，在其后的鐵素體/奧氏體二相域加熱時促進(jìn)鐵素體/奧氏體間的mn濃度分配，從而能夠加大上述工序(4)中的奧氏體回火處理時的貝氏體相變的局部的速度差，進(jìn)一步擴(kuò)展殘留γ中的碳濃度分布。

另外，上述工序(4)也可以按下述工序(4a)的方式構(gòu)成。

(4a)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃保持奧氏體回火保持時間t4：10s以上后，再加熱至再加熱溫度t5：500～600℃，以此溫度保持再加熱保持時間t5：30s以下后，冷卻至室溫。

如此，本發(fā)明鋼板，也能夠再加熱至殘留γ不會分解的溫度域而使鍍層合金化，成為鍍敷鋼板。

以下，列舉實施例更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明當(dāng)然不受下述實施例限制，在能夠符合前·后述的宗旨的范圍內(nèi)，當(dāng)然也可以適當(dāng)加以變更實施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。

【實施例】

以真空熔煉制造下述表1所示的成分的鋼之后，經(jīng)熱鍛成為板厚30mm的鋼板，然后實施熱軋。熱軋的條件雖然不會對本發(fā)明鋼板的最終組織和特性造成本質(zhì)上的影響，但在本實施例中，為加熱至1200℃后，通過多級軋制，以熱軋的結(jié)束溫度880℃的條件成為板厚2.5mm。其后，以30℃/s的冷卻速度冷卻至500℃并停止冷卻，插入到加熱至500℃的爐中后保持30min，其后進(jìn)行爐冷而成為熱軋板。對該熱軋板實施酸洗，除去表面的氧化皮后，實施冷軋至1.4mm作為冷軋板。

然后，以上述冷軋板作為原材料，按下述表2所示的條件實施熱處理。還有，從室溫至最初的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為10℃/s，至后面的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為20℃/s，至再后面的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為10℃/s。另外，從奧氏體回火溫度t4至再加熱溫度t5的平均加熱速度固定為10℃/s，從奧氏體回火溫度t4或再加熱溫度t5至室溫的平均冷卻速度固定為10℃/s。

【表1】

(下劃線：本發(fā)明的范圍外，-：無添加)

【表2】

(下劃線：本發(fā)明范圍外，*：推薦范圍外，-：不適用)

對于上述熱處理后的各鋼板，通過上述[具體實施方式]一項中說明的測量方法，測量殘留γ和鐵素體的面積率，以及殘留γ中的平均碳濃度(cγr)，及其碳濃度分布。

還有，在本實施例中使用的鋼板的組織，除殘留奧氏體和鐵素體以外的余量，全部是由貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上構(gòu)成的，因此在下述表3中，只記述殘留奧氏體和鐵素體的面積率。

另外，為了對于上述熱處理后的各鋼板，評價強(qiáng)度-延展性平衡，通過拉伸試驗，測量屈服強(qiáng)度ys、抗拉強(qiáng)度ts和延伸率(總延伸率)el。還有，拉伸試驗中，制作jis5號試驗片，遵循jisz2241實施。

測量結(jié)果顯示在下述表3中。在同表中，上述熱處理后的鋼板的特性中，抗拉強(qiáng)度(ts)為980mpa以上，抗拉強(qiáng)度(ts)×延伸率(el)在25000mpa·％以上的為合格(○)，其以外的為不合格(×)。

【表3】

(下劃線：本發(fā)明的范圍外，*：＝推薦范圍外，α＝鐵素體)

如上述表3所示，作為發(fā)明鋼(評價為○的)的鋼no.2、3、5、10～12、15、19～28，使用滿足本發(fā)明的成分規(guī)定的要件的鋼種，以推薦的條件進(jìn)行熱處理，其結(jié)果能夠確認(rèn)，是使本發(fā)明的組織規(guī)定的要件充足的發(fā)明鋼，其機(jī)械的特性滿足合格標(biāo)準(zhǔn)，能夠得到強(qiáng)度－延展性平衡優(yōu)異的高強(qiáng)度強(qiáng)延展性鋼板。

相對于此，作為比較鋼(評價為×的)的鋼no.1、4、6～9、13、14、16～18，本發(fā)明的成分規(guī)定和組織規(guī)定的要件的至少任意一個不充足，特性不滿足合格標(biāo)準(zhǔn)。

即，鋼no.1、4、6～9、13，雖然使用了滿足本發(fā)明的成分規(guī)定的要件的鋼種，但是在部分脫離推薦的制造條件的條件下制造，因此組織規(guī)定的要件不充足，特性差。

另一方面，鋼no.14、16～18雖然以推薦的制造條件制造，但是使用的是部分脫離本發(fā)明的成分規(guī)定的要件的鋼種，因此組織規(guī)定的要件不充足，特性差。

由以上可確認(rèn)本發(fā)明的適用性。

詳細(xì)并參照特定的實施方式說明了本發(fā)明，但不脫離本發(fā)明的精神和范圍能夠加以各種變更和修改，這對從業(yè)者來說很清楚。

本申請基于2014年11月21日申請的日本專利申請(專利申請2014－236928)，其內(nèi)容在此作為參照而編入。

【產(chǎn)業(yè)上的可利用性】

本發(fā)明的鋼板有高抗拉強(qiáng)度，強(qiáng)度和延展性平衡優(yōu)異，對汽車薄鋼板等有用。