本發(fā)明涉及熱軋鋼板及其制造方法，更詳細(xì)而言，涉及表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板及其制造方法，其中，所述熱軋鋼板用作鍍鋅鋼板(熱浸鍍鋅鋼板(hotgalvanizediron，hgi))的基材鋼板。
背景技術(shù)：
：將高強度熱軋鋼板作為基材鋼板的高強度鍍鋅鋼板(熱浸鍍鋅鋼板(hotgalvanizediron，hgi))被廣泛地用于構(gòu)架材料等。作為所述高強度鍍鋅鋼板的基材鋼板的高強度熱軋鋼板通常使用包含nb的鋼種。所述高強度熱軋鋼板通常通過加熱含有nb的鋼坯，并在ar3以上的奧氏體區(qū)域進行熱軋，然后進行收卷來制造。然而，如上所述，在ar3以上的奧氏體區(qū)域熱軋含有nb的鋼坯時，存在如下問題：熱軋時nb延遲再結(jié)晶而增加精軋的軋制負(fù)荷，由此輥表面變得粗糙，導(dǎo)致鋼板的通板性不良及表面缺陷，特別是沙型氧化皮等缺陷。作為改善這種表面缺陷，特別是氧化皮性缺陷的現(xiàn)有技術(shù)，已知在粗軋的前方執(zhí)行除去氧化皮(descaling)操作時，通過增加冷卻水的噴射次數(shù)或降低棒材厚度，或者強化精軋氧化皮清理機(finishingscalebreaker，fsb)的條件來改善氧化皮缺陷的方法等。然而，所述現(xiàn)有技術(shù)會導(dǎo)致熱軋通板性不良及尺寸變更頻發(fā)等問題，因此不能視為根本性的解決方案。因此，需要在沒有作業(yè)方面的問題的情況下，可通過解決表面氧化皮性缺陷來提供表面特性優(yōu)異的熱軋鋼板，特別是提供鍍鋅鋼板用熱軋鋼板的技術(shù)。技術(shù)實現(xiàn)要素：要解決的技術(shù)問題根據(jù)本發(fā)明的一方面，其目的在于提供用作鍍鋅鋼板(熱浸鍍鋅鋼板(hotgalvanizediron，hgi))的基礎(chǔ)鋼板的表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板及其制造方法。技術(shù)方案根據(jù)本發(fā)明的一方面，提供表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板，其特征在于，以重量％計，所述熱軋鋼板包含：c：0.05～0.15％、si：0.03～0.10％、mn：0.7～1.39％、p：0.001～0.05％、s：0.001～0.03％、al：0.002～0.035％、余量fe及其他不可避免的雜質(zhì)，mn/si的重量比為15～25，c/si的重量比為1～5，si/p的重量比為3～10，微細(xì)組織以面積分?jǐn)?shù)計，由10～40％的貝氏體、20～30％的珠光體及40～60％的鐵素體組成，并且從表面到50μm以內(nèi)形成有feo、fe2sio4、fe3(po)4的三元共晶(ternaryeutectic)化合物。以重量％計，所述熱軋鋼板可進一步包含選自n：0.01％以下且0除外、ti：0.02％以下且0除外、cu：0.05％以下且0除外、ni：0.08％以下且0除外、cr：0.10％以下且0除外、v：0.01％以下且0除外，及mo：0.03％以下且0除外中的一種或兩種以上。形成在所述熱軋鋼板的兩側(cè)表面上的點狀的沙型氧化皮的平均數(shù)量可以是0.1個/m3以下。所述熱軋鋼板可包括鍍鋅層。所述熱軋鋼板可具有490mpa以上的拉伸強度、366mpa以上的屈服強度及16％以上的延伸率。例如，所述熱軋鋼板可具有490～650mpa的拉伸強度、366～600mpa的屈服強度以及16～30％的延伸率。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，提供表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板的制造方法，其包括以下步驟：在1000～1250℃的溫度下對板坯進行加熱，以重量％計，所述板坯包含：c：0.05～0.15％、si：0.03～0.10％、mn：0.7～1.39％、p：0.001～0.05％、s：0.001～0.03％、al：0.002～0.035％、余量fe及其他不可避免的雜質(zhì)，mn/si的重量比為15～25，c/si的重量比為1～5，si/p的重量比為3～10；在990～1090℃的溫度下對經(jīng)過加熱的板坯進行粗軋來獲得棒材；在810～910℃的精軋溫度下對所述棒材進行精軋來獲得熱軋鋼板；以及在510～610℃的收卷溫度下對所述熱軋鋼板進行收卷。有益效果根據(jù)本發(fā)明，通過各成分的含量的調(diào)整等，能夠確保優(yōu)異的物理性質(zhì)的同時顯著減少熱軋鋼板的表面氧化皮缺陷。附圖說明圖1是示出比較例2的熱軋鋼板的氧化皮數(shù)量的圖。圖2是示出實施例4的熱軋鋼板的氧化皮數(shù)量的圖。圖3是示出隨收卷溫度的實施例4的熱軋鋼板的物理性質(zhì)的圖表。具體實施方式下面，對本發(fā)明進行詳細(xì)的說明。用作高強度鍍鋅鋼板的基材鋼板的熱軋鋼板通常使用含有nb的鋼種。然而，如上所述，在ar3以上的奧氏體區(qū)域熱軋含有nb的鋼坯時，存在如下問題：熱軋時nb延遲再結(jié)晶而增加精軋的軋制負(fù)荷，由此輥表面變得粗糙，導(dǎo)致鋼板的通板性不良，并產(chǎn)生表面缺陷，特別是沙型氧化皮等缺陷。由此，本發(fā)明人為了解決產(chǎn)生這種氧化皮等缺陷的問題，而進行長期的研究和實驗，并基于其結(jié)果完成了本發(fā)明。本發(fā)明中沒有添加誘發(fā)沙型氧化皮缺陷的nb，而是通過適當(dāng)?shù)乜刂苨i和mn的含量、mn/si的重量比，c/si的重量比及si/p的重量比來改善氧化皮缺陷，從而確保優(yōu)異的表面特性。并且，本發(fā)明為了彌補未添加nb所導(dǎo)致的強度的降低，不僅提高mn的含量并通過固溶強化來提高強度，而且控制收卷溫度以形成作為低溫組織的貝氏體，從而確保高強度。即，本發(fā)明涉及表面特性優(yōu)異且具有高強度的熱軋鋼板，特別是熱浸鍍鋅鋼板(hgi)用熱軋鋼板及其制造方法。本發(fā)明的一方面的表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板，以重量％計，包含：c：0.05～0.15％、si：0.03～0.10％、mn：0.7～1.39％、p：0.001～0.05％、s：0.001～0.03％、al：0.002～0.035％、余量fe及其他不可避免的雜質(zhì)，mn/si的重量比為15～25，c/si的重量比為1～5，si/p的重量比為3～10，微細(xì)組織以面積分?jǐn)?shù)計，由10～40％的貝氏體、20～30％的珠光體及40～60％鐵素體組成，并且從表面到50μm以內(nèi)形成有feo、fe2sio4、fe3(po)4的三元共晶(ternaryeutectic)化合物。下面，對熱軋鋼板的組成進行說明。碳(c)：0.05～0.15重量％碳是對鋼的強化最有效的元素，但大量添加時，降低焊接性和低溫韌性。當(dāng)碳含量過少時，難以實現(xiàn)本發(fā)明所期望的目標(biāo)強度。另一方面，當(dāng)碳含量過多時，可能會劣化成型性、焊接性、沖擊特性及低溫韌性。因此，碳含量可以是0.05～0.15重量％，優(yōu)選為0.08～0.14重量％，更優(yōu)選為0.11～0.13重量％。硅(si):0.03～0.10重量％硅是用作脫氧劑，提高二次氧化皮的粘附性，并且對鋼的高強度化有效的元素。隨著si添加量的增加，在高溫的粗軋溫度下也能夠顯著減少表面缺陷，尤其，包含0.05重量％以上的si時，可以幾乎不產(chǎn)生表面缺陷。然而，當(dāng)硅含量過多時，嚴(yán)重產(chǎn)生紅色氧化皮，因此表面品質(zhì)反而會降低。因此，硅含量可以是0.03～0.10重量％，優(yōu)選為0.04～0.08重量％，更優(yōu)選為0.05～0.07重量％。錳(mn)：0.7～1.39重量％錳是對鋼的固溶強化有效的元素。當(dāng)錳含量過少時，會降低鋼板強度，且由于形成粗大的mns而鋼材可能變得非常脆弱。然而，當(dāng)錳含量過多時，會增加合金成本、降低焊接性，并且由于延伸率等物理性質(zhì)低而會使鋼板強度變得過高。因此，錳含量可以是0.7～1.39重量％，優(yōu)選為0.9～1.3％重量％，更優(yōu)選為1.1～1.3重量％。磷(p)：0.001～0.05重量％磷是抑制滲碳體的形成且有利于提高強度的成分。當(dāng)磷含量過少時，會降低鋼板強度。另一方面，當(dāng)磷含量過多時，偏析在鋼板的中心部而可能降低沖擊韌性。因此，磷含量可以是0.001～0.05重量％，優(yōu)選為0.003～0.04重量％，更優(yōu)選為0.005～0.02重量％。硫(s)：0.001～0.03重量％硫是不可避免地被含有的雜質(zhì)元素，當(dāng)含量過多時，與mn等結(jié)合而形成非金屬夾雜物，從而大大損壞鋼的沖擊韌性，因此，優(yōu)選盡可能抑制其硫含量。理論上將硫的含量限制為0％較為有利，但制造工藝中必然會含有硫。因此，重要的是控制其上限，具體地，硫含量可以是0.001～0.03重量％，優(yōu)選為0.001～0.02重量％，更優(yōu)選為0.001～0.01重量％。鋁(al)：0.002～0.035重量％煉鋼時鋁與si一起作為脫氧劑而添加，且具有固溶強化效果。當(dāng)鋁含量過少時，無法獲得添加效果，另一方面，當(dāng)鋁含量過多時，在進行連鑄時可能會導(dǎo)致噴嘴堵塞。因此，鋁含量可以是0.002～0.035重量％，優(yōu)選為0.005～0.03重量％，更優(yōu)選為0.01～0.03重量％。mn/si的重量比：15～25本發(fā)明中雖然mn和si各自的含量重要，但mn與si的比，即mn/si的重量比也重要。當(dāng)mn/si的重量比過小時，會降低表面品質(zhì)，或降低強度等物理性質(zhì)。另一方面，當(dāng)mn/si的重量比過大時，會降低焊接性等物理性質(zhì)，或延伸率等物理性質(zhì)低而會使鋼板強度變得過高。因此，mn/si的重量比可以是15～25，優(yōu)選為17～23，更優(yōu)選為19～21。c/si的重量比：1～5本發(fā)明中雖然c和si各自的含量重要，但c與si的比例，即c/si的重量比也重要。當(dāng)c/si的重量比過小時，會降低表面品質(zhì)，或降低強度等物理性質(zhì)。另一方面，當(dāng)c/si的重量比過大時，會降低表面品質(zhì)等物理性質(zhì)，或降低延伸率。因此，c/si的重量比可以是1～5，優(yōu)選為1～4，更優(yōu)選為1.5～3。si/p的重量比：3～10及三元共晶化合物si成分和p成分均容易濃縮于氧化皮和鋼界面，隨著添加量的增加，增加濃縮量。但是，隨著si量增加，形成致密的氧化皮以能夠減少表面缺陷。當(dāng)以所述范圍復(fù)合添加所述si和p時，從表面到50μm以內(nèi)形成有feo、fe2sio4、fe3(po)4的三元共晶化合物，從而由于熔點降低而增加氧化皮的剝離力，由此能夠改善表面品質(zhì)。為了改善鋼板的表面特性，si/p重量比可以是3～10，優(yōu)選為3～8，更優(yōu)選為5～7。另外，可利用x射線衍射儀(x-raydiffraction，xrd)、掃描電子顯微鏡(scanningelectronmicroscope，sem)、x射線能量色譜儀(energydispersivex-rayspectroscopy，edx)、x射線光電子能譜儀(x-rayphotoelectronspectroscopy，xps)等來確認(rèn)三元共晶化合物。其他成分除所述成分元素之外，為了改善鋼板的機械物理性質(zhì)等，以重量％計，本發(fā)明的熱軋鋼板根據(jù)需要可以選擇添加選自n：0.01％以下且0除外、ti：0.02％以下且0除外、cu：0.05％以下且0除外、ni：0.08％以下且0除外、cr：0.10％以下且0除外、v：0.01％以下且0除外，及mo：0.03％以下且0除外中的一種或兩種以上。所述氮(n)在凝固過程中在奧氏體晶粒內(nèi)與鋁反應(yīng)而析出微細(xì)的氮化物，從而促進形成孿晶，因此，進行鋼板成型時提高強度和延展性，但隨著氮含量增加，析出過多的氮化物而降低熱加工性和延伸率，因此優(yōu)選將氮含量限制為0.01重量％以下。當(dāng)添加所述cr時，雖然能夠獲得促進si在內(nèi)部氧化的效果，但當(dāng)cr含量過多時，cr反而在外部氧化，因此可能會劣化鍍覆性。因此，cr含量優(yōu)選為0.10重量％以下。當(dāng)添加所述mo時，能夠獲得強度增大的效果，且與ni和/或cu復(fù)合添加時，能夠獲得促進si在內(nèi)部氧化的效果，但當(dāng)mo含量過多時，會導(dǎo)致成本上升。因此，mo含量優(yōu)選為0.03重量％以下。當(dāng)添加所述ti時，雖然能夠獲得強度增大的效果，但當(dāng)ti含量過多時，可能會導(dǎo)致鍍覆性劣化。因此，ti含量優(yōu)選為0.02重量％以下。當(dāng)添加所述cu時，能夠促進余量伽馬相的形成，與ni和/或mo復(fù)合添加時，雖然能夠獲得促進si在內(nèi)部氧化的效果，但當(dāng)cu含量過多時，會導(dǎo)致成本上升。因此，cu含量優(yōu)選為0.05重量％以下。當(dāng)添加所述ni時，能夠促進余量伽馬相的形成，與cu和/或mo復(fù)合添加時，雖然能夠獲得促進si在內(nèi)部氧化的效果，但當(dāng)ni含量過多時，會導(dǎo)致成本上升。因此，ni含量優(yōu)選為0.08重量％以下。當(dāng)添加所述v時，通過晶粒微細(xì)化而提高屈服強度，并且v是增加鋼的潤濕性的有利元素。但是，當(dāng)v含量過多時，具有惡化鋼的韌性且在焊接部位產(chǎn)生裂紋的危險，因此，v含量優(yōu)選為0.01％以下。剩余成分是鐵(fe)，并且還可以包含其他不可避免的雜質(zhì)。在常規(guī)的熱軋鋼板制造過程中，雜質(zhì)可能從原料或周圍環(huán)境不可避免地混入進去，因此無法排除這些雜質(zhì)。這些雜質(zhì)是作為通常的本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的，因此其所有內(nèi)容不在本說明書中特別進行提及。微細(xì)組織本發(fā)明的熱軋鋼板具有微細(xì)組織，所述微細(xì)組織以面積分?jǐn)?shù)計，由10～40％的貝氏體、20～30％的珠光體及40～60％的鐵素體組成。當(dāng)所述貝氏體含量過多時，雖然強度會提高，但由于鐵素體含量少而降低延伸率，當(dāng)所述貝氏體含量過少時，由于鐵素體含量過多而降低強度，因此，所述貝氏體的含量以面積分?jǐn)?shù)計，限定為10～40％。優(yōu)選可以為20～40％。氧化皮數(shù)量在本發(fā)明的熱軋鋼板的兩側(cè)表面(正面+背面)上形成的點狀的沙型氧化皮的平均數(shù)量可以是0.1個/m3以下，優(yōu)選為0.08個/m3以下，更優(yōu)選為0.06個/m3以下。以長度1km和寬度1066mm大小的面積為標(biāo)準(zhǔn)，平均數(shù)量可以是100個以下，優(yōu)選為80個以下，更優(yōu)選為60個以下?？衫帽砻嫒毕輽z測儀(surfacedefectdetector，sdd)來測定氧化皮數(shù)量。氧化皮主要可以是沙型氧化皮。沙型氧化皮為表面缺陷，發(fā)生在熱軋工藝，其為較圓的點狀，以在板上撒了沙子的模樣形成，并且以較淺的深度分散地形成在整個寬幅面上，并且呈黑褐色。當(dāng)存在沙型氧化皮時，會產(chǎn)生鍍覆和涂裝不良，進行加工時發(fā)展成表面裂紋，產(chǎn)生表面不良。本發(fā)明中通過控制鋼板成分含量等，能夠顯著減少熱軋鋼板的表面氧化皮缺陷。強度和延伸率本發(fā)明的熱軋鋼板可具有490mpa以上的拉伸強度、366mpa以上的屈服強度及16％以上的延伸率。例如，所述熱軋鋼板可具有490～650mpa的拉伸強度、366～600mpa的屈服強度及16～30％的延伸率。鍍覆鋼板本發(fā)明的熱軋鋼板可包括鍍鋅層。如上所述，包括鍍鋅層的熱軋鋼板例如可以是熱浸鍍鋅鋼板(hgi)等鍍鋅鋼板。鋼板厚度等本發(fā)明的熱軋鋼板的厚度可以是1.0～5mm，優(yōu)選為1.0～1.6mm。本發(fā)明的鋼板的寬度可以是500～2000mm，卷材(coil)重量可以是5～40噸。下面，對本發(fā)明的熱軋鋼板的制造方法進行說明。本發(fā)明的另一方面的表面品質(zhì)優(yōu)異的高強度熱軋鋼板的制造方法包括以下步驟：在1000～1250℃的溫度下對板坯進行加熱，以重量％計，所述板坯包含：c：0.05～0.15％、si：0.03～0.10％、mn：0.7～1.39％、p：0.001～0.05％、s：0.001～0.03％、al：0.002～0.035％、余量fe及其他不可避免的雜質(zhì)，mn/si的重量比為15～25，c/si的重量比為1～5，si/p的重量比為3～10；在990～1090℃的溫度下對經(jīng)過加熱的板坯進行粗軋來獲得棒材；在810～910℃的精軋溫度下對所述棒材進行精軋來獲得熱軋鋼板；以及在510～610℃的收卷溫度下對所述熱軋鋼板進行收卷。進行熱軋時通板性與表面品質(zhì)彼此處于相反的關(guān)系。具體而言，如果想要確保通板性，最好提高板坯的加熱溫度、粗軋溫度(rdt)、棒材厚度。另一方面，如果想要確保表面品質(zhì)，最好降低提取溫度和粗軋溫度(rdt)而加強除去氧化皮。所述板坯加熱溫度(加熱爐提取溫度，srt)可以是1000～1250℃，優(yōu)選為1100～1220℃，更優(yōu)選為1150～1200℃。當(dāng)所述板坯加熱溫度過低時，會降低通板性，當(dāng)所述板坯加熱溫度過高時，會降低表面品質(zhì)。所述粗軋溫度(rdt)可以是990～1090℃，優(yōu)選為1010～1070℃，更優(yōu)選為1030～1050℃。當(dāng)所述粗軋溫度過低時，會降低通板性，當(dāng)所述粗軋溫度過高時，會降低表面品質(zhì)。所述精軋溫度(fdt)可以是810～910℃，優(yōu)選為830～890℃，更優(yōu)選為850～870℃。當(dāng)所述精軋溫度過低時，會增加變形阻力且降低通板性，當(dāng)所述精軋溫度過高時，由于析出而延遲再結(jié)晶，并且由于產(chǎn)生了氧化皮，從而會降低表面品質(zhì)。在本發(fā)明中軋制負(fù)荷(rollforce)與現(xiàn)有的是類似的水平，但由于實際軋制溫度比現(xiàn)有產(chǎn)品低，因此有利于減少氧化皮。此外，精軋可以在平均變形阻力為250～500mpa的條件下執(zhí)行，優(yōu)選在300～450mpa，更優(yōu)選在350～450mpa的條件下執(zhí)行。當(dāng)平均變形阻力過小時，由于析出而延遲再結(jié)晶，并且由于產(chǎn)生了氧化皮，從而會降低表面品質(zhì)，當(dāng)平均變形阻力過大時，會降低通板性。所述收卷溫度(ct)可以是510～610℃，優(yōu)選為530～590℃，更優(yōu)選為550～570℃。如上所述，通過精軋獲得熱軋鋼板后，冷卻至所述收卷溫度，即冷卻至510～610℃，然后進行收卷。如上所述，當(dāng)冷卻至收卷溫度時，形成作為低溫組織的貝氏體相。當(dāng)收卷溫度過低時，貝氏體形成量過多而會降低延伸率，當(dāng)收卷溫度過高時，貝氏體形成量過少而鐵素體含量相對較多，從而會降低強度。本發(fā)明的熱軋鋼板的制造方法，在熱軋后可進一步包括形成鍍鋅層的步驟。所述鍍鋅層可以是熱浸鍍鋅層。根據(jù)本發(fā)明制造鍍覆鋼板時，在進行鍍覆之前執(zhí)行熱處理，例如，在一次加熱區(qū)域(heatingsection)能夠以340～440℃的溫度對鋼板進行加熱，在二次加熱區(qū)域能夠以400～500℃的溫度對鋼板進行加熱。所述二次加熱可通過感應(yīng)加熱方式來進行。下面，通過實施例對本發(fā)明進行更加詳細(xì)的說明。(實施例)對具有下表1的組成的板坯，以板坯加熱溫度為1170℃，粗軋溫度為1040℃，精軋溫度為860℃，平均變形阻力為約400mpa的條件進行熱軋，以560℃的條件收卷而制造熱軋鋼板。表1分別測定了根據(jù)實施例和比較例的熱軋鋼板的表面品質(zhì)、形狀、通板性、調(diào)整實收率、鍍覆性等，其結(jié)果如表2所示。表面品質(zhì)利用缺陷檢測儀(sdd)和鐵素體晶粒度(ferritegrainsize，fgs)來測定表面品質(zhì)，評價標(biāo)準(zhǔn)如下：◎：sdd上氧化皮數(shù)量為0.06個/m3以下○：sdd上氧化皮數(shù)量為0.07個/m3以下△：sdd上氧化皮數(shù)量超過0.07個/m3形狀通過肉眼確認(rèn)來評價形狀，評價標(biāo)準(zhǔn)如下：◎：波高為2mm以內(nèi)○：波高為2～7mm以內(nèi)△：波高為9mm以上通板性通過肉眼判斷是否發(fā)生扭曲來評價通板性，評價標(biāo)準(zhǔn)如下：◎：未發(fā)生扭曲△：發(fā)生扭曲鍍覆性通過表面等級來評價鍍覆性，評價標(biāo)準(zhǔn)如下：○：表面等級為4級以內(nèi)△：表面等級為5級以上組織利用電子背散射衍射儀(electrobackscatterdiffractor，ebsd)來測定微細(xì)組織的面積分?jǐn)?shù)。三元共晶利用x射線衍射(xrd)等來確認(rèn)是否形成三元共晶?！穑盒纬伞粒何葱纬杀?根據(jù)所述表2，實施例1～5的熱軋鋼板的物理性質(zhì)相比比較例的物理性質(zhì)優(yōu)異，特別是表面品質(zhì)、通板性以及調(diào)整實收率優(yōu)異。比較例1～3的si含量過低且mn含量也低，尤其比較例2～3包含過量的nb，比較例1～2的mn/si的重量比例過高，比較例3的mn/si的重量比例過低，因此，表面品質(zhì)等物理性質(zhì)降低。此外，由于比較例的si含量低，因此沒有形成三元共晶。另外，利用電子背散射衍射儀(ebsd)測定微細(xì)組織的結(jié)果，實施例的鋼板的微細(xì)組織，以面積分?jǐn)?shù)計，由30％貝氏體、25％珠光體及45％鐵素體組成。圖1是示出比較例2的熱軋鋼板的氧化皮數(shù)量的圖，圖2是示出實施例4的熱軋鋼板的氧化皮數(shù)量的圖，以1km的長度和1066mm的寬度尺寸的面積為標(biāo)準(zhǔn)，比較例2的鋼板中存在76個氧化皮，實施例4的鋼板中只確認(rèn)到6個氧化皮。圖1中x軸表示寬度(mm)，y軸表示長度(m)。觀察隨收卷溫度(ct)的物理性質(zhì)變化，將其結(jié)果示于表3和圖3中。在下述表3中，比較例4使用了比較例1的鋼板，比較例5使用了比較例2的鋼板，比較例6及實施例6～8使用了實施例4的鋼板。下述表3中的拉伸強度(ts)、屈服強度(yp)、延伸率(el)按照日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jisz2241所規(guī)定的金屬材料的拉伸試驗方法，并利用jisz2201中所規(guī)定的5號試片來進行測定。表3ct(℃)yp(mpa)ts(mpa)el(％)比較例450047158322比較例558047854526比較例648051860220實施例652049457822實施例756045855224實施例858044153424圖3是示出隨收卷溫度的實施例4的熱軋鋼板的物理性質(zhì)(拉伸強度、屈服強度、延伸率)的圖表，圖3中的虛線表示比較例2的平均值。如所述表3及圖3所示，可知當(dāng)以符合本發(fā)明的收卷溫度的溫度進行收卷時，能夠獲得優(yōu)異的拉伸強度(ts)、屈服強度(yp)及延伸率(el)特性。當(dāng)前第1頁12