專利名稱：一種含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于金屬材料及其制備技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及結(jié)構(gòu)用含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板 及其生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
采用高強(qiáng)度鋼板是現(xiàn)代汽車用鋼的一大發(fā)展趨勢(shì)。一般來(lái)說(shuō)，隨著鋼板強(qiáng)度的提 高成型性能下降，開(kāi)發(fā)兼有高強(qiáng)度和優(yōu)良的成型性能的鋼板是汽車和鋼鐵工業(yè)共同的愿望。塑性應(yīng)變比值(Y、Δ Y值)是衡量薄鋼板成型性能的重要指標(biāo)，、值為平面法 向塑性應(yīng)變比，表示板材深沖時(shí)抗減薄能力和板面均勻延展能力，鋼板塑性應(yīng)變比Y值提 高，表明鋼板平板方向相對(duì)易于變形，而厚度方向相對(duì)不易變形，這將提高鋼板深沖時(shí)的變 形能力；由于不同方向上測(cè)得的塑性應(yīng)變數(shù)值Y是變化的，板料的塑性應(yīng)變數(shù)常用平均 值^表示，板平面中最主要的三個(gè)方向是與軋制方向呈0°、45°和90°，相應(yīng)地用、 Y 45° 禾口 γ 90° 表示，艮口7=(, 0。+2 ,45。+ ,90。)/4。鋼板凸耳參數(shù)Δ y定義為;Ar=r°° ^90° _,45。，表示板材平面塑性應(yīng)變比的各向
異性，Δ y = 0沒(méi)有制耳產(chǎn)生，Δ y的絕對(duì)值越大，產(chǎn)生的制耳越嚴(yán)重，降低成材率?？梢?jiàn)， 板材^值越大，Δ y值越小，則鋼板的深沖壓延性能愈好，即成型性能越好。為了生產(chǎn)兼具高強(qiáng)度和良好成型性的鋼板，目前往往通過(guò)鋼成分、組織的限定，熱 軋條件、冷軋條件、退火條件的優(yōu)化來(lái)得到成型性能優(yōu)良且高強(qiáng)度的熱鍍鋅鋼板。例如，特開(kāi)平5-311244號(hào)公報(bào)提出的方法是，把Si-Mn-P系熱軋鋼板在連續(xù)熱鍍 鋅生產(chǎn)線上加熱到Acl相變點(diǎn)以上的溫度后，急冷到Ms點(diǎn)以下，使整體或部分產(chǎn)生馬氏體， 之后利用熱鍍鋅液和合金化處理爐的熱量對(duì)馬氏體進(jìn)行回火處理的方法。另外，特開(kāi)平 7-54051號(hào)公報(bào)公開(kāi)的方法是，對(duì)Mn-P-Nb (-Ti)系熱軋后低溫下卷繞的熱軋鋼板進(jìn)行熱鍍 鋅處理，向微小的鐵素體基質(zhì)中細(xì)微地分散珠光體或滲碳體，以提高延伸性能的方法。中 國(guó)專利200710153281. 4提供了一種焊接時(shí)不易產(chǎn)生HAZ軟化、且加工性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍 鋅鋼板，以質(zhì)量％計(jì)，含有 C 0. 03 0. 25%, Si 彡 0. 7%, Mn :1. 4 3. 5%, P 彡 0. 05%, S彡0. 01%, Cr 0. 05 1%、Nb :0. 005 0. 和余量的!^e組成，并且由鐵素體和第2 相的復(fù)合組織組成，復(fù)合組織的平均粒徑在IOum以下。中國(guó)專利200480028556. 6提供了 一種焊接性和延展性優(yōu)良的高屈服比高強(qiáng)度薄鋼板，以質(zhì)量％計(jì)，含有C :0. 03 0. 1%、 Si 0. 3-0. 8 %、Mn :1· 7 3. 2 P 0. 001-0. 02 S 0. 0001-0. 006 N 0. 0001 0. 007 Al ^ 0. 06 % :Ti :0. 01-0. 055 Nb :0. 012 0. 055 Mo :0. 07-0. 55 B 0. 0005-0. 004%和余量的!^e組成。中國(guó)專利00804149. 0提出了一種加工性及鋅可鍍性均 優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板及其制造方法，以質(zhì)量％計(jì)，含有C :0. 01 0.2%、Si 1%, Mn :1. 5 3%、P 彡 0. 1%、S 彡 0· 05%、N 彡 0· 01%、A1 彡 0. 1%、選自 Ti、Nb 和 V 中任 何1種或2種以上，其合計(jì)含量為0. 01-1%,其余部分為狗和不可避免的雜志組成所構(gòu)成；同時(shí)具有如下金屬組織鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑小于10um，由第2相構(gòu)成的帶狀組織厚 度滿足Tb/T ^ 0. 005 (Tb 帶狀組織板厚方向的平均厚度，T 鋼板板厚)。可見(jiàn)，近年來(lái)對(duì)鋼板成型性能的要求日益嚴(yán)格，關(guān)于提高這種高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板 的加工性能的提案也日漸增多，但對(duì)高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的深沖性能研究甚少，幾乎沒(méi)有。而 高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板如果兼具有良好的深沖性能，則在汽車和鋼鐵工業(yè)勢(shì)必具有廣闊的市 場(chǎng)。本發(fā)明的發(fā)明人長(zhǎng)期致力于該領(lǐng)域的研究，探索出了一種高Ht、低△ Y值的含鈮高強(qiáng) 度熱鍍鋅鋼板。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明需要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種高^(guò)值、低△ Y值的結(jié)構(gòu)用含鈮(Nb)高 強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板其制造方法。本發(fā)明的技術(shù)方案含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其組成成分的重量百分比為含C :0. 03 0. 1%，Si 彡 0. 05%，Mn :0. 5 0. 9%，P 彡 0. 025%，S 彡 0. 015%，N 彡 0. 005%，Ti 彡 0. 005%， Nb 0. 03 0. 06%, Al 0. 01% 0. 08%，余量為!^e和不可避免雜質(zhì)組成。該含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板具有如下鋼組織以體積百分率計(jì)，含有 97. 5% -98. 5%的平均結(jié)晶粒徑為5um以下的鐵素體相和1. 5% 2. 5%的平均結(jié)晶粒徑為 3um以下的滲碳體相，其中鐵素體晶粒度為12. O級(jí)。上述含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制備方法為將鋼坯經(jīng)過(guò)熱軋工序、卷取工序、酸 洗、冷軋工序和熱鍍鋅工序，從而制得熱鍍鋅鋼板，具體步驟為a、熱軋工序，將上述所得鋼坯加熱溫度設(shè)為1220 1250°C、熱軋終軋溫度設(shè)為 880°C 920°C進(jìn)行熱軋；b、卷取工序，對(duì)880°C 920°C的溫度范圍以50°C /s_70V /s的冷卻速率進(jìn)行冷 卻，在550 600°C的溫度范圍進(jìn)行卷??；C、酸洗工序，采用1. 6-2. 7摩爾/升的鹽酸進(jìn)行酸洗；d、冷軋工序，卷取后在55 70%的壓下率進(jìn)行冷軋；e、退火工序，Nb含量為0. 03 0. 04% (含0. 04% )時(shí)，790 805°C退火30 60s，鈮含量為0. 04 0. 06%時(shí)，805 820°C退火30 60s ；f、鍍鋅工序，在連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線上，在成分為98. 2% Zn-O. 25% A1-1. 5% Si的 鍍?cè)≈杏?55 465°C按不小于85米/分鐘的機(jī)組速度進(jìn)行熱浸鍍，鍍層重量控制在80 85克/平方米；g、鍍鋅后處理工序，鍍層冷卻到35°C溫度以下進(jìn)行拉矯和輥涂表面處理，卷取后 獲得成品。本發(fā)明的有益效果本發(fā)明含Nb高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板^值較高G詮1.3、Δ γ值 較低(Δ γ彡0)，屈服強(qiáng)度(ReL)彡460MPa,抗拉強(qiáng)度(Rm)彡570MPa,斷裂伸長(zhǎng)率 (A80) ^觀％，因此，在保證高強(qiáng)度的同時(shí)成型性能優(yōu)良。另外，本發(fā)明是在普通的低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼成分體系上僅添加Nb，不僅合金成本低，而 且單一添加合金比多次添加合金生產(chǎn)成本低；制造工藝實(shí)施難度小；所得鋼板表面質(zhì)量和 綜合性能優(yōu)良，可在連續(xù)熱鍍鋅機(jī)組在線實(shí)現(xiàn)批量生產(chǎn)。


圖1是所得產(chǎn)品的顯微組織。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明者對(duì)高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的特性進(jìn)行了研究，結(jié)果得到以下發(fā)現(xiàn)，即 如果在普通的低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼添加一定量的Nb元素，施加適當(dāng)?shù)墓に嚄l件，形成含有 97. 5%-98. 5%的平均結(jié)晶粒徑為5um以下的鐵素體相和1. 5% 2. 5%的平均結(jié)晶粒徑為 3um以下的滲碳體相的復(fù)合組織，就可以提高鋼板的^值且同時(shí)降低鋼板的Δ γ，獲得優(yōu)良 的成型性能。以下，將作詳細(xì)說(shuō)明。1)鋼成分本發(fā)明的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板本質(zhì)上是由下述元素及余量的！^和不可避免的雜質(zhì) 構(gòu)成。其中涉及成分的“％”均表示質(zhì)量％。C :C是實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度化的必須元素。碳含量范圍的選擇主要考慮煉鋼工藝的可操 作性和經(jīng)濟(jì)性，以及產(chǎn)品的綜合性能，如果碳含量低于0. 03%，煉鋼時(shí)須進(jìn)行真空處理，增 加生產(chǎn)成本，如果碳含量超過(guò)0. 1 %，有時(shí)需增碳，亦增加煉鋼的生產(chǎn)成本，且鋼板的塑性降 低，同時(shí)焊接性能惡化。因此，C量要控制在0. 03-0. 1%。Si ≤ 0. 05% ；N≤ 0. 005%, Si和N作為殘留元素存在，不特意添加，越低越好。Mn =Mn主要是提高強(qiáng)度并且與硫結(jié)合成MnS，防止因FeS所造成的熱裂紋，為得到 超過(guò)570Mpa的拉伸強(qiáng)度，其含量至少要在0. 5%以上。但是，如果添加量過(guò)高，會(huì)影響鋼的 焊接性能。因此，Mn量要控制在0.5-0.9%。P :P和S作為殘留元素存在，考慮到煉鋼工序的經(jīng)濟(jì)性和Ca處理的效果，要控制 在 P ≤ 0. 025%, S ≤ 0. 015%。Al 主要是作為脫氧元素添加的，要實(shí)現(xiàn)完全脫氧，其含量要求在0.015%以上， 但過(guò)高的鋁將影響鋼的焊接性能以及鍍層附著力并且不經(jīng)濟(jì)，但含量過(guò)低，增加生產(chǎn)控制 難度，因此，Al含量選擇為0. 01% 0. 08%為宜。Ti ≤ 0.005%鈦的主要作用是固定鋼中的氮形成TiN，一方面具有細(xì)化晶粒的作 用，另一方面可以增加鈮的強(qiáng)化作用，為降低控制難度，按< 0. 005%控制。Nb =Nb在鋼中起到細(xì)晶強(qiáng)化和沉淀強(qiáng)化的作用，有利于阻礙再結(jié)晶。Nb是把鐵素 體粒徑細(xì)微化、提高加工性的有效元素，因此其含量要在0. 03%以上，但如果超過(guò)0. 06%， 其阻礙再結(jié)晶的作用過(guò)強(qiáng)，要獲得完全再結(jié)晶的組織及優(yōu)良的加工性能就需要采用較高的 退火溫度，即對(duì)機(jī)組的退火能力要求極高。所以，Nb量應(yīng)控制為0. 03-0. 06%。2)鐵素體+微量滲碳體的復(fù)合組織該含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板具有如下鋼組織以體積百分率計(jì)，含有95% 99%的 平均結(jié)晶粒徑為5um以下的鐵素體相和 5%的平均結(jié)晶粒徑為3um以下的滲碳體相， 其中鐵素體晶粒度為12. 0級(jí)。鐵素體所占的體積百分率越高，鋼質(zhì)越清潔，塑性應(yīng)變^值越高；鐵素體粒徑越小，
相應(yīng)的晶粒度越大，強(qiáng)度越高，對(duì)塑性應(yīng)變^的提高具有一定的阻礙作用。滲碳體所占的體
積百分率越高，塑性應(yīng)變^越低；滲碳體粒徑越小，對(duì)塑性應(yīng)變^的提高的阻礙作用越小。
3)制造方法鋼坯制備，按通常鐵水脫硫、轉(zhuǎn)爐冶煉、LF爐Ca處理，將鋼水成分控制在上述鋼成 分范圍內(nèi)，經(jīng)連續(xù)鑄造法鑄成200mm的連鑄坯。熱軋工序，將上述所得鋼坯加熱溫度設(shè)為1220 1250°C、熱軋終軋溫度設(shè)為 880°C 920°C進(jìn)行熱軋，熱軋后，以50°C /s-70°C /s的冷卻速率快速冷卻到550°C 600°C 后空冷12s。其中，均熱溫度選在1220°C以上為使Nb的析出相完全固溶；終軋溫度選在 880°C以上為使Nb的析出相在鐵素體區(qū)析出，以保證其在冷軋退火過(guò)程中的強(qiáng)化作用；以 500C /s-70°C /s的冷卻速率冷卻到550°C 600°C后空冷12s，是因?yàn)樵?50°C 600°C溫 度范圍內(nèi)生成鐵素體和珠光體的兩者復(fù)合；由于冷卻后空冷段輥道長(zhǎng)度的限制，快冷到卷 取間帶鋼僅能運(yùn)行12s。選擇該熱軋工藝條件，可以促進(jìn)珠光體轉(zhuǎn)變，降低成品固溶碳含量， 從而降低屈強(qiáng)比，最終有利于塑性應(yīng)變^值的提高。卷取工序，卷取溫度550 600°C為宜，如果不足550°C，會(huì)造成晶粒過(guò)于細(xì)化，屈 強(qiáng)比升高，導(dǎo)致塑性應(yīng)變^值較低；而如果超過(guò)600°C，珠光體轉(zhuǎn)變不充分，成品固溶碳含量 較高，屈強(qiáng)比升高，塑性應(yīng)變^值亦較低。酸洗，采用1.6-2. 7摩爾/升的鹽酸進(jìn)行酸洗。酸洗的目的是要消除熱軋帶鋼表 面的氧化物等雜質(zhì)，提高冷軋板的表面質(zhì)量。如果不酸洗，熱軋帶鋼表面的氧化物等雜質(zhì)， 一方面會(huì)壓入帶鋼，使得帶鋼表面質(zhì)量較差，在后續(xù)使用過(guò)程中可能會(huì)導(dǎo)致開(kāi)裂等缺陷；另 一方面，氧化物等雜質(zhì)還可能劃傷冷軋輥，造成嚴(yán)重的損失。冷軋工序，冷軋壓下率根據(jù)冷軋機(jī)的能力來(lái)確定，為55 75%。其它工藝相同 的條件下，冷軋壓下率越高，成品的組織越均勻，塑性應(yīng)變^值越高。壓下率不足55%時(shí)， 不僅降低了生產(chǎn)效率，而且使塑性應(yīng)變^值降低；壓下率超過(guò)75%時(shí)，對(duì)于添加合金的高強(qiáng) 度鋼板來(lái)說(shuō)，冷軋軋機(jī)負(fù)荷極其大，可能導(dǎo)致軋制故障，影響生產(chǎn)，因此壓下率控制在55 75%。退火工序，由于Nb含量對(duì)成品性能的影響較大，為了保證成品性能的穩(wěn)定性，根 據(jù)Nb含量來(lái)確定退火工藝，當(dāng)Nb含量為0.03 0.04% (含0.04% )時(shí)，790 805°C下 退火30 60s，當(dāng)Nb含量為0. 04 0. 06%時(shí)，805 820°C下退火30 60s。當(dāng)Nb含量 為0. 030 0. 040%時(shí)，退火溫度選擇790 805°C，使得Nb的析出強(qiáng)化得以充分，以此保證 鋼的強(qiáng)度；如果溫度低于790°C，成品的組織未能達(dá)到完全再結(jié)晶，直接影響塑性應(yīng)變^值； 若溫度高于805 °C，使得Nb的析出強(qiáng)化得到削弱，組織軟化，強(qiáng)度降低。Nb含量為0.04 0. 06%時(shí)，升高退火溫度是為了保證伸長(zhǎng)率。鍍鋅工序，連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線上的鋅鍋加熱溫度如果不足455°C，鐵-鋅合金層以 及粘附層的形成速度受到限制，鋅液的流動(dòng)性變差，使鋅液以及鍍層的化學(xué)成分不均勻，， 會(huì)影響鍍層的整體性能；而超過(guò)465°C，會(huì)引起脆性的鐵-鋅合金層的快速生長(zhǎng)，使鍍層的 厚度和脆性增加，鍍層的延展性下降，易產(chǎn)生裂紋。此外，鋅液溫度過(guò)高，導(dǎo)致鐵的溶解速率 增加和鋅渣的形成速度加快，降低了鋅液的質(zhì)量，從而影響鍍鋅的表面質(zhì)量；所以應(yīng)控制為 455 465°C。熱鍍生產(chǎn)線機(jī)組速度需保證在不小于85米/分鐘的原因是保證得到表面光 滑、美觀的鍍層；為了兼顧鍍層耐腐蝕性能和點(diǎn)焊接性能，鍍層重量控制在80 85克/平 方米。
鍍鋅后處理工序，鍍層冷卻后進(jìn)行拉矯和輥涂表面處理，其中拉矯是指使帶鋼在 小直徑輥?zhàn)由戏磸?fù)彎曲并施加拉力，使帶鋼產(chǎn)生彈塑性延伸，從而將帶鋼矯直。輥涂表面處 理的目的是對(duì)鍍鋅后的帶鋼表面進(jìn)行鈍化處理，使鍍鋅板的耐蝕性進(jìn)一步提高。以下通過(guò)具體實(shí)施例的方式對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳述，但不應(yīng)理解為是對(duì)本發(fā)明的 限制。將表1所示成分組成的鋼進(jìn)行熔煉，使其形成鋼坯后，在表2所示各種條件下實(shí)施 熱軋、卷取、冷軋、連續(xù)退火及鍍鋅處理，制造板厚為1.0mm且兩面之和的鍍層附著量為80 克/平方米的熱鍍鋅鋼板。對(duì)所得的熱鍍鋅鋼板進(jìn)行如下所示的材料試驗(yàn)，對(duì)材料特性進(jìn)行研究。將所得結(jié) 果示于表3和表4。另外，材料試驗(yàn)及材料特性的評(píng)價(jià)方法如下。(1)鋼板的組織通過(guò)用光學(xué)顯微鏡或掃描電子顯微鏡(SEM)觀察軋制方向截面、板厚1/4面位置 來(lái)進(jìn)行研究。鐵素體相的結(jié)晶粒徑根據(jù)GB/T4335-1984中規(guī)定的方法測(cè)定結(jié)晶粒度并換算 成平均結(jié)晶粒徑。并且，鐵素體相的面積百分比，通過(guò)使用倍率為100倍的截面組織照片進(jìn) 行圖像分析，求出在任意設(shè)定的10mm*10mm四方的正方形區(qū)域內(nèi)存在的鐵素體相的占有面 積比率，將其作為鐵素體相的體積百分率。滲碳體的體積百分率，根據(jù)與鐵素體相相同的方 法求出。(2)拉伸特性根據(jù)GB/T 228-2002的拉伸試驗(yàn)來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。軋制方向?yàn)?°，試樣加工成標(biāo)距為 50mm或80mm的標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣，在室溫23°C 士5°C范圍內(nèi)，在拉力試驗(yàn)機(jī)作用下拉伸試樣至 斷裂。(3)塑性應(yīng)變^值、Δ γ值根據(jù)GB/T 5027-2007/IS0 10113 :2006的γ值和Δ y測(cè)定來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。Y值 為在單軸拉伸應(yīng)力作用下，試樣寬度方向真實(shí)塑性應(yīng)變和厚度方向真實(shí)實(shí)塑性應(yīng)變的比。 在試樣0°、45°和90°分別取樣，加工成標(biāo)距為50mm或80mm的標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣，在室溫 230C 士5°C范圍內(nèi)，在拉力試驗(yàn)機(jī)作用下拉伸試樣至斷裂。分別測(cè)出0°、45°和90°的、 值，相應(yīng)地用、γ 45°和γ 90°表示，通過(guò)；值=(Υ0° +2 γ 45° +γ 90° )/4計(jì)算
出r值，通過(guò)
權(quán)利要求
1.一種含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其組成為以質(zhì)量％計(jì)，含有C 0. 03 0. 10%, Si 彡 0. 05%，Mn :0. 50 0. 90%，P 彡 0. 025%, S ^ 0. 015%, N ^ 0. 005%, Ti 彡 0. 005，Nb 0. 03 0. 06%, Al :0. 01% 0. 08%，余量為!^e及不可避免的雜質(zhì)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，所述鋼板具有如下 鋼組織以體積百分率計(jì)，含有97. 5 98. 5%的平均結(jié)晶粒徑為5um以下的鐵素體相和 1. 5% 2. 5%的平均結(jié)晶粒徑為3um以下的滲碳體相，其中鐵素體晶粒度為12級(jí)。
3.權(quán)利要求1所述含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，將鋼坯經(jīng)過(guò)熱軋工序、卷取工 序、酸洗、冷軋工序、退火工序和熱鍍鋅工序，制得熱鍍鋅鋼板，其特征在于，退火工序中，當(dāng) 0. 03%^ Nb 彡 0. 04%時(shí)，于 790 805°C退火 30 60s ；當(dāng) 0. 04%< Nb 彡 0. 06%時(shí)，于 805 820 退火 30 60s。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，所述熱軋 工序中，鋼坯加熱溫度為1220 1250°C、熱軋終軋溫度為880°C 920°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求3-4任一項(xiàng)所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于， 所述卷取工序中，以50°C /s-70°C /s的冷卻速率冷卻至550 600°C的溫度范圍進(jìn)行卷取。
6.根據(jù)權(quán)利要求3-5任一項(xiàng)所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于， 所述冷軋工序中，冷軋壓下率為55 70%。
7.根據(jù)權(quán)利要求3-6任一項(xiàng)所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于， 所述熱鍍鋅工序中，在連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線上，加熱到455 465°C溫度范圍內(nèi)進(jìn)行鍍鋅。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，所述熱鍍 鋅工序中熱鍍鋅機(jī)組速度不小于85米/分鐘。
9.根據(jù)權(quán)利要求7-8任一項(xiàng)所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于， 熱鍍鋅鍍層重量控制在80 85克/平方米。
10.根據(jù)權(quán)利要求3-9任一項(xiàng)所述的含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于， 鍍鋅工序后，進(jìn)一步施加拉矯和輥涂表面處理工序。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其生產(chǎn)方法。本發(fā)明提供一種高值低Δγ值的結(jié)構(gòu)用含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板其制造方法。含鈮高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其組成為以質(zhì)量％計(jì)，含C0.03～0.1％，Si≤0.05％，Mn0.5～0.9％，P≤0.025％，S≤0.015％，N≤0.005％，Ti≤0.005％，Nb0.03～0.06％，Al0.01％～0.08％，余量為Fe和不可避免雜質(zhì)。其制備方法為將鋼坯經(jīng)過(guò)熱軋、卷取、酸洗、冷軋及熱鍍鋅工序。本發(fā)明含Nb高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板Δγ≤0，屈服強(qiáng)度≥460MPa，抗拉強(qiáng)度≥570MPa，斷裂伸長(zhǎng)率≥28％，即在保證高強(qiáng)度的同時(shí)成型性能優(yōu)良。
文檔編號(hào)C23C2/40GK102094149SQ20111005459
公開(kāi)日2011年6月15日 申請(qǐng)日期2011年3月8日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月8日
發(fā)明者周一林, 婁燕, 張功庭, 梁英, 王平利, 王敏莉, 許哲峰, 鄭之旺 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼釩有限公司, 攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司, 攀鋼集團(tuán)研究院有限公司, 攀鋼集團(tuán)鋼鐵釩鈦股份有限公司