一種冷軋鋼板及其制備方法
【專利摘要】本發(fā)明公開一種冷軋鋼板及其制備方法，該方法包括：將板坯依次經(jīng)過熱軋、卷取、冷軋、退火、光整和拉矯，其中，在所述熱軋之后且在所述卷取之前，先以70-90℃/s的冷卻速度將熱軋后得到的中間板坯冷卻至780-820℃后，再以15-25℃/s的冷卻速度冷卻至卷取的溫度；所述卷取的溫度為730-770℃；所述冷軋的壓下率為75-85％；所述退火的方式為連續(xù)退火，在所述退火的過程中，冷軋后得到的中間板坯依次經(jīng)過加熱段、均熱段、一次冷卻段、低溫保持段、過時(shí)效段和二次冷卻段。根據(jù)本發(fā)明的方法，能夠供一種屈服強(qiáng)度在140-180MPa范圍內(nèi)，且成形性能優(yōu)良的高塑性應(yīng)變比值的冷軋鋼板。
【專利說(shuō)明】一種冷軋鋼板及其制備方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種冷軋鋼板及其制備方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 隨著汽車行業(yè)的不斷發(fā)展，市場(chǎng)對(duì)汽車用鋼板的要求不斷提高，為了滿足市場(chǎng)深 拉延的成形要求，特別是為了滿足汽車、摩托車領(lǐng)域整體沖壓成型零部件（例如為汽車前 圍右側(cè)板）的要求，需要一種具有一定的屈服強(qiáng)度且具有優(yōu)良的沖壓成型性能的鋼板。
[0003] 目前，作為制備特超深沖冷軋鋼板的方法，CN101514392A公開了一種深沖與超 深沖鋼板的連續(xù)退火工藝。該工藝包括：鋼板在退火前經(jīng)過清洗，進(jìn)入連續(xù)退火爐，速度 150?350m/min，采用氮?dú)浠旌蠚怏w噴出鋼板表面，對(duì)鋼板進(jìn)行保護(hù)、防止氧化，同時(shí)使鋼 板溫度加熱至120?180°C ;再次對(duì)鋼板加熱，使其溫度達(dá)到750?780°C，并保溫40? 70s ;然后對(duì)鋼板進(jìn)行冷卻至400?460°C，并保溫60?300s進(jìn)行過時(shí)效處理，隨后冷卻至 常溫。由于采用過時(shí)效退火工藝，使鋼中的碳化物得到充分析出，保證了家電鋼板和汽車板 沖壓性能和超深沖性能。但是，通過該工藝獲得的鋼板的沖壓成型性能還需要進(jìn)一步提高。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本發(fā)明的目的在于提供一種屈服強(qiáng)度在140_180MPa范圍內(nèi)，且成形性能優(yōu)良的 高塑性應(yīng)變比值的冷軋鋼板及其制備方法。
[0005] 本發(fā)明的發(fā)明人通過深入的研究發(fā)現(xiàn)：通過控制板坯組成成分、熱軋、冷軋、退火 等工序，特別是在熱軋中對(duì)冷卻速度的控制、冷軋中壓下率的控制、連續(xù)退火過程中對(duì)各個(gè) 處理段的溫度進(jìn)行控制，細(xì)化并穩(wěn)定鐵素體晶體尺寸，從而可得到屈服強(qiáng)度在140-180MPa 范圍內(nèi)，且成形性能優(yōu)良的高塑性應(yīng)變比值的冷軋鋼板，從而完成了本發(fā)明。
[0006] S卩，本發(fā)明提供一種冷軋鋼板的制備方法，該方法包括：將板坯依次經(jīng)過熱軋、卷 取、冷軋、退火、光整和拉矯，其中，
[0007] 在所述熱軋之后且在所述卷取之前，先以70_90°C /s的冷卻速度將熱軋后得到的 中間板坯冷卻至780-820°C后，再以15-25°C /s的冷卻速度冷卻至卷取的溫度；
[0008] 所述卷取的溫度為730-770°C ;
[0009] 所述冷軋的壓下率為75-85% ;
[0010] 所述退火的方式為連續(xù)退火，在所述退火的過程中，冷軋后得到的中間板坯依次 經(jīng)過加熱段、均熱段、一次冷卻段、低溫保持段、過時(shí)效段和二次冷卻段，所述冷軋后得到 的中間板坯在所述加熱段、所述均熱段、所述一次冷卻段、所述低溫保持段、所述過時(shí)效段 和所述二次冷卻段內(nèi)的終點(diǎn)溫度分別為770-820°C、850-880°C、210-300°C、250-340°C、 200-290 °C、100 °C 以下，停留時(shí)間分別為 30-80s、30-60s、260-480s、60-100s、240-300s、 120-180s ；
[0011] 所述板坯的組成為：C :0· 001-0. 005重量％，Si :彡0· 03重量％，Μη :0· 1-0. 3重 量％沖：0· 005-0. 015 重量％，S :0· 005-0. 015 重量％，Ti :0· 4-0. 9 重量％，Nb :0· 005-0. 03 重量％，A1 :0. 01-0. 08重量％，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0012] 本發(fā)明還提供由上述方法制備的冷軋鋼板。
[0013] 采用本發(fā)明的制備方法制備的冷軋鋼板，其成品力學(xué)性能達(dá)到屈服強(qiáng)度R&為 140-180MPa，抗拉強(qiáng)度R m為280-320MPa，斷后伸長(zhǎng)率A8Q彡44%，塑性應(yīng)變比r9Q彡3. 5,加 工硬化指數(shù)n9(l > 0. 25,是一種特別適用于汽車、摩托車領(lǐng)域整體沖壓成型零部件（例如為 汽車前圍右側(cè)板）的鋼板，具有優(yōu)良的市場(chǎng)前景。
[0014] 本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的【具體實(shí)施方式】部分予以詳細(xì)說(shuō)明。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0015] 附圖是用來(lái)提供對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說(shuō)明書的一部分，與下面的具 體實(shí)施方式一起用于解釋本發(fā)明，但并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的限制。在附圖中：
[0016] 圖1是本發(fā)明實(shí)施例1制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0017] 圖2是本發(fā)明實(shí)施例2制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0018] 圖3是本發(fā)明實(shí)施例3制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0019] 圖4是本發(fā)明對(duì)比例1制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0020] 圖5是本發(fā)明對(duì)比例2制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0021] 圖6是本發(fā)明對(duì)比例3制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。
[0022] 圖7是本發(fā)明對(duì)比例4制備的冷軋鋼板的顯微組織照片。

【具體實(shí)施方式】
[0023] 以下對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描述的具體 實(shí)施方式僅用于說(shuō)明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。
[0024] 本發(fā)明提供一種冷軋鋼板的制備方法，該方法包括：將板坯依次經(jīng)過熱軋、卷取、 冷軋、退火、光整和拉矯，其中，在所述熱軋之后且在所述卷取之前，先以70_90°C /s的冷卻 速度將熱軋后得到的中間板坯冷卻至780-820°C后，再以15-25°C /s的冷卻速度冷卻至卷 取的溫度；所述卷取的溫度為730-770°C;所述冷軋的壓下率為75-85%;所述退火的方式為 連續(xù)退火，在所述退火的過程中，冷軋后得到的中間板坯依次經(jīng)過加熱段、均熱段、一次冷 卻段、低溫保持段、過時(shí)效段和二次冷卻段，所述冷軋后得到的中間板坯在所述加熱段、所 述均熱段、所述一次冷卻段、所述低溫保持段、所述過時(shí)效段和所述二次冷卻段內(nèi)的終點(diǎn)溫 度分別為 770-820°C、850-880°C、210-300°C、250-340°C、200-290°C、100°C 以下，停留時(shí)間 分別為 30-80s、30-60s、260-480s、60-100s、240-300s、120-180ss ;所述板坯的組成為：C : 0. 001-0. 005 重量％，Si :彡 0. 03 重量％，Μη :0. 1-0. 3 重量％，P :0. 005-0. 015 重量％，S : 0· 005-0. 015 重量％，Ti :0· 4-0. 9 重量％，Nb :0· 005-0. 03 重量％，Α1 :0· 01-0. 08 重量％， 余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0025] 在本發(fā)明中，盡管當(dāng)板坯的組成在上述范圍內(nèi)時(shí)就可以獲得較好強(qiáng)度和較優(yōu)良 的成形性能的冷軋鋼板，但是為了獲得增強(qiáng)所獲得的冷軋鋼板的性能，優(yōu)選情況下，所述 板坯的組成為：C :0. 002-0. 004 重量％，Si :0. 01-0. 02 重量％，Μη :0. 1-0. 25 重量％，P : 0. 005-0. 012 重量 ％，S :0. 005-0. 012 重量 ％，Ti :0. 6-0. 9 重量 ％，Nb :0. 01-0. 025 重 量％, A1 :0. 03-0. 07重量％,余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。更優(yōu)選,所述板述的組成為： C :0· 002-0. 004 重量 ％，Si :0· 01-0. 02 重量 ％，Μη :0· 15-0. 25 重量 ％，P :0· 005-0. 012 重量 ％，S :0. 005-0. 012 重量 ％，Ti :0. 65-0. 85 重量 ％，Nb :0. 01-0. 025 重量 ％，A1 : 0. 035-0. 07重量余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。所述板述的組成成分在上述范圍內(nèi)時(shí)， 可以在經(jīng)過本發(fā)明的熱乳、卷取、冷乳、退火、光整和拉矯工藝后，將制得強(qiáng)度和成形性能更 好的冷軋鋼板。
[0026] 在本發(fā)明中，考慮鋼質(zhì)純凈度和產(chǎn)品的綜合性能，所述板坯中的碳含量需要控制 在上述范圍內(nèi)，如果碳（C)含量超過0.005重量％，則鋼板的塑性降低，成形性能惡化；再 者，硅（Si)的含量需要控制在比較低的范圍；猛（Μη)可以增加所述板坯的強(qiáng)度，并且可以 與硫（S)結(jié)合成MnS，同時(shí)防止因 FeS所造成的熱裂紋，但是Μη含量過高，會(huì)影響鋼的焊接 性能，因此，需要將Μη的含量控制在上述范圍內(nèi)。此外，磷（Ρ)作為強(qiáng)化元素，需要添加至 上述范圍內(nèi)。考慮到煉鋼工序的經(jīng)濟(jì)性和鈣處理的效果，將S控制在0. 005-0. 015重量％ 的范圍內(nèi)。鋁（Α1)主要是作為脫氧元素添加的，要實(shí)現(xiàn)完全脫氧，其含量要求在0.01重 量％以上，但過高的鋁將影響鋼的焊接性能以及鍍層附著力并且不經(jīng)濟(jì)，因此，Α1含量選擇 為0.01-0. 08重量％為宜。鈮（Nb)主要固定間隙C原子，鈦（Ti)主要是固定間隙Ν原子， 使間隙原子得以清除，得到純凈的鐵素體基體。
[0027] 所述板坯可以采用本領(lǐng)域的公知的制備連鑄坯的方法進(jìn)行制備，例如可以通過高 爐煉鐵、鐵水預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐冶煉、鋼包內(nèi)脫氧、合金化爐后精煉、LF電加熱、RH真空處理以及 板坯連鑄后獲得連鑄坯作為本發(fā)明的所述板坯。其具體制備的條件為本領(lǐng)域所公知。
[0028] 此外，在本發(fā)明中，所述板坯的厚度可以為190_205mm左右。
[0029] 根據(jù)本發(fā)明，所述熱軋包括粗軋和精軋。所述粗軋的開軋溫度可以為 1190-1225 °C，優(yōu)選為1200-1225 °C ;所述粗軋的終軋溫度可以為1160-1190°C，優(yōu)選為 1165-1185°C。此外，所述粗軋后的中間板坯的厚度可以為33-37mm，優(yōu)選為34-35. 5mm。
[0030] 此外，所述精軋的開軋溫度可以為1130-1160°c，優(yōu)選為1135-1155°c ;所述精軋 的終軋溫度可以為890-940°C，優(yōu)選為905-935? ;所述精軋后的中間板坯的厚度可以為 3-5_，優(yōu)選為3-4. 5_。為了達(dá)到熱軋的粗軋所需要的開軋溫度，可以在粗軋前先將連鑄坯 在加熱機(jī)中進(jìn)行加熱，加熱至連鑄坯進(jìn)行粗軋時(shí)所需的開軋溫度。所述熱軋后得到的中間 板坯的厚度為這里的所述精軋后的中間板坯的厚度，而所述熱軋后即是指精軋完成后。
[0031] 根據(jù)本發(fā)明，在所述熱軋之后且在所述卷取之前，對(duì)熱軋后得到的中間板坯進(jìn)行 兩步冷卻，先以70-90°C /s的冷卻速度將熱軋后得到的中間板坯冷卻至780-820°C后，再以 15-25°C /s的冷卻速度冷卻至卷取的溫度；優(yōu)選地，先以75-85°C /s的冷卻速度將熱軋后 得到的中間板坯冷卻至785-815°C后，再以18-22°C /s的冷卻速度冷卻至卷取的溫度。
[0032] 根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選情況下，上述先進(jìn)行的冷卻的冷卻方式為超快冷水冷卻，再進(jìn)行 的冷卻的冷卻方式為空氣冷卻或?qū)恿魉鋮s。更優(yōu)選地，先進(jìn)行的冷卻的冷卻方式為超快 冷水冷卻，再進(jìn)行的冷卻的冷卻方式為層流水冷卻。
[0033] 根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選情況下，所述卷取的溫度為740_765°C。
[0034] 根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選情況下，所述冷軋的壓下率為73-80%。
[0035] 根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選情況下，所述冷軋后得到的中間板坯在所述加熱段、所述均熱 段、所述一次冷卻段、所述低溫保持段、所述過時(shí)效段和所述二次冷卻段內(nèi)的終點(diǎn)溫度分別 為 785-815°C、865-880°C、230-265°C、285-320°C、250-275°C、80°C -95°C，停留時(shí)間分別為 40-65s、35-50s、305-425s、75-90s、270-290s、145-165s。
[0036] 在此，所述加熱段的終點(diǎn)溫度是指所述冷軋后得到的中間板坯經(jīng)過所述加熱段進(jìn) 入所述均熱段時(shí)的溫度；所述均熱段的終點(diǎn)溫度是指所述冷軋后得到的中間板坯經(jīng)過所述 均熱段進(jìn)入所述一次冷卻段時(shí)的溫度；所述一次冷卻段的終點(diǎn)溫度是指所述冷軋后得到的 中間板坯經(jīng)過所述一次冷卻段進(jìn)入所述低溫保持段的溫度；所述低溫保持段的終點(diǎn)溫度是 指所述冷軋后得到的中間板坯經(jīng)過所述低溫保持段進(jìn)入所述過時(shí)效段時(shí)的溫度；所述過時(shí) 效段的終點(diǎn)溫度是指所述冷軋后得到的中間板坯經(jīng)過所述過時(shí)效段進(jìn)入所述二次冷卻段 時(shí)的溫度；所述二次冷卻段的終點(diǎn)溫度是指所述冷軋后得到的中間板坯經(jīng)過二次冷卻段進(jìn) 入下一步處理時(shí)的溫度。
[0037] 根據(jù)本發(fā)明，所述加熱段的加熱方式可以本領(lǐng)域所公知的各種加熱方法，針對(duì)本 發(fā)明，優(yōu)選采用火焰燃燒（無(wú)氧加熱）的加熱方法。
[0038] 根據(jù)本發(fā)明，所述均熱段的加熱方式可以本領(lǐng)域所公知的各種加熱方法，例如可 以采用用電加熱輻射管的加熱方法。
[0039] 根據(jù)本發(fā)明，所述一次冷卻段的冷卻方式可以為本領(lǐng)域所公知的各種冷卻方法， 例如可以用流動(dòng)的冷卻氣體，如用風(fēng)機(jī)噴氣冷卻。所用冷卻氣體可以為本領(lǐng)域常用于噴氣 冷卻的氣體，例如，氮?dú)夂蜌錃獾幕旌蠚怏w，其中氫氣的體積百分比為2-8 %。
[0040] 根據(jù)本發(fā)明，由所述一次冷卻段的中間坯進(jìn)入到該低溫保持段內(nèi)將以較低的溫度 進(jìn)行加熱升溫，加熱方式可以本領(lǐng)域所公知的各種加熱方法，例如可以采用用電加熱輻射 管的加熱方法。
[0041] 根據(jù)本發(fā)明，所述控制過時(shí)效段的溫度的方法可以為常規(guī)的控溫方法，例如所述 控制過時(shí)效段的溫度的方法為用電加熱輻射管對(duì)過時(shí)效段進(jìn)行加熱和/或采用鼓風(fēng)機(jī)進(jìn) 行降溫。
[0042] 根據(jù)本發(fā)明，所述二次冷卻段的冷卻方式可以為本領(lǐng)域所公知的各種冷卻方法， 例如上述噴氣冷卻。
[0043] 根據(jù)本發(fā)明，所述光整的延伸率為0. 3-0. 8%，優(yōu)選情況下，所述光整的延伸率為 0· 4-0. 7 %，更優(yōu)選為 0· 4-0. 5 %。
[0044] 根據(jù)本發(fā)明，所述拉矯的延伸率為0. 1-0. 7%，優(yōu)選情況下，所述拉矯的延伸率為 0· 2-0. 5 %，更優(yōu)選為 0· 2-0. 25 %。
[0045] 根據(jù)本發(fā)明，通過使所述光整的延伸率和所述拉矯的延伸率在上述范圍內(nèi)，能夠 具有保證鋼板表面質(zhì)量和板形良好的效果。
[0046] 本發(fā)明還提供上述制備方法制備的冷軋鋼板。
[0047] 本發(fā)明提供的冷軋鋼板具有優(yōu)良的力學(xué)性能，所述冷軋鋼板的屈服強(qiáng)度R&為 140-180MPa，優(yōu)選為 145-175MPa ;抗拉強(qiáng)度 ^ 為 280-320MPa，優(yōu)選為 285-300MPa ;斷后伸 長(zhǎng)率A8(l彡48 %，優(yōu)選為48-52% ;塑性應(yīng)變比r9(l彡3. 5,優(yōu)選為3. 5-3. 9 ;加工硬化指數(shù) n90 彡 0· 25,優(yōu)選為 0· 26-0. 28。
[0048] 本發(fā)明提供的冷軋鋼板的顯微組織為鐵素體組織，鐵素體晶粒度為8. 5級(jí)以上， 優(yōu)選為8. 5-9. 5級(jí)，鐵素體晶粒尺寸為16-20 μ m。
[0049] 通過本發(fā)明的方法，可以控制所得冷軋鋼板的屈服強(qiáng)度R&在140_180MPa范圍內(nèi) 且抗拉強(qiáng)度^在280_32010^范圍內(nèi)，同時(shí)具有良好的成形性能（斷后伸長(zhǎng)率A 8Q彡48%， 塑性應(yīng)變比r9(l > 3. 5,加工硬化指數(shù)n9(l > 0. 25)，是一種特別適用于汽車、摩托車領(lǐng)域整體 沖壓成型零部件（例如為汽車前圍右側(cè)板）的鋼板，具有優(yōu)良的市場(chǎng)前景。
[0050] 以下將通過實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0051] 以下實(shí)施例和對(duì)比例中冷軋鋼板的力學(xué)性能的測(cè)定方法為：屈服強(qiáng)度L、抗拉強(qiáng) 度Rm、斷后伸長(zhǎng)率A 8(l的測(cè)試方法按照GBT228-2002金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法進(jìn)行；塑性 應(yīng)變比r9Q的測(cè)試方法按照GBT5027-2007金屬材料薄板和薄帶塑性應(yīng)變比（r值）的測(cè)定 方法進(jìn)行；加工硬化指數(shù)n 9(l的測(cè)試方法按照GBT5028-2008金屬薄板和薄帶拉伸應(yīng)變硬化 指數(shù)（η值）試驗(yàn)方法進(jìn)行。
[0052] 以下實(shí)施例和對(duì)比例中所使用的連續(xù)退火機(jī)組依次包括加熱段、均熱段、一次冷 卻段、低溫保持段、過時(shí)效段和二次冷卻段。所述加熱段為無(wú)氧化爐（N0F)通過煤氣直火進(jìn) 行加熱，所述均熱段通過電加熱輻射管進(jìn)行加熱；所述一次冷卻段通過噴氣進(jìn)行冷卻；所 述低溫保持段通過電加熱輻射管進(jìn)行加熱；所述過時(shí)效段通過用電加熱輻射管和鼓風(fēng)機(jī)進(jìn) 行控溫；所述二次冷卻段通過噴氣進(jìn)行冷卻。
[0053] 以下實(shí)施例和對(duì)比例中，在冷卻工藝中，先進(jìn)行的冷卻的冷卻方式為超快冷水冷 卻，再進(jìn)行的冷卻的冷卻方式為層流水冷卻。
[0054] 實(shí)施例1-3
[0055] 本實(shí)施例用于說(shuō)明本發(fā)明的冷軋鋼板及其制備方法。
[0056] 在轉(zhuǎn)爐冶煉、經(jīng)LF爐Ca處理、RH脫碳和連鑄獲得本發(fā)明的連鑄坯（厚度為 200_)，其組成成分見表1。將該連鑄板坯在加熱爐中加熱至粗軋的開軋溫度并進(jìn)入可逆 粗軋機(jī)組，經(jīng)過粗軋后的中間坯進(jìn)入熱卷箱，使帶鋼頭、尾調(diào)換，然后進(jìn)行精軋，精軋后進(jìn)行 兩次冷卻，也即先以冷卻速度A(在表2中簡(jiǎn)稱為冷A)將熱軋后得到的中間板坯快速冷卻 至冷卻溫度A (在表2中簡(jiǎn)稱為冷溫A)后，再以冷卻速度B (在表2中簡(jiǎn)稱為冷B)冷卻至 卷取的溫度，然后送入卷取機(jī)進(jìn)行卷?。彳埞に?、冷卻工藝和卷取按照表2中的條件進(jìn) 行）。然后冷卻至室溫（25°C )后，再按照表3所示的冷軋和連續(xù)退火工藝對(duì)板坯進(jìn)行冷軋 和退火處理，即將卷取后的板坯在冷軋機(jī)上以指定的冷軋壓下率軋成指定厚度的冷軋板， 然后再控制連續(xù)退火機(jī)的機(jī)組速度對(duì)該冷軋鋼板進(jìn)行退火，所述連續(xù)退火依次經(jīng)過加熱段 (N0F)、均熱段（RTH)、一次冷卻段（GJS)、低溫保持段（LTH)、過時(shí)效段段（0AS)以及二次冷 卻段（FCS)，然后冷卻至室溫后再按照表3中的工藝進(jìn)行光整和拉矯。最終得到的冷軋鋼板 的力學(xué)性能和顯微組織的數(shù)據(jù)見表4,其顯微組織的照片分別見圖1-3。
[0057] 對(duì)比例1
[0058] 根據(jù)實(shí)施例1中所述的方法，所述不同的是，在轉(zhuǎn)爐冶煉、經(jīng)LF爐Ca處理、RH脫碳 和連鑄獲得的連鑄坯的組成成分不同，見表1所示，得到鋼板的性能測(cè)試結(jié)果見表4所示， 其顯微組織的照片見圖4。
[0059] 對(duì)比例2
[0060] 根據(jù)實(shí)施例1中所述的方法，所不同的是，冷卻工藝中的冷卻速度A為65°C /s，得 到鋼板的性能測(cè)試結(jié)果見表4所示，其顯微組織的照片見圖5。
[0061] 對(duì)比例3
[0062] 根據(jù)實(shí)施例1中所述的方法，所不同的是，冷軋工藝中所采取的冷軋壓下率為 62%，乳成的厚度為1.5mm，得到鋼板的性能測(cè)試結(jié)果見表4所示，其顯微組織的照片見圖

【權(quán)利要求】
1. 一種冷軋鋼板的制備方法，該方法包括：將板坯依次經(jīng)過熱軋、卷取、冷軋、退火、光 整和拉矯，其特征在于， 在所述熱軋之后且在所述卷取之前，先以70-90°C /s的冷卻速度將熱軋后得到的中間 板坯冷卻至780-820°C后，再以15-25°C /s的冷卻速度冷卻至卷取的溫度； 所述卷取的溫度為730-770°C ; 所述冷軋的壓下率為75-85% ; 所述退火的方式為連續(xù)退火，在所述退火的過程中，冷軋后得到的中間板坯依次經(jīng) 過加熱段、均熱段、一次冷卻段、低溫保持段、過時(shí)效段和二次冷卻段，所述冷軋后得到的 中間板坯在所述加熱段、所述均熱段、所述一次冷卻段、所述低溫保持段、所述過時(shí)效段 和所述二次冷卻段內(nèi)的終點(diǎn)溫度分別為770-820°C、850-880°C、210-300°C、250-340°C、 200-290 °C、100 °C 以下，停留時(shí)間分別為 30-80s、30-60s、260-480s、60-100s、240-300s、 120-180s ； 所述板坯的組成為：C :0. 001-0. 005重量％，Si :彡0. 03重量％，Μη :0. 1-0. 3重量％， P :0· 005-0. 015 重量 ％，S :0· 005-0. 015 重量 ％，Ti :0· 4-0. 9 重量 ％，Nb :0· 005-0. 03 重 量％，A1 :0. 01-0. 08重量％，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，在所述熱軋之后且在所述卷取之前，先以 75-85°C /s的冷卻速度將熱軋后得到的中間板坯冷卻至785-815°C后，再以18-22°C /s的 冷卻速度冷卻至卷取的溫度。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述卷取的溫度為740-765°C。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述冷軋的壓下率為73-80%。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述冷軋后得到的中間板坯在所述加熱段、 所述均熱段、所述一次冷卻段、所述低溫保持段、所述過時(shí)效段和所述二次冷卻段內(nèi)的終點(diǎn) 溫度分別為 785-815 ?、865-880 ?、230-265 ?、285-320 ?、250-275 ?、80 °C -95 ?，停留時(shí) 間分別為 40-65s、35-50s、305-425s、75-90s、270-290s、145-165s。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述板坯的組成為：C :0. 002-0. 004重 量％，5丨：0· 01-0. 02 重量％，Mn :0· 1-0. 25 重量％，P :0· 005-0. 012 重量％，S :0· 005-0. 012 重量％，Ti :0. 6-0. 9 重量％，Nb :0. 01-0. 025 重量％，A1 :0. 03-0. 07 重量％，余量為 Fe 和 不可避免的雜質(zhì)。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述熱軋包括粗軋和精軋；所述粗軋的開 軋溫度為1190-1225 °C，所述粗軋的終軋溫度為1160-1190 °C ;所述精軋的開軋溫度為 1130-1160°C，所述精軋的終軋溫度為890-940°C。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其中，所述光整的延伸率為0. 3-0. 8% ;所述拉矯 的延伸率為0. 1-0. 7%。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1-8中任意一項(xiàng)所述的制備方法制備的冷軋鋼板。
10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的冷軋鋼板，其中，所述冷軋鋼板的屈服強(qiáng)度R&為 140-180MPa，抗拉強(qiáng)度Rm為280-320MPa，斷后伸長(zhǎng)率A 8Q彡48%，塑性應(yīng)變比r9Q彡3. 5,加 工硬化指數(shù)n9(l彡0.25。
【文檔編號(hào)】C22C38/14GK104120347SQ201410336747
【公開日】2014年10月29日 申請(qǐng)日期:2014年7月16日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月16日
【發(fā)明者】王敏莉, 鄭之旺, 肖利, 梁英, 余燦生, 付佑春, 鄭建華 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)攀枝花鋼鐵研究院有限公司