Ni基合金的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種Ni基合金，其特征在于，以測定視場面積(S0)進行觀察而計算出對于存在于視場內(nèi)的最大尺寸的氮化物的面積(A)以D＝A1/2定義的面積等徑(D)，以測定視場數(shù)(n)反復(fù)實施該作業(yè)而獲取n個面積等徑(D)的數(shù)據(jù)，按升序排列這些面積等徑(D)的數(shù)據(jù)并設(shè)為D1、D2、......、Dn，求出標(biāo)準(zhǔn)化變量(yj)，將X軸設(shè)為面積等徑(D)且將Y軸設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)化變量(yj)，在XY軸坐標(biāo)上進行標(biāo)繪并求出回歸直線yj＝a×D+b，其中a、b為常數(shù)，將預(yù)測對象截面積(S)設(shè)為100mm2并求出yj，通過將所得到的yj的值代入所述回歸直線來計算出氮化物的估計最大尺寸時，該Ni基合金中，氮化物的估計最大尺寸被設(shè)為面積等徑且為25μm以下。
【專利說明】Ni基合金

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 該發(fā)明涉及一種在航空器、燃?xì)鉁u輪的轉(zhuǎn)子葉片、定子葉片、環(huán)、及燃燒筒等中使 用的機械特性、尤其疲勞強度優(yōu)異的Ni基合金。
[0002] 本申請主張基于2012年2月7日在日本申請的日本專利2012-024294號的優(yōu)先 權(quán)，將其內(nèi)容援用于此。

【背景技術(shù)】
[0003] 以往，例如專利文獻1、2所示，作為在航空器、燃?xì)鉁u輪等中使用的部件的原料， 廣泛適用有Ni基合金。
[0004] 專利文獻1中，提出了將存在于Ni基合金中的氮量設(shè)為0.01質(zhì)量％以下。這是 因為氮容易形成鈦氮化物、及其他有害氮化物，可認(rèn)為這些氮化物是疲勞破裂的原因。
[0005] 并且，專利文獻2中提出了碳化物及氮化物的最大粒徑為10 μ m以下。并指出若其 粒徑為10 μ m以上，則導(dǎo)致在常溫下的加工中從碳化物及氮化物與母相的界面發(fā)生破裂。
[0006] 并且，在鋼鐵領(lǐng)域中，如專利文獻3、4所示，提出了在如Fe-36% Ni、Fe-42% Ni的 Fe-Ni合金中，估計非金屬夾雜物、尤其氧化物的最大粒徑并進行評價的方法。
[0007] 然而，專利文獻1中，雖然對氮量的上限值進行了限制，但與氮化物的最大粒徑無 關(guān)。因此，存在即使降低氮量也無法穩(wěn)定地得到疲勞強度充分的Ni基合金的問題。
[0008] 并且，專利文獻2中，規(guī)定了碳化物及氮化物的最大粒徑為10 μ m以下。但是，由 于Ni基合金用作航空器、發(fā)電用燃?xì)鉁u輪部件，因此潔凈度本來就非常高。因此，要觀察所 有部位并掌握最大粒徑，實際上存在難點。專利文獻2的實施例中，測定碳化物的粒徑，在 這一點上也給出了難以掌握氮化物的最大粒徑的啟示。并且，為了預(yù)測氮化物的最大粒徑， 實際測定的視場中的最大氮化物粒徑的分布非常重要。但是，引用文獻2中，對于這一點完 全沒有記載，因此無法預(yù)測氮化物的估計最大粒徑。
[0009] 專利文獻3、4中，在析出較多的比較大的非金屬夾雜物的Fe-Ni合金中，將粒徑尤 其容易變大的氧化物作為測定對象。因此，Ni基合金中為了提高疲勞強度而估計氮化物的 最大粒徑非常難，并需要各種研究。并且，在Ni基合金中，通過再熔解和真空熔解等，氧量 及氮量減少。因此，Ni基合金中，與鐵鋼材料相比非金屬夾雜物的數(shù)量較少且尺寸也較小。 而且，Ni基合金包含各種相，因此無法與鋼鐵領(lǐng)域同樣地實施發(fā)光模式的分離和非金屬夾 雜物的觀察。
[0010] 因此，即使僅應(yīng)用鋼鐵領(lǐng)域中被實施的方法，也無法充分地評價Ni基合金中的氮 化物與疲勞強度之間的關(guān)系。
[0011] 專利文獻1 :日本特開昭61-139633號公報
[0012] 專利文獻2 :日本特開2009-185352號公報
[0013] 專利文獻3 :日本特開2005-265544號公報
[0014] 專利文獻4 :日本特開2005-274401號公報


【發(fā)明內(nèi)容】

[0015] 該發(fā)明是鑒于前述情況而完成的。
【發(fā)明者】等得到Ni基合金中的氮化物的最大粒 徑對疲勞強度產(chǎn)生很大的影響的研究結(jié)果。并且，實際上難以觀察作為對象的所有截面，因 此考察預(yù)測對象截面積中的氮化物的估計最大尺寸與疲勞強度之間的關(guān)系。根據(jù)上述研究 結(jié)果及考察的結(jié)果，
【發(fā)明者】等完成了本發(fā)明。本發(fā)明的目的在于提供一種機械特性、尤其疲 勞強度優(yōu)異的Ni基合金。
[0016] 為了解決上述課題并實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的一方式所涉及的Ni基合金，其中， 以測定視場面積\進行觀察而計算出對于存在于視場內(nèi)的最大尺寸的氮化物的面積A以D =A1/2定義的面積等徑D，以測定視場數(shù)η反復(fù)實施該作業(yè)而獲取η個面積等徑D的數(shù)據(jù)， 按升序排列這些面積等徑D的數(shù)據(jù)并設(shè)為DpD 2........Dn，求出以下式（1)定義的標(biāo)準(zhǔn)化 變量y」，
[0017] yj = -ln[-ln{j/(n+1)}] (1)
[0018] (其中，上式（1)中，j表示按升序排列面積等徑D的數(shù)據(jù)時的位次數(shù)。）
[0019] 將X軸設(shè)為面積等徑D且將Y軸設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)化變量5V在XY軸坐標(biāo)上進行標(biāo)繪而求 出回歸直線h = aXD+b(a、b為常數(shù)），將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2并由下式（2)求 出yj， ( 5 、
[0020] yj =-In -In-- (2) \ Oq -r O J
[0021] 通過將所得到的h的值代入所述回歸直線來求出氮化物的估計最大尺寸時，該氮 化物的估計最大尺寸被設(shè)為面積等徑且為25 μ m以下。
[0022] 本發(fā)明的一方式所涉及的Ni基合金中，將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2時的氮 化物的估計最大尺寸為面積等徑且為25 μ m以下，因此，在Ni基合金的內(nèi)部不存在尺寸較 大的氮化物。因此，能夠提高Ni基合金的機械特性。
[0023] 另外，觀察氮化物時，優(yōu)選倍率400?1000倍且將測定視場數(shù)η設(shè)為30以上。并 且，在測定氮化物的面積時，優(yōu)選首先利用圖像處理來獲取亮度分布，并確定亮度的閾值而 使氮化物、母相、及碳化物等分離，接著測定氮化物的面積。此時，也可以利用色差（RGB)來 代替亮度。
[0024] 在此，本發(fā)明的一方式所涉及的Ni基合金優(yōu)選包含：Cr，13質(zhì)量％以上且30質(zhì) 量％以下；和A1及Ti中的至少一種以上，8質(zhì)量％以下。
[0025] 鉻（Cr)形成良好的保護被膜而提高合金的高溫耐氧化性及高溫耐硫化性等高溫 耐腐蝕性，因此優(yōu)選添加 Cr。并且，其含量小于13質(zhì)量％時，從高溫耐腐蝕性的觀點來看并 不優(yōu)選。并且，若其含量超過30質(zhì)量％，則從容易析出有害的金屬間化合物相的觀點來看 并不優(yōu)選。
[0026] 并且，鋁（A1)、鈦（Ti)構(gòu)成作為主要的析出強化相的γ '相（Ni3Al)而提高高溫 拉伸特性、蠕變特性、及蠕變疲勞特性，并具有帶來高溫強度的作用。因此，優(yōu)選添加 A1及 Ti中的任一種或兩種。另一方面，若其含量超過8質(zhì)量％，則從熱加工性下降的觀點來看并 不優(yōu)選。
[0027] 另外，除了上述Cr、Al及Ti以外，還可以包含25質(zhì)量％以下的Fe。
[0028] 鐵（Fe)廉價而經(jīng)濟并且具有提高熱加工性的作用，因此優(yōu)選根據(jù)需要添加 Fe。其 含量從高溫強度的觀點來看優(yōu)選為25質(zhì)量％以下。
[0029] 并且，還可以包含0. 01質(zhì)量％以上且6質(zhì)量％以下的Ti。
[0030] 這些組成的Ni基合金中，耐熱性及強度優(yōu)異，并能夠適用于在航空器、燃?xì)鉁u輪 等高溫環(huán)境下所使用的部件。
[0031] 并且，作為所述氮化物，優(yōu)選將氮化鈦作為對象。
[0032] Ti為活性元素，因此容易生成氮化物。氮化鈦的截面呈多角形狀，因此即使尺寸較 小，也對機械特性產(chǎn)生很大的影響。因此，根據(jù)上述方法，通過高精度地對Ni基合金中的氮 化鈦的最大尺寸進行評價而能夠可靠地提高Ni基合金的機械特性。
[0033] 根據(jù)本發(fā)明的一方式，適當(dāng)?shù)貙Υ嬖谟趦?nèi)部的氮化物進行評價，并能夠提供一種 機械特性、尤其疲勞強度優(yōu)異的Ni基合金。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0034] 圖1是表示本實施方式的Ni基合金中，從顯微鏡觀察的視場內(nèi)抽取最大尺寸的氮 化物的順序的說明圖。
[0035] 圖2是表示本實施方式的Ni基合金中，將氮化物的面積等徑及標(biāo)準(zhǔn)化變量標(biāo)繪在 XY坐標(biāo)上的結(jié)果的曲線圖。
[0036] 圖3是表示實施例中，將氮化物的面積等徑及標(biāo)準(zhǔn)化變量標(biāo)繪在XY坐標(biāo)上的結(jié)果 的曲線圖。

【具體實施方式】
[0037] 以下，對本發(fā)明的一實施方式的Ni基合金進行說明。
[0038] 本實施方式的Ni基合金包含：Cr，13質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下；Fe，25質(zhì)量％ 以下；Ti,0. 01質(zhì)量％以上且6質(zhì)量％以下；余量為Ni及不可避免的雜質(zhì)。
[0039] 并且，在本實施方式的Ni基合金中，以測定視場面積\進行觀察而計算出對于存 在于視場內(nèi)的最大尺寸的氮化物的面積A以D = A1/2定義的面積等徑D，以測定視場數(shù)η反 復(fù)實施該作業(yè)而獲取η個面積等徑D的數(shù)據(jù)，按升序排列這些面積等徑D的數(shù)據(jù)并設(shè)為Dp D2........Dn，并求出以下式（1)定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量 yj，
[0040] yj = -ln[-ln{j/(n+1)}] (1)
[0041] (其中，上式（1)中，j為按升序排列面積等徑D的數(shù)據(jù)時的位次數(shù)。）
[0042] 將X軸設(shè)為面積等徑D且將Y軸設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)化變量5V并在XY軸坐標(biāo)上進行標(biāo)繪而 求出回歸直線y」= aXD+b(a、b為常數(shù)），將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2而由下式（2) 求出yj， / 5" 、
[0043] y ； = - In - In- J l 5〇+5j (2)
[0044] 通過將所得到的h的值代入所述回歸直線來計算氮化物的估計最大尺寸時，該氮 化物的估計最大尺寸被設(shè)為面積等徑并為25 μ m以下。
[0045] 另外，本實施方式中，該氮化物主要為氮化鈦。
[0046] 在此，參考圖1、2對上述氮化物的估計最大尺寸的估計方法進行說明。
[0047] 首先，設(shè)定用顯微鏡觀察的測定視場面積\，并觀察該測定視場面積\內(nèi)的氮化 物。此時,優(yōu)選將觀察倍率設(shè)為400?1000倍。并且，如圖1所示，在測定視場面積Sc!內(nèi) 所觀察的氮化物中選擇最大尺寸的氮化物。為了高精度地測量尺寸，放大所選擇的氮化物， 并測定其面積A而計算面積等徑D = A1/2。此時，優(yōu)選將觀察倍率設(shè)為1000倍?3000倍。
[0048] 另外，觀察氮化物時，優(yōu)選以倍率400?1000倍進行。測定視場數(shù)η優(yōu)選30以上， 更優(yōu)選50以上。并且，在測定氮化物的面積時，優(yōu)選首先利用圖像處理來獲得亮度分布，確 定亮度的閾值而使氮化物、母相及碳化物等分離，接著測定氮化物的面積。此時，也可以利 用色差（RGB)來代替亮度。尤其，存在如專利文獻1中的碳化物時，有時僅以亮度難以與氮 化物進行區(qū)分。因此，更優(yōu)選以色差（RGB)進行分離。并且，用掃描型電子顯微鏡對供觀察 的試樣進行觀察，利用設(shè)置于掃描型電子顯微鏡的能量分散型X射線分析裝置（EDS)來進 行分析。其結(jié)果，確認(rèn)到氮化物為氮化鈦。
[0049] 以測定視場數(shù)η反復(fù)實施該作業(yè)而獲取η個面積等徑D的數(shù)據(jù)。并且，按升序排 列該η個面積等徑D而得到Dp D2........Dn的數(shù)據(jù)。
[0050] 并且，利用Di、D2........Dn的數(shù)據(jù)，求出以下式（1)定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量yj，
[0051] yj = -ln[-ln{j/(n+1)}] (1)
[0052] 其中，上式（1)中，j表示按升序排列面積等徑D的數(shù)據(jù)時的位次數(shù)。
[0053] 接著，如圖2所示，將η個面積等徑Dp D2........Dn的數(shù)據(jù)設(shè)為X軸，將與這些 數(shù)據(jù)對應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)化變量y2、......yn的值設(shè)為Y軸，并在XY坐標(biāo)上標(biāo)繪這些數(shù)據(jù)。
[0054] 并且，由該標(biāo)繪求出回歸直線yj = aXDj+b(a、b為常數(shù)）。
[0055] 接著，由下式⑵計算出yj的解。此時，將預(yù)測對象截面積S設(shè)為S = 100mm2。 艮P，由式（2)計算出與預(yù)測對象截面積S( = 100mm2)對應(yīng)的h的值，
[。。56] vin〔-in^y (2)
[0057] 圖2所示的曲線圖中，與預(yù)測對象截面積S對應(yīng)的h的值（圖2中的直線Η)的回 歸直線的的值成為氮化物的估計最大尺寸。本實施方式中，該估計最大尺寸為25 μ m以 下。
[0058] 以下，對本實施方式的Ni基合金的制造方法的一例進行說明。
[0059] 配合包含Ti、A1以外的元素的熔解原料，在真空熔解爐中進行熔解。此時，作為 Ni、Cr或Fe等原料，使用氮含量較少的高純度原料。
[0060] 在開始熔解之前，以高純度氬氣反復(fù)三次以上而替換爐內(nèi)氣氛。之后，進行真空抽 取而使?fàn)t內(nèi)溫度上升。并且，以規(guī)定時間保持熔融金屬，接著添加作為活性金屬的Ti、A1， 并保持規(guī)定時間。并且，注入鑄模中而獲得鑄錠。從防止氮化物的粗大化的觀點來看，優(yōu)選 盡可能的在即將澆鑄之前添加 Ti。對該鑄錠實施塑性加工，并制造出無鑄造組織的鋼坯。
[0061] 通過該種制造方法制造出的Ni基合金中的氮濃度較低。并且，作為活性元素的Ti 保持在高溫下的時間較短。因此，能夠抑制氮化鈦的發(fā)生和生長。由此，如上述，將預(yù)測對 象截面積S設(shè)為S = 100mm2時的氮化物（氮化鈦）的估計最大尺寸成為25 μ m以下。
[0062] 根據(jù)具有如上特征的本實施方式的Ni基合金，將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2時 的氮化物的估計最大尺寸為面積等徑Dj并為25 μ m以下。因此，在Ni基合金的內(nèi)部不存 在尺寸較大的氮化物，而能夠提高Ni基合金的機械特性。
[0063] 尤其，本實施方式中，含有作為活性元素的Ti，氮化物為氮化鈦。氮化鈦具有多角 形狀的截面，因此即使尺寸較小也對機械特性產(chǎn)生很大的影響。因此，通過上述方法，能夠 高精度地對Ni基合金中的氮化鈦的最大尺寸進行評價，從而可靠地提高Ni基合金的機械 特性。
[0064] 以上，對本發(fā)明的實施方式的Ni基合金進行了說明，但本發(fā)明并不限定于此，在 不脫離本發(fā)明的要件的范圍內(nèi)能夠適當(dāng)進行變更。
[0065] 對例如具有如下組成的Ni基合金進行說明：包含13質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下 的Cr、25質(zhì)量％以下的Fe、及0. 01質(zhì)量％以上且6質(zhì)量％以下的Ti，且余量為Ni及不可 避免的雜質(zhì)，但并不限定于此，也可為其他組成的Ni基合金。例如，也可以含有A1。
[0066] 并且，該Ni基合金的制造方法并不限定于本實施方式中所例示的方法，也可以適 用其他制造方法。通過上述方法對氮化物進行評價，其結(jié)果將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2 時的氮化物的估計最大尺寸為面積等徑且為25 μ m以下即可。
[0067] 例如，也可以采用對在真空熔解爐內(nèi)熔解的熔融金屬，使高純度Ar氣體冒泡而降 低熔融金屬中的氮濃度，接著添加 Ti等活性元素的方法。
[0068] 并且，也可以采用對真空熔解爐的腔室內(nèi)進行減壓，接著將高純度Ar氣體導(dǎo)入到 腔室內(nèi)并將腔室內(nèi)設(shè)為正壓而防止外部氣體的混入，在該狀態(tài)下，添加 Ti等活性元素而熔 解的方法。
[0069] 實施例
[0070] 以下，對為了確認(rèn)本發(fā)明的效果而進行的確認(rèn)實驗的結(jié)果進行說明。
[0071] (本發(fā)明例A?E)
[0072] 用真空熔解爐對表1所示的合金10kg進行熔解。首先，將酸洗的Ni、Cr、Fe、Nb、 Mo、Co等原料裝填至坩堝內(nèi)，并進行高頻熔解。此時，熔解溫度被設(shè)為1450°C，使用由高純 度皿8〇構(gòu)成的坩堝。裝填附、04 6、他^〇、&)等原料，接著，在開始熔解之前，以高純度氬 氣反復(fù)三次以上而替換爐內(nèi)氣氛。之后，進行真空抽取并使?fàn)t內(nèi)溫度上升。
[0073] 并且，以如下（i)、（ii)方式實施作為活性元素的Ti、Al的添加。
[0074] ⑴將作為活性元素的Ti、A1的添加量的一半與Ni、Cr、Fe、Nb、Mo、Co等原料同 時裝填到坩堝內(nèi)。并且，熔化之后經(jīng)過10分鐘之后，添加剩余的一半。
[0075] (ii)原料熔化之后經(jīng)過10分鐘之后，添加 Ti、Al的全部量。
[0076] 保持3分鐘被成分調(diào)整的熔融金屬，接著注入鑄鐵制的鑄模（Φ80Χ250Η)中，并 制造出鑄錠。相對于該鑄錠，進行通過鍛壓給予1. 5的塑性變形的開坯鍛造，并制造出無鑄 造組織的鋼述。此時，鑄錠中的氮含量在50?300ppm的范圍內(nèi)。
[0077] (比較例 F、G)
[0078] 用高頻熔解爐對表1所示的合金10kg進行大氣熔解。首先，將未酸洗的Ni、Cr、 Fe、Nb、Mo、Co、Ti及A1等原料裝填至坩堝內(nèi)，進行熔解。此時，熔解后，以1500°C保持10 分鐘，接著以1450°C保持10分鐘。使用由高純度MgO構(gòu)成的坩堝。以1450°C保持10分 鐘，接著，注入鑄鐵制的鑄模（Φ 80 X250H)中并制造出鑄錠。對該鑄錠，進行通過鍛壓給予 1. 5的塑性變形的開坯鍛造，并制造出無鑄造組織的鋼坯。此時，鑄錠中的氮含量在300? 500ppm的范圍內(nèi)。
[0079] 從所得到的鋼坯切出組織觀察用試料，進行研磨并實施顯微鏡觀察。并且，通過上 述順序計算出將估計對象截面積S設(shè)為S = 100mm2時的氮化物的估計最大尺寸。另外，本 實施方式中，將測定視場面積\設(shè)為\ = 0. 306mm2。在測定視場面積\內(nèi)的最大尺寸的 氮化物的選擇在倍率為450倍的觀察下進行，所選擇的氮化物的面積測定在1000倍的觀察 下進行。將測定視場數(shù)η設(shè)為η = 50。
[0080] 圖3表示將數(shù)據(jù)標(biāo)繪在ΧΥ坐標(biāo)上而得到的回歸直線。在此，將估計對象截面積S 設(shè)為s = 100mm2,將測定視場面積&設(shè)為& = 0. 306mm2時的標(biāo)準(zhǔn)化變量h為h = 5. 78。 yj = 5. 78的直線與回歸直線的交點的X坐標(biāo)的值（面積等徑Dp為氮化物的估計最大尺 寸。本發(fā)明例A?E中確認(rèn)到氮化物的估計最大尺寸（面積等徑Dp為25 μ m以下。另一 方面，比較例F、G中確認(rèn)到氮化物的估計最大尺寸（面積等徑Dp超過25 μ m。
[0081] 接著，從所得到的鋼坯切出測定試料，并進行Ni基合金中的氮濃度的測定。氮濃 度通過在惰性氣體中熔解并導(dǎo)熱法求出。由于TiN很難分解，因此升溫到溫度3000°C之后 進行測定。
[0082] 并且，從所得到的鋼坯制作出試樣，并通過低循環(huán)疲勞試驗對疲勞強度進行評價。 低循環(huán)疲勞試驗依照ASTM E606在氣氛溫度600°C、最大變形0. 94%、最大最小應(yīng)力比0、及 頻率0. 5Hz的條件下進行，并測定斷裂次數(shù)（以至斷裂為止的試驗循環(huán)的反復(fù)次數(shù)）。通過 該斷裂次數(shù)對疲勞強度進行評價。另外，試樣的表面通過進行機械加工，接著進行研磨而完 成。將評價結(jié)果示于表1。
[0083]

【權(quán)利要求】
1. 一種Ni基合金，其特征在于， 以測定視場面積\進行觀察而計算出對于存在于視場內(nèi)的最大尺寸的氮化物的面積A 以D = A1/2定義的面積等徑D，以測定視場數(shù)η反復(fù)實施該作業(yè)而獲取η個面積等徑D的數(shù) 據(jù)，按升序排列這些面積等徑D的數(shù)據(jù)并設(shè)為DpD2........Dn，求出以下式（1)定義的標(biāo) 準(zhǔn)化變量y」， Yj = -ln[-ln{j/(n+1)}] (1) 其中，上式（1)中，j表示按升序排列面積等徑D的數(shù)據(jù)時的位次數(shù)， 將X軸設(shè)為面積等徑D且將Y軸設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)化變量5V在XY軸坐標(biāo)上進行標(biāo)繪并求出回 歸直線yj = aXD+b，其中a、b為常數(shù)，將預(yù)測對象截面積S設(shè)為100mm2并由下式（2)求出 yj， ( s Λ ν . = - In - In- J I, 5〇+5j (2) 通過將所得到的^的值代入所述回歸直線來計算出氮化物的估計最大尺寸時，該氮化 物的估計最大尺寸被設(shè)為面積等徑且為25 μ m以下。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的Ni基合金，其特征在于，包含： Cr，13質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下；和 A1及Ti中的至少一種以上，8質(zhì)量％以下。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的Ni基合金，其特征在于， 所述Ni基合金還包含25質(zhì)量％以下的Fe。
4. 根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的Ni基合金，其特征在于， 所述Ni基合金包含0. 01質(zhì)量％以上且6質(zhì)量％以下的Ti。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1?4中任一項所述的Ni基合金，其特征在于， 所述氮化物為氮化鈦。
【文檔編號】C22F1/10GK104093866SQ201380008126
【公開日】2014年10月8日 申請日期:2013年2月6日 優(yōu)先權(quán)日:2012年2月7日
【發(fā)明者】伊東正登, 谷口兼一, 福田正, 松井孝憲 申請人:三菱綜合材料株式會社, 日立金屬Mmc超級合金株式會社