專利名稱：一種車身用鋁合金板材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于鋁合金板材領(lǐng)域，涉及一種具有良好沖壓成形性和烘烤硬化性能的新型汽車車身用鋁合金板材。
背景技術(shù)：
由于輕量化在交通運(yùn)輸工具節(jié)能和減排方面的關(guān)鍵作用，近年來輕質(zhì)材料在汽車領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。與傳統(tǒng)鋼材相比，鋁合金密度低、抗蝕性優(yōu)良且易于回收，因此鋁合金在汽車上的應(yīng)用逐年增加。目前，用于沖壓成型的汽車車身鋁合金板材主要是三個(gè)牌號(hào)的鋁合金AA6016，AA6022和AA6111。這些合金主要是在鋁中加入鎂元素和硅元素形成的。AA6111合金中還加入了銅元素以增大合金的強(qiáng)度。另一個(gè)重要的特點(diǎn)是這些合金的鎂元素和硅元素的含量比都小于1，甚至小于0.5。例如國(guó)內(nèi)公開號(hào)為CN102031431A的發(fā)明專利“汽車覆蓋件用6000系高性能鋁合金板及其制造方法”，授權(quán)專利號(hào)為ZL200910043311. 5的發(fā)明專利“提高6 X X X系鋁合金薄板加工成形性與烘烤硬化性能的熱處理方法”，授權(quán)專利號(hào)為ZL 200610046027. X的發(fā)明專利“改善6111鋁合金汽車板成形性及烘烤硬化性的預(yù)熱處理工藝”以及2000年公布的專利號(hào)WO 00/70115和2005年公布的專利號(hào)WO 2005/071127等與汽車車身板熱處理相關(guān)的發(fā)明專利中，具體實(shí)施的鋁合金中硅元素含量均遠(yuǎn)大于鎂元素含量。以上的合金成分設(shè)計(jì)與鋁合金車身的制造過程有關(guān)。一般鋁合金在工廠經(jīng)鑄造、均勻化、熱軋、退火和冷軋后制備成薄板材，然后經(jīng)預(yù)熱處理(T4P)后打卷運(yùn)送至汽車廠。這些板材在汽車廠經(jīng)沖壓成型并噴漆后轉(zhuǎn)移到烘箱內(nèi)進(jìn)行烤漆處理。以上生產(chǎn)過程要求鋁合金薄板材易于沖壓而在烤漆過程中強(qiáng)度得到大幅提升以獲得良好的抗凹陷性能。一般情況下烤漆溫度在160-190度之間且時(shí)間在30分鐘以內(nèi)。因此這就要求選用的鋁合金在烤漆過程中能夠快速?gòu)?qiáng)化，而硅含量過剩的6X X X系鋁合金正好具有這一特點(diǎn)。作為一種典型的析出強(qiáng)化鋁合金，硅含量過剩(鎂硅含量比小于I)的6X X X系鋁合金具有更快的析出動(dòng)力學(xué)，能夠在短時(shí)間內(nèi)大量形成單斜結(jié)構(gòu)的GP區(qū)和^ 〃前驅(qū)相。固溶和淬火處理后再對(duì)該類合金進(jìn)行穩(wěn)定化處理，室溫放置兩周以上合金的強(qiáng)度略微增加且在烤漆過程仍能快速?gòu)?qiáng)化。經(jīng)不同的熱處理工藝制造的鋁合金板，性能的優(yōu)劣差別很大?，F(xiàn)在汽車行業(yè)的發(fā)展對(duì)車身用鋁合金板材提出了更高的要求，尤其是同新一代鋼材相比鋁合金板材具有較多劣勢(shì)。首先客戶對(duì)碰撞安全性的重視要求汽車車身具有更高的強(qiáng)度，而目前使用的鋁材在經(jīng)烤漆處理后強(qiáng)度大多低于250Mpa或更低。其次目前使用的高硅含量6X X X系鋁合金雖然具有較快的析出動(dòng)力學(xué)，但硅含量高也易造成這些合金在使用過程中的熱暴露下(特別是散熱器、水箱和排氣管處)內(nèi)部的強(qiáng)化相易于粗化而強(qiáng)度降低。另外高硅含量的合金在熱暴露下晶界處還易于析出尺寸較大的硅顆粒，引起耐蝕性能和斷裂韌性的下降，這些因素會(huì)造成服役安全和壽命系數(shù)降低。綜合以上分析，開發(fā)出一種具有同樣快速的烤漆強(qiáng)化性能但烤漆后強(qiáng)度更高，抗凹陷性能更好，且在熱暴露下更穩(wěn)定的新型鋁合金非常重要。這樣我們不僅可以獲得一種新的鋁合金車身用板材供汽車廠選取，還將增強(qiáng)輕量化鋁合金板材與傳統(tǒng)鋼材的競(jìng)爭(zhēng)力，促進(jìn)鋁合金在汽車車身上的廣泛應(yīng)用。而且用此新材料制造的汽車在環(huán)境溫度較高的地區(qū)(如中東)更顯優(yōu)勢(shì)。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)上述問題，本發(fā)明提供一種車身用鋁合金板材，使用該類鋁合金制備的板材在烤漆后具有更高的強(qiáng)度且熱暴露下性能穩(wěn)定，同 時(shí)在烤漆前仍然具有較好的加工成形性倉(cāng)泛。為實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明的目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案一種車身用鋁合金板材，所述鋁合金的成分及其質(zhì)量百分比含量為SiO. 5 0. 8wt. %，MgO. 6 I. 2wt. %，CuO. 6 I. Iwt. %，MnO. 15 0. 3wt. %，其余為 Al 和微量雜質(zhì)，所述微量雜質(zhì)的組成為Fe<0. 3wt. %，Zn〈0. 2wt. %，Ti〈0. lwt. %，Cr〈0. 2wt. % ;且 Mg 和 Si 的質(zhì)量比在廣2之間；將上述鋁合金固溶淬火處理后在20分鐘內(nèi)進(jìn)行熱處理，熱處理溫度為IOO0C 150°C，熱處理時(shí)間10分鐘 2小時(shí)。所述招合金中Mg、Si和Cu的質(zhì)量總百分含量?jī)?yōu)選低于2. 5wt. %。所述鋁合金中Si和Cu相對(duì)于Mg的質(zhì)量比[(Si+0. 5 X Cu) /Mg]優(yōu)選大于0. 8。所述熱處理溫度優(yōu)選為120°C ^150°C，熱處理時(shí)間優(yōu)選為5分鐘 30分鐘。下面對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步解釋和說明上述固溶淬火處理的技術(shù)方案是指合金加熱到560°C恒溫保持10min-60min,優(yōu)選30min，使過剩相充分溶解到固溶體中后轉(zhuǎn)移到水中快速冷卻，以得到過飽和固溶體。(固溶淬火處理工藝是很普通的現(xiàn)有技術(shù)，6xxx系鋁合金都一樣)。鎂、硅和銅三種元素是汽車車身板用6X X X系鋁合金添加的主要合金元素，該類合金的時(shí)效硬化特性就與這些元素在熱處理過程中的偏聚和析出有關(guān)。對(duì)于不含銅的合金，鎂/硅含量比高的合金不具有快速時(shí)效硬化特性，因此不能作為烤漆強(qiáng)化用汽車車身鋁板材料。添加銅元素烤漆后強(qiáng)度增大，但銅和硅元素一樣在熱處理過程中易于在晶界偏聚，引起沖壓成形性和抗腐蝕能力下降。發(fā)明人系統(tǒng)研究了銅元素對(duì)鎂和硅元素在時(shí)效過程中析出的影響，設(shè)計(jì)了以上合金成分。在以上合金成分范圍內(nèi)，添加的合金元素主要在晶內(nèi)析出，晶界偏聚傾向顯著降低。另外上述合金在汽車車身板材使用過程中長(zhǎng)期熱暴露下會(huì)形成大量板條狀Q"相，該相粗化速度較慢，使合金在服役過程中軟化速度降低，壽命增長(zhǎng)。更重要的是上述合金經(jīng)過一定的穩(wěn)定化處理，在室溫放置兩個(gè)月以上仍然具有明顯的烤漆強(qiáng)化效應(yīng)。目前，汽車車身板用鋁合金的穩(wěn)定化處理主要分為兩類一類是在淬火后立即進(jìn)行低溫長(zhǎng)時(shí)間處理(溫度60-80°C時(shí)間5-20小時(shí))，稱為預(yù)時(shí)效處理或T4P ;另一類是在淬火后不立即進(jìn)行處理，而是在室溫自然時(shí)效一定時(shí)間后再進(jìn)行較高溫度的短時(shí)間處理(自然停留時(shí)間從幾分鐘至兩周然后再在180-300°C處理I分鐘到20分鐘)，稱為回歸處理或T4R。T4P處理關(guān)鍵是獲得尺寸非常小且在室溫下穩(wěn)定的GP區(qū)形核點(diǎn)，這些形核點(diǎn)能在烤漆過程中快速生長(zhǎng)。T4R是使自然時(shí)效過程中淬火空位與溶質(zhì)原子形成的團(tuán)簇在高溫短時(shí)間處理后重新溶解進(jìn)入鋁基體，此時(shí)的組織相對(duì)于淬火后的過飽和固溶體空位濃度降低，因此更加穩(wěn)定。這兩種方法各有利弊，發(fā)明者系統(tǒng)研究了發(fā)明的鋁合金板材中析出相在各個(gè)溫度的穩(wěn)定性及快速生長(zhǎng)效應(yīng)，提出了適合上述汽車車身用鋁合金板材的熱處理方法(本發(fā)明的熱處理方法)。可以提高上述汽車車身用鋁合金加工成形性和烘烤硬化特性及烘烤硬化特性的保持時(shí)間。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的優(yōu)勢(shì)在于I、通過優(yōu)化合金成分配比，本發(fā)明可以有效地控制合金元素在晶界的偏聚，同時(shí)在服役高溫環(huán)境下能夠析出不易于粗化的強(qiáng)化相，這樣既提高了鋁合金的加工成形性和烤漆后的強(qiáng)度，又保證了其使用過程中性能的穩(wěn)定和耐蝕性。2、本發(fā)明所述的熱處理方法可以在現(xiàn)有的汽車車身板材預(yù)時(shí)效裝備中進(jìn)行，不需增加新的熱處理裝備；不同熱處理之間可停留時(shí)間長(zhǎng)，符合工廠實(shí)際情況便于實(shí)際操作，且有較寬溫度窗口，易于保證產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，可以節(jié)省能源和設(shè)備投資。3、本發(fā)明提供的車身用鋁合金板材，加工成形性和烘烤硬化特性優(yōu)良，而且烤漆后該板材強(qiáng)度較高，熱暴露穩(wěn)定性和耐腐蝕性優(yōu)異。本發(fā)明可以改善汽車廠車身沖壓時(shí)的 開裂傾向，使加工精度和表面質(zhì)量提高。更為關(guān)鍵的是本發(fā)明提供的鋁合金板材的烘烤硬化性能保持時(shí)間可到數(shù)月之久，而且烤漆后合金板材在熱暴露下強(qiáng)度保持時(shí)間較長(zhǎng)，服役安全和壽命提高。4、本發(fā)明提供的鋁合金板材可以增強(qiáng)鋁合金板材相對(duì)于鋼材的綜合競(jìng)爭(zhēng)力，促進(jìn)鋁合金板材替代鋼板減輕車體重量，利于節(jié)約能源和降低污染。由于本發(fā)明采用鎂硅質(zhì)量比大于等于I的合金，與現(xiàn)有的鎂硅質(zhì)量比小于I的合金板材比較，綜合性能更優(yōu)，使產(chǎn)品特色更加鮮明，有利于開拓產(chǎn)品市場(chǎng)。


圖I是實(shí)施例2樣品在2周時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線；圖2是實(shí)施例2樣品在I周時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線；圖3是實(shí)施例6樣品在2周時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線；圖4是實(shí)施例6樣品在I個(gè)月時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線；圖5是對(duì)比實(shí)施例2樣品在2周時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線；圖6是對(duì)比實(shí)施例2樣品在I個(gè)月時(shí)模擬烤漆前后的應(yīng)力應(yīng)變曲線。
具體實(shí)施例方式以下結(jié)合實(shí)施案例對(duì)本發(fā)明方法進(jìn)一步闡釋并進(jìn)行數(shù)據(jù)說明，但本發(fā)明不局限于這些實(shí)施例。本發(fā)明所述室溫一般為0°c -30°c之間均可。實(shí)施例所用樣品分為A和B，A的化學(xué)成分(鎂硅質(zhì)量比為I)為Mg 0. 75wt. %，Si0. 75wt. %，Cu 0. 8wt. %，Mn 0. 15wt. %，Cr 0. 15wt. %，Ti 0. 12wt. %，F(xiàn)eO. 20wt. %，其余為鋁；B的化學(xué)成分(鎂硅質(zhì)量比為 2)為:Mgl. Owt. %，SiO. 5wt. %，CuO. 8wt. %，MnO. 15wt. %，CrO. 15wt. %，TiO. 12wt. %，F(xiàn)e0. 20wt. %，其余為鋁。對(duì)比實(shí)施例C的化學(xué)成分(鎂硅質(zhì)量比為0. 5，傳統(tǒng)車身板用鋁合金)為Mg0. 5wt. %，Sil. Owt. %，CuO. 8wt. %，MnO. 15wt. %，CrO. 15wt. %，TiO. I2wt. %，F(xiàn)e0. 20wt. %，其余為鋁。合金硬度測(cè)試在HXD-1000T型Vickers硬度試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)載荷為4. 9N，持續(xù)時(shí)間為10s。拉伸試驗(yàn)采用標(biāo)準(zhǔn)為GB228-87。杯突值測(cè)定在濟(jì)南華興公司生產(chǎn)的GBW-60Z型杯突機(jī)上進(jìn)行，采用GB/T4156-2007標(biāo)準(zhǔn)，用于評(píng)價(jià)沖壓性能。模擬烤漆前沒有模擬加工應(yīng)變(實(shí)際上如果加上加工應(yīng)變，烤漆后強(qiáng)度通常會(huì)高8-10HV(約30Mpa)。基于以上考慮設(shè)計(jì)了以下實(shí)施例對(duì)比實(shí)施例IC鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行120°C X0. 5h處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。對(duì)比實(shí)施例2
C鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行150°C X IOmin處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X 30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例IA鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行120°C X0. 5h處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例2A鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行120°C X Ih處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為1800C X30min,烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例3A鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行150°C X20min處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X 30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例4A鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行150°C X30min處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X 30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。
實(shí)施例5B鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行120°C X0. 5h處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例6B鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行120°C X Ih處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為1800C X30min,烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。 實(shí)施例7B鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行150°C X20min處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X 30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例8B鋁合金鑄錠在循環(huán)空氣電阻爐中550°C X 24h均勻化處理后，切頭銑面，經(jīng)熱軋、間歇性退火并最后冷軋成Imm厚的薄板。薄板在空氣循環(huán)電阻爐中進(jìn)行560°C X30min固溶處理水淬后，立即在油浴爐中進(jìn)行150°C X30min處理，得鋁合金板材；再在室溫下分別停放I天、2周、I個(gè)月和2個(gè)月后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。模擬烤漆在油浴爐中進(jìn)行，制度為180°C X30min，烤漆后進(jìn)行硬度測(cè)試和拉伸試驗(yàn)。實(shí)施例9為了測(cè)試實(shí)施例合金A和B相對(duì)比例C合金的熱循環(huán)穩(wěn)定性，我們分別把對(duì)比例
I、實(shí)施例I和實(shí)施例5模擬烤漆后的樣品在溫度是180°C的油浴爐中進(jìn)行時(shí)間為I周、兩周、三周和四周的熱處理，并對(duì)這些樣品的顯微硬度進(jìn)行了測(cè)試。表1-3是各個(gè)實(shí)施例模擬烤漆前后的顯微硬度測(cè)試值，以上實(shí)施例均重復(fù)3次以上，因此顯微硬度值是大量實(shí)驗(yàn)的平均值。表I實(shí)施例1-4供貨狀態(tài)和模擬烤漆處理后的硬度值
時(shí)間 120°C(0.5h)<HV> 120°C(lh)<HV> 150°C(20min)<HV> 150(30min)<HV>
供貨 mamm 供貨 mmm供貨狀模擬烤'漆供貨狀mmmm
狀態(tài)處理后狀態(tài)漆處理態(tài)處理后態(tài) 處理后
后
權(quán)利要求
1.一種車身用鋁合金板材，其特征是，所述鋁合金的成分及其質(zhì)量百分比含量為SiO. 5 O. 8wt. %，MgO. 6 I. 2wt. %，CuO. 6 I. Iwt. %，MnO. 15 O. 3wt. %，其余為 Al 和微量雜質(zhì)，所述微量雜質(zhì)的組成為Fe<0. 3wt. %,Zn〈0. 2wt. %,Ti〈0. lwt. %, Cr<0. 2wt. % ;且]\% 和 Si 的質(zhì)量比在廣2之間； 將上述鋁合金固溶淬火處理后在20分鐘內(nèi)進(jìn)行熱處理，熱處理溫度為100°C ^150°C,熱處理時(shí)間10分鐘 2小時(shí)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種車身用鋁合金板材，其特征是，所述鋁合金中Mg、Si和Cu的質(zhì)量總百分含量低于2. 5wt. %。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種車身用鋁合金板材，其特征是，所述鋁合金中Si和Cu相對(duì)于 Mg 的質(zhì)量比[(Si+0. 5XCu)/Mg]大于 O. 8。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述一種車身用鋁合金板材，其特征是，所述熱處理溫度為120。。 150°C，熱處理時(shí)間5分鐘 30分鐘。
全文摘要
本發(fā)明屬于鋁合金板材技術(shù)領(lǐng)域，具體提供了一種車身用鋁合金板材。所述鋁合金的成分及其質(zhì)量百分比含量為Si 0.5~0.8wt.%，Mg 0.6~1.2wt.%，Cu 0.6~1.1wt.%，Mn 0.15~0.3wt.%，其余為Al和微量雜質(zhì)，所述微量雜質(zhì)的組成為Fe<0.3wt.%，Zn<0.2wt.%，Ti<0.1wt.%，Cr<0.2wt.%；且Mg和Si的質(zhì)量比在1~2之間；將上述鋁合金固溶淬火處理后在20分鐘內(nèi)進(jìn)行熱處理，熱處理溫度為100℃~150℃，熱處理時(shí)間10分鐘~2小時(shí)。上述車身用鋁合金板材在烤漆后具有更高的強(qiáng)度且熱暴露下性能穩(wěn)定，同時(shí)在烤漆前仍然具有較好的加工成形性能。
文檔編號(hào)C22F1/047GK102732760SQ20121025042
公開日2012年10月17日 申請(qǐng)日期2012年7月19日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月19日
發(fā)明者伍翠蘭, 馮佳妮, 劉春輝, 陳江華 申請(qǐng)人:湖南大學(xué)