專利名稱：一種油氣井實(shí)體可膨脹管用鋼及可膨脹套管的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種石油天然氣工業(yè)實(shí)體可膨脹套管用鋼及可膨脹套管的制造方法。 該可膨脹套管用鋼經(jīng)真空熔煉、連續(xù)鑄造、控制軋制和控制冷卻后制成鋼板，再經(jīng)直縫電阻 焊焊接、熱處理后制成可膨脹套管，或經(jīng)熱連軋及熱處理后制成可膨脹套管，用于油田完井 工程，在井下膨脹變形后使用，膨脹前后的塑性和強(qiáng)度優(yōu)良。
背景技術(shù)：
實(shí)體膨脹套管SET (Solid Expandable Tubular)技術(shù)是以實(shí)現(xiàn)“節(jié)省”井眼尺寸 為目的，在井眼中將套管柱徑向膨脹至所要求的直徑尺寸的一種鉆井、完井和修井新技術(shù)， 使“單一井徑”成為可能。應(yīng)用該技術(shù)能使得下入的套管層數(shù)增加，給深井、復(fù)雜地質(zhì)條件 的鉆井和井身結(jié)構(gòu)帶來“革命性”的影響，并帶來重大技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。實(shí)體膨脹套管技術(shù)目前由少數(shù)幾個公司所壟斷，主要包括威德福公司、貝克石油 工具公司、TIW公司、億萬奇公司、哈里伯頓公司等，其中應(yīng)用該技術(shù)最成熟的是億萬奇公 司。許多關(guān)鍵技術(shù)，如實(shí)體膨脹管用鋼、膨脹套管連接技術(shù)、作業(yè)工具以及其他配套技術(shù)等 屬于商業(yè)保密，將該技術(shù)引進(jìn)國內(nèi)成本較高。實(shí)體膨脹管用鋼及膨脹管是實(shí)體膨脹套管技 術(shù)應(yīng)用的關(guān)鍵技術(shù)之一。傳統(tǒng)的鐵素體珠光體和馬氏體材料的塑性較低，在發(fā)生較大的冷變形后，塑性會 顯著降低，使用不安全。為了保證膨脹施工的順利實(shí)施，可膨脹管應(yīng)具有較低的屈服強(qiáng)度、 低屈強(qiáng)比、優(yōu)良的塑性(特別是均勻塑性變形能力)、較大的形變強(qiáng)化性能以保證經(jīng)過較大 的膨脹變形過程中變形均勻、不發(fā)生開裂等良好的膨脹性能并且要求材料在膨脹之后具有 高的強(qiáng)度和良好的塑性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供了一種制造油氣井用新型高性能實(shí)體可膨脹管用鋼，克服 了傳統(tǒng)鐵素體珠光體和馬氏體膨脹管有限的塑性變形能力，并且在發(fā)生一定量的冷變形之 后材料塑性顯著降低的缺陷；提出了一種油氣井實(shí)體可膨脹套管的制造方法，生產(chǎn)出具有 高均勻延伸率、高塑性、低屈服強(qiáng)度、低屈強(qiáng)比等特性的可膨脹管，使管體在膨脹后具有優(yōu) 良的均勻變形能力，膨脹變形后具有高的強(qiáng)度和足夠的塑性，焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良，母材和 焊縫組織與性能均勻；應(yīng)變時效敏感性小，并具有良好的抗外壓擠毀性能和耐腐蝕性能。本發(fā)明采用的技術(shù)方案是通過改變可膨脹套管用鋼合金材料組分使鋼獲得鐵素 體+無碳貝氏體+10% 20%殘余奧氏體組織，殘余奧氏體在外加載荷的作用下發(fā)生馬氏 體相變，通過相變誘發(fā)塑性(transformation induced plasticity)機(jī)制，TRIP效應(yīng)來提 高材料的塑性和強(qiáng)度；通過改變可膨脹套管制造方法獲得油氣井實(shí)體可膨脹套管。油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料的(各組分)質(zhì)量百分比如下C :0· 1 0. 3% ;Μη :1· 5 3. 5% ;Si :1 2. 5% ;Α1 :0· 1 3% ;P 彡 0. 010% ； S ^ 0. 005%, Ca 0. 003 0. 010 %，N < 0. 0007 %，余量為Fe ；在此基礎(chǔ)上還可添加質(zhì)量百分比 Nb :0. Ol ~ 0. 08% ；Ti 0. 01 ~ 0. 05% ；V 0. 01 0. 05 % 中的一種或兩種以上的 合金元素；還可添加質(zhì)量百分比0. 1 0. 25%的Cu、0. 1 5 0. 50%的慰、0. 1 0. 50%的 Mo和0. 1 0. 50%的Cr等合金元素。碳元素是奧氏體穩(wěn)定元素，因此在此鋼種的設(shè)計(jì)中，碳含量不能過低，過低的含碳 量會導(dǎo)致殘余奧氏體的穩(wěn)定性的下降，以致在隨后的冷卻過程中的奧氏體發(fā)生分解。但是 過高的碳含量將導(dǎo)致材料力學(xué)性能和焊接性的降低，所以合金含碳量要稍高于一般的低合 金高強(qiáng)鋼，C含量取0. 1 0.3%。另外，Mn的加入起到強(qiáng)化作用，同時Mn也是奧氏體穩(wěn)定 元素。Si和Al的添加可以抑制貝氏體轉(zhuǎn)變過程中殘余奧氏體中碳化物的析出。在此鋼的成 分設(shè)計(jì)中，為了改善此鋼的耐腐蝕性能，加入了一定的Cu ；為了改善Cu對材料冷熱加工性 能的不利影響加入了一定量的附。另外，對于膨脹管材料而言過高的屈服強(qiáng)度不利于管材 膨脹變形的啟動，膨脹管在發(fā)生膨脹變形之后，管材的強(qiáng)度會由于加工硬化作用而得到提 高能夠滿足API對于套管力學(xué)性能的要求。采用低或超低P、S含量的純凈鋼，有利于改善鋼 的綜合性能。為了改善鋼中夾雜物形狀以控制材料綜合性能，擬采用Ca處理工藝；為了控 制鋼的應(yīng)變時效性能(塑性變形后強(qiáng)度增大、塑性顯著降低的現(xiàn)象)，控制N < 0. 0007%。 強(qiáng)碳化物形成元素V，Nb, Ti的添加可以起到細(xì)化晶粒作用，由于V，Nb, Ti和C結(jié)合生成高 穩(wěn)定性的碳化物使得固溶到奧氏體中的C元素減少而降低奧氏體的穩(wěn)定性使得室溫下獲 得的殘余奧氏體的體積分?jǐn)?shù)減小，所以在添加微量的V，Nb, Ti時要相應(yīng)的提高C含量以保 證獲得足夠多的殘余奧氏體。添加適量的V、Nb、Ti配合相應(yīng)軋制工藝及控制冷卻工藝，可 以獲得組織更加細(xì)小，綜合性能更加優(yōu)異的鋼材。加入Mo、Cr元素是為了進(jìn)一步提高材料 的淬透性進(jìn)而改善綜合性能。上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料制成的可膨脹管材的壁厚為5 25mm。油氣井實(shí)體可膨脹套管的制造方法首先，進(jìn)行鋼材制備將上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼材料(各組分)經(jīng)氧吹轉(zhuǎn) 爐或電爐熔煉，真空脫氣，再經(jīng)過連鑄成約250mm厚的厚板坯或直徑100 250mm棒材，在 1200°C進(jìn)行2小時的均勻化退火；接著，制備熱軋板卷將上述厚板坯再加熱至約1200°C，在1000 1100°C時進(jìn)行 粗軋，在730 950°C時進(jìn)行精軋，軋后冷卻速度18 30°C /s，卷取溫度520 600°C，制 成5 25mm厚的熱軋板卷。其次，用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊接鋼管板邊采用銑邊工藝，精確控制帶鋼寬 度、板邊平行度幾何尺寸；控制板邊波形，可采用排輥成型或其他先進(jìn)成型工藝；調(diào)整焊接 電流、電壓等工藝參數(shù)；控制焊縫的擠壓量1. 5 3. 5mm,開口角控制在4 7°，焊接速度 為15 25m/min，開口角θ與焊接速度ν的乘積θ ν彡IOOdeg 'm/rnin ；焊接成5 25_ 厚的直縫鋼管。焊后焊縫在900 1000°C在線正火，400 500°C在線熱定徑。接著進(jìn)行兩階段等溫?zé)崽幚韺⑸鲜鲣摴芙?jīng)奧氏體+鐵素體(Y+ α)雙相區(qū)等溫 處理，等溫溫度為730 790°C，對于厚度為5 25_的膨脹管材，等溫時間240 500s ； 雙相區(qū)等溫處理后，以30 60°C /s的冷卻速度冷卻至350 450°C，等溫80 500s，然后 再以30 60°C /s的冷卻速度冷卻至室溫，制成具有鐵素體+無碳貝氏體+殘余奧氏體組 織的可膨脹管材?；蛘呓?jīng)過連鑄成直徑100 250mm棒材，制作成5 25mm厚的無縫鋼管。將上述棒材加熱至約1200°C，在950 1150°C時穿孔并進(jìn)行熱連軋，然后進(jìn)行900 1000°C正火， 制成5 25mm無縫鋼管。最后，將鋼管截成長度10 12m的管段。在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或特殊螺紋。鋼材軋制之前進(jìn)行1200°C X2小時的均勻化退火，用以改善材料在鑄造過程中的 偏析獲得組織成分更加均勻的鋼坯以保證膨脹管在膨脹變形過程中有更好的力學(xué)性能均 勻性。在緩慢冷卻過程中，碳化物的析出將導(dǎo)致奧氏體中碳含量的降低，使得殘余奧氏體的 穩(wěn)定性降低，從而得不到預(yù)期的殘余奧氏體。兩階段的熱處理即奧氏體+鐵素體雙相區(qū)等溫加熱和貝氏體區(qū)等溫淬火是鋼性 能提高關(guān)鍵要素之一，在等溫過程中，碳元素和其他的合金元素向奧氏體中富集，從而使奧 氏體的穩(wěn)定性不斷提高，最終在室溫下被保留下來，獲得了鐵素體+無碳貝氏體+殘余奧氏 體的組織。本發(fā)明的有益效果本發(fā)明制備的油氣井實(shí)體可膨脹套管，具備以下性能特點(diǎn)油氣井實(shí)體可膨脹套管材料具有鐵素體+無碳貝氏體+殘余奧氏體的理想組織。 其中，殘余奧氏體占整個組織的10 20%，且殘余奧氏體具有足夠熱力學(xué)穩(wěn)定性，在-60°c 以上能穩(wěn)定存在。焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良，母材和焊縫組織與性能均勻；應(yīng)變時效敏感性小。 可膨脹套管在膨脹前具有高均勻延伸率、高塑性、低屈服強(qiáng)度、低屈強(qiáng)比等特性總延伸率 彡40%，均勻延伸率彡25%，屈服強(qiáng)度460 550MPa，抗拉強(qiáng)度900 lOOOMPa，屈強(qiáng)比 0.46 0.61。在經(jīng)過15%的塑性變形后具有高的強(qiáng)度和足夠的塑性，總延伸率彡23%, 均勻延伸率彡13%，屈服強(qiáng)度達(dá)到630 800MPa，抗拉強(qiáng)度達(dá)到950 1050MPa，屈強(qiáng)比
0.60 0. 76。滿足了膨脹前要求屈服強(qiáng)度低、塑性優(yōu)良，膨脹后要求屈服強(qiáng)度高、塑性好的 設(shè)計(jì)目標(biāo)?？膳蛎浌艿墓鼙诤穸瓤蛇_(dá)25mm。并且可膨脹套管有良好的抗擠性能和耐腐蝕性 能。能夠滿足井下20(TC井況使用要求。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1 油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料的質(zhì)量百分比C 0. 20%, Mn:1.75%, Si
1.55 %, Al :0. 1 %, P :0. 008 %, S :0. 002 %, N :0. 007 %, Ca :0. 004 %, Nb :0. 02 %, Ti 0. 03%, Cu :0. 15%, Ni :0. 18%，其余為 Fe。油氣井實(shí)體可膨脹套管的制造首先，制備熱軋板卷將上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼材料(各組分)在真空條 件下熔煉，真空脫氣，連續(xù)鑄造，制成約250mm厚的板坯。鑄坯在1200°C進(jìn)行2小時的均勻 化退火。然后再加熱至約1200°C，在1050 1100°C粗軋，850 900°C精軋，軋后冷卻速度 20 25°C /s，卷取溫度580 600°C，制成熱軋板卷。其次，用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊接鋼管板邊采用銑邊工藝，精確控制帶鋼寬 度，兩板邊相互平行；控制板邊波形，采用排輥成型工藝；調(diào)整焊接電流、電壓等工藝參數(shù)； 控制焊縫的擠壓量2 3mm，開口角控制為7°，焊接速度20m/min，開口角θ與焊接速度ν 的乘積θν = 140deg*m/min;焊接成直縫鋼管。焊后焊縫950 士 15°C在線正火。焊后在線 480 490°C熱定徑。
接著，進(jìn)行兩階段等溫?zé)崽幚砩鲜龉芘鹘?jīng)奧氏體鐵素體(Υ + α)雙相區(qū)等溫處理，等溫溫度760士 15°C，對于厚度為15mm的可膨脹管材，等溫時間350s ；雙相區(qū)等溫處理 后，以45 55°C /s的冷卻速度冷卻至390°C 士 15°C，等溫350s，然后再以45 55°C /s的 冷卻速度冷卻至室溫即制成具有理想組織和性能的可膨脹管材。最后，焊接鋼管截成長度約為IOm的管段。在每根焊接鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加 工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或特殊螺紋。性能特點(diǎn)實(shí)體可膨脹套管在膨脹變形前均勻延伸率28%，總延伸率43%，屈強(qiáng) 比0. 52，屈服強(qiáng)度480MPa，抗拉強(qiáng)度920MPa ；經(jīng)15%的膨脹變形后，屈服強(qiáng)度655MPa，抗拉 強(qiáng)度960MPa，屈強(qiáng)比0. 68，均勻延伸率13%，總延伸率23% ；鋼管具有良好的尺寸精度，具 有良好的抗外壓擠毀性能，膨脹后的整體性能達(dá)到GB/T19803 T95抗擠管材性能要求；而 且焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良，母材和焊縫組織與性能均勻；應(yīng)變時效敏感性小，具有一定的抗腐 蝕性能。實(shí)施例2 油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料的質(zhì)量百分比C 0. 16%, Mn 1. 70%, Si 1. 23 %, Al 0. 54 %, P 0. 009 %, S 0. 004 %, N 0. 007 %, Ca 0. 005 %, Nb 0. 06 %, V
0.04%, Cu 0. 19%, Ni 0. 24%, Mo 0. 22%，其余為 Fe。油氣井實(shí)體可膨脹套管的制造首先，進(jìn)行鋼材制備將上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼材料(各組分)經(jīng)氧吹轉(zhuǎn) 爐熔煉，再經(jīng)過連鑄成直徑200mm棒材，在1200°C進(jìn)行2小時的均勻化退火；其次，制作無縫鋼管將上述棒材加熱至約1200°C，在1100°c時穿孔并進(jìn)行熱連 車L，然后進(jìn)行960士20°C正火，制成厚度為15mm無縫鋼管。接著，進(jìn)行兩階段等溫?zé)崽幚砩鲜龉芘鹘?jīng)奧氏體+鐵素體(Y+ α )雙相區(qū)等溫處 理，等溫溫度770士 15，對于厚度為15mm的可膨脹管材，等溫時間350s ；雙相區(qū)等溫處理后， 以45°C /s的冷卻速度冷卻至410°C 士 15°C，等溫380s，然后再以50°C /s的冷卻速度冷卻 至室溫即制成具有理想組織和性能的可膨脹管材。最后，鋼管截成長度約為12m的管段。在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加工API標(biāo) 準(zhǔn)螺紋或特殊螺紋。性能特點(diǎn)實(shí)體可膨脹套管在膨脹變形前均勻延伸率31%，總延伸率46%，屈強(qiáng) 比0. 52，屈服強(qiáng)度466MPa，抗拉強(qiáng)度902MPa ；經(jīng)15%的膨脹變形后，屈服強(qiáng)度675MPa，抗拉 強(qiáng)度955MPa，屈強(qiáng)比0. 71，均勻延伸率19%，總延伸率28% ；膨脹后的整體性能達(dá)到GB/ T1980395ksi鋼級管材性能要求；而且焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良，母材和焊縫組織與性能均勻； 具有一定的抗腐蝕性能。實(shí)施例3 油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料的質(zhì)量百分比C:0.21%，Mn 1.95%，Si :
1.05 %, Al 0. 7 %, P 0. 009 %, S 0. 003 %, N 0. 007 %, Ca 0. 007 %, Nb 0. 03 %, Ti 0. 04%, Ni 0. 21%, Cu 0. 17%, Mo 0. 18%, Cr 0. 20%，其余 Fe。油氣井實(shí)體可膨脹套管的制造首先，制備熱軋板卷在真空條件下熔煉，連續(xù)鑄造，連鑄成約250_厚的板坯， 鑄坯在1200°C進(jìn)行2小時的均勻化退火，然后再加熱至約1200°C，在1100°C進(jìn)行粗軋，在800°C進(jìn)行精軋，軋后冷卻速度23°C /s，卷取溫度530°C，制成厚度為IOmm的熱軋板卷。其次，用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊接鋼管板邊采用銑邊工藝，精確控制帶鋼寬 度，兩板邊相互平行；控制板邊波形，采用排輥成型工藝；調(diào)整焊接電流、電壓工藝參數(shù)；控 制焊縫的擠壓量2 3mm，控制開口角θ = V，焊接速度為20m/min，開口角θ與焊接速 度ν的乘積θ ν = 140deg · m/min ；焊后焊縫950士 15°C正火。焊后在線450°C熱定徑。接著，進(jìn)行兩階段等溫?zé)崽幚砉芘鹘?jīng)奧氏體鐵素體(Y+ α)雙相區(qū)等溫處理，等 溫溫度760士 15°C，對于厚度為IOmm的膨脹管材，等溫時間260s ；雙相區(qū)等溫處理后，以 380C /s的冷卻速度冷卻至380°C 士 15°C，等溫180s，然后再以38°C /s的冷卻速度冷卻至 室溫即制成具有理想組織和性能的可膨脹管材。
最后，焊接鋼管截成長度約IOm長的管段。在每根焊接鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加 工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或特殊螺紋。性能特點(diǎn)可膨脹套管在膨脹變形前均勻延伸率31%，總延伸率45%，屈強(qiáng)比 0. 53，屈服強(qiáng)度500MPa，抗拉強(qiáng)度945MPa ；經(jīng)15 %的膨脹變形后，屈服強(qiáng)度776MPa，抗拉 強(qiáng)度1018MPa，屈強(qiáng)比0. 76，均勻延伸率15%，總延伸率26% ；膨脹后的整體性能達(dá)到GB/ T19803 PllO鋼級要求；鋼管具有良好的尺寸精度，具有良好的抗外壓擠毀性能；而且焊縫 質(zhì)量和性能優(yōu)良，母材和焊縫組織與性能均勻；應(yīng)變時效敏感性小，具有一定的抗腐蝕性 能。
權(quán)利要求
一種油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼，其特征是油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料各組分的質(zhì)量百分比為C0.1～0.3％；Mn1.5～3.5％；Si1～2.5％；Al0.1～3％；P≤0.010％；S≤0.005％，Ca0.003～0.010％，N≤0.0007％，余量為Fe。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼，其特征是合金材料中含有質(zhì) 量百分比的 Nb 0. 01 ~ 0. 08% ；Ti 0. 01 ~ 0. 05% ；V 0. 01 0. 05% 中的一種或兩種以 上的合金元素；并含有質(zhì)量百分比的Cu 0. 15 0. 25% ；Ni 0. 15 0. 50 % ；Mo 0. 1 0. 50% ；Cr 0. 1 0. 50%中的一種或兩種以上的合金元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼，其特征是利用油氣井實(shí) 體可膨脹套管用鋼制備油氣井實(shí)體可膨脹套管的方法是首先，進(jìn)行鋼材制備將上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼材料(各組分)經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐或 電爐熔煉，真空脫氣，再經(jīng)過連鑄成約250mm后的厚板坯，在1200°C進(jìn)行2小時的均勻化退 火；接著，制備熱軋板卷將上述厚板坯再加熱至約1200°C，在1000 1100°C時進(jìn)行粗軋， 在730 950°C時進(jìn)行精軋，軋后冷卻速度18 30°C /s，卷取溫度520 600°C，制成5 25mm熱軋板卷；其次，用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊接鋼管板邊采用銑邊工藝，控制帶鋼寬度、板邊平 行度；控制板邊波形，可采用排輥成型或其他先進(jìn)成型工藝；調(diào)整焊接電流、電壓工藝參 數(shù)；控制焊縫的擠壓量1.5 3. 5mm，開口角(Θ)控制在4 7°，焊接速度(ν)為15 25m/min，開口角與焊接速度的乘積θν彡IOOdeg · m/min ；焊接成直縫鋼管，焊后焊縫 900 1000°C在線正火，400 500°C在線熱定徑；接著進(jìn)行兩階段等溫?zé)崽幚韺⑸鲜鲣摴芙?jīng)奧氏體+體素體(Y+ α )雙相區(qū)等溫處理， 等溫溫度為730 790°C，對于厚度為5 25mm的膨脹管材，等溫時間240 500s ；雙相區(qū) 等溫處理后，以30 60°C /s的冷卻速度冷卻至350 450°C，等溫80 500s，然后再以 30 60°C /s的冷卻速度冷卻至室溫，制成具有鐵素體+無碳貝氏體+殘余奧氏體的可膨 脹管材；最后，將鋼管截成長度10 12m的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加工API標(biāo)準(zhǔn) 螺紋或特殊螺紋。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼，其特征是首先，進(jìn)行鋼材 制備將上述油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼材料(各組分)經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐或電爐熔煉，真空脫 氣，再經(jīng)過連鑄成約250mm后的厚板坯，在1200°C進(jìn)行2小時的均勻化退火；然后，連鑄成直徑100 250mm棒材，制作無縫鋼管，將上述棒材加熱至約120(TC，在 950 1150°C時穿孔并進(jìn)行熱連軋，然后進(jìn)行900 1000°C正火，制成5 25mm無縫鋼管；最后，將鋼管截成長度10 12m的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機(jī)床加工API標(biāo)準(zhǔn) 螺紋或特殊螺紋。
全文摘要
一種油氣井實(shí)體可膨脹管用鋼及可膨脹套管制造方法，應(yīng)用于制備石油天然氣工業(yè)油氣井可膨脹套管，油氣井實(shí)體可膨脹套管用鋼合金材料各組分的質(zhì)量百分比為C0.1～0.3％；Mn1.5～3.5％；Si1～2.5％；Al0.1～3％；P≤0.010％；S≤0.005％，Ca 0.003～0.010％，N≤0.0007％，并控制余量為Fe。制備方法真空熔煉，連續(xù)鑄造，均勻化退火；通過控制軋制和控制冷卻制成熱軋板卷，用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊接鋼管；經(jīng)兩階段的等溫?zé)崽幚?，獲得可膨脹管材。在每根鋼管的兩端加工螺紋。效果是膨脹前具有高均勻延伸率、高塑性、低屈服強(qiáng)度、低屈強(qiáng)比等特性，膨脹變形后具有高的強(qiáng)度和足夠的塑性，焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良。
文檔編號C22C38/06GK101805871SQ20101014499
公開日2010年8月18日 申請日期2010年4月9日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月9日
發(fā)明者上官豐收, 馮耀榮, 劉永剛, 宋生印, 李德君, 楊龍 申請人:中國石油天然氣集團(tuán)公司;中國石油天然氣集團(tuán)公司管材研究所