專利名稱：致密化多孔制品的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在碳化的碳預(yù)成形坯內(nèi)通過化學(xué)氣相滲入法實現(xiàn)碳基體致密化的領(lǐng)域。

背景技術(shù)：
在用于飛機制動器制造的常規(guī)化學(xué)氣相滲入(“CVI”)法中，大量多孔基材(在該領(lǐng)域中通常稱為“預(yù)成形坯”)被放置在通過感應(yīng)或電阻加熱源加熱至大約900℃至大約1000℃的石墨反應(yīng)室中。將含一種或多種碳前驅(qū)體的前驅(qū)氣體(通常是烴類氣體例如甲烷和/或丙烷)加入石墨反應(yīng)室中。在進(jìn)入反應(yīng)室前，優(yōu)選通過氣體預(yù)熱器將前驅(qū)氣體預(yù)熱至大約500℃至950℃的溫度范圍內(nèi)，在特殊情況下為大約500℃至750℃之間，從而最小化前驅(qū)氣體的熱損耗。在US 6 953 605中描述了用于此的適合的氣體預(yù)熱器示例。
在常規(guī)的CVI法中，基材可能需要多至數(shù)周的連續(xù)滲入加工。也可能需要一個或多個中間機械加工步驟，通過去除過早地密封了基材表面并阻止反應(yīng)物氣體進(jìn)一步滲入其內(nèi)部區(qū)域中的“密封涂層”來重新打開基材的多孔結(jié)構(gòu)。CVI法中重要的加工變量包括基材溫度和孔隙率；流速，溫度和前驅(qū)氣體的壓力；以及反應(yīng)時間。特別重要的參數(shù)是基材的溫度。CVI致密化中通常的問題是預(yù)成形坯未實現(xiàn)內(nèi)部均勻致密化。這通常發(fā)生在當(dāng)預(yù)成形坯基材具有大的溫度梯度時。
此外，常規(guī)的氣體預(yù)熱器的效率可能達(dá)不到要求。
常規(guī)的致密化法的示例涉及對未致密化的基材(例如環(huán)狀預(yù)成形坯)和/或部分致密化的基材(包括環(huán)狀預(yù)成形坯)進(jìn)行致密化。有時，未致密化的基材是指進(jìn)行一次滲入步驟或簡稱為“I-1”步驟的基材。同樣地，部分致密化的基材進(jìn)行二次滲入步驟或“I-2”步驟。在反應(yīng)室中，將環(huán)狀基材排列成數(shù)個堆垛，例如，位于常規(guī)氣體預(yù)熱器之上。
在圖1和2中圖示了常規(guī)裝料的示例，其中加熱爐中的設(shè)定托盤堆積有全部的I-1或全部的I-2基材。圖3和4是分別對應(yīng)圖1和2的直方圖，其圖示了托盤中達(dá)到給定密度的基材的數(shù)目。數(shù)個托盤依次堆積排列在加熱爐中，其中每個托盤上排列有數(shù)堆多孔基材。例如，可以有7個托盤。
全部I-1和全部I-2裝料的構(gòu)型(常規(guī)技術(shù)) 在圖1和2的排列中，加熱爐中總共可有大約1100±100的多孔基材。致密化時間可為大約475小時至525小時之間。每次僅處理I-1或I-2部件。在初始I-1致密化后，需要單獨的研磨步驟以在I-1致密化步驟之后“重新打開”基材的多孔結(jié)構(gòu)。
因為不佳的導(dǎo)熱系數(shù)和低的纖維預(yù)成形坯的熱質(zhì)，在水平面或橫向平面上出現(xiàn)大的熱梯度。在底部托盤和頂部托盤上的基材致密化相對不佳，而中間托盤2-6上的側(cè)部堆垛致密化最佳。30％至40％之間的I-1部件的堆積密度范圍為1.30克/立方厘米至1.40克/立方厘米。示例參見圖2。中間機械加工操作中經(jīng)常可見在預(yù)致密化托盤的ID和OD周圍有纖維拉出或?qū)与x，這主要是因為I-1的密度太低。
然而，在反應(yīng)室的垂直面和水平面上均可觀測到溫度梯度，從而可使靠近中間堆垛(在徑向或水平方向上)的基材的溫度至少比側(cè)部(即徑向的外部)堆垛的溫度低數(shù)十?dāng)z氏度。例如，位于反應(yīng)室中部(在水平方向)的堆垛從感應(yīng)器輻射熱量中的獲益，將不如位置更靠近感應(yīng)器的內(nèi)側(cè)壁的堆垛。這可產(chǎn)生大的溫度梯度，并因此在堆積于相同裝料托盤上的基材間產(chǎn)生大的致密化梯度。圖5和6圖示了通常在水平和垂直方向上分別存在的溫度梯度的示例。
為使用常規(guī)方法解決此問題，可增大氣體預(yù)熱器的尺寸以進(jìn)一步改進(jìn)對基材的加熱。然而，如果氣體預(yù)熱器是內(nèi)部設(shè)備(相對于反應(yīng)室)，那么該方法降低了加熱爐中實用的載荷量，從而減少所處理基材的數(shù)目。
另一個問題是形成不理想的碳微結(jié)構(gòu)，例如光滑層碳、炭黑和焦油。這些類型的微結(jié)構(gòu)是不理想的，因為它們具有不佳的熱機械和摩擦性能。這些種類的問題可歸因于長的前驅(qū)氣體停留時間以及沉積環(huán)境中的溫度變化。
最后，如果將前驅(qū)氣體的溫度提升至接近反應(yīng)(即沉積)溫度，則氣體預(yù)熱確實能產(chǎn)生不良的效果。特別地，前驅(qū)氣體過早地分解，并且在加工裝置的表面上或甚至在預(yù)成形坯的外部沉積炭黑等。所有的這些結(jié)果負(fù)面影響處理的效率以及所得制品的質(zhì)量。


發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供多種改進(jìn)整個加熱爐載荷的熱分布的方法，從而降低了致密化梯度。本發(fā)明更具體地涉及致密化多孔制品或基材(特別是環(huán)狀制動器預(yù)成形坯)的方法，包括使用一定排列的多孔制品，其處于加工過程的多個階段。
本發(fā)明的一部分涉及提供反應(yīng)室中的部分致密化的基材(I-2部件)作為某種被動式熱分布元件，包括提供進(jìn)行致密化的I-2部件和I-部件的結(jié)合。I-2基材有助于降低如本文所述進(jìn)行致密化的I-1和I-2基材的堆垛之間的溫度梯度。I-2部件為，例如具有大約1.250克/立方厘米至大約1.770克/立方厘米間的堆積密度的部分致密化的環(huán)狀制動盤預(yù)成形坯。致密化過程中，I-2部件從加熱爐吸收熱量并均勻輻射所吸收熱量至周圍的預(yù)成形坯，從而理想地降低了加熱爐中的溫度梯度。主要因為多種裝料排列的溫度改進(jìn)，所以可減少12％至30％的周期時間。
另外，本發(fā)明還適用于由碳/碳制得的磨損的復(fù)合材料制動盤的整修領(lǐng)域。通常，在進(jìn)行再致密化之前，機械加工磨損的制動盤以去除磨損的表面，使得機械加工部件的厚度為原始制品的部分厚度。在這種情況下，通?！爸匦卵b配”兩個或兩個以上部分厚度的部件以獲得恰當(dāng)尺寸的整修部件。當(dāng)然，再致密化這樣的較薄機械加工部件相比較厚的制品是相對容易和迅速地，并且可以預(yù)見到，如果準(zhǔn)確控制致密化參數(shù)，則能通過單個步驟完成致密化。



參考所附附圖將更清楚的理解本發(fā)明，其中 圖1是設(shè)計用于CVI致密化的多孔基材堆垛排列的平面示意圖； 圖2是圖示了圖1排列中達(dá)到給定密度部件的數(shù)目的直方圖； 圖3是設(shè)計用于CVI致密化的多孔基材堆垛排列的平面示意圖； 圖4是圖示了圖3排列中達(dá)到給定密度部件的數(shù)目的直方圖； 圖5和圖6分別圖示了常規(guī)CVI安裝中的橫向(水平)和垂直溫度梯度； 圖7和圖9為根據(jù)本發(fā)明的堆垛排列示意圖，其中根據(jù)圖7的排列位于加熱爐的頂部和底部，通常，根據(jù)圖的托盤位于加熱爐的中部； 圖8和圖10為分別對應(yīng)圖7和9的密度直方圖； 圖11和圖13是根據(jù)本發(fā)明的堆垛排列示意圖，其根據(jù)本發(fā)明的一個實施方案結(jié)合使用； 圖12和圖14分別為對應(yīng)圖11和13，關(guān)于I-1部件和I-2部件的密度直方圖； 圖15和圖17是根據(jù)本發(fā)明的堆垛排列示意圖，其根據(jù)本發(fā)明的實施方案結(jié)合使用； 圖16和圖18分別為對應(yīng)圖15和17，關(guān)于I-1部件和I-2部件的密度直方圖； 圖19圖示了本發(fā)明的一個實施方案，其中部分致密化多孔基材與未致密化多孔基材交替堆積； 圖20和圖21為對應(yīng)圖19中圖示的堆垛排列，關(guān)于I-1(未致密化)部件和I-2(部分致密化)部件的密度直方圖； 圖22是適用于本發(fā)明的CVI加熱爐的橫斷面主視圖； 圖23是大體對應(yīng)圖22的橫斷面透視圖；以及 圖24至圖29圖示了堆積多個多孔基材的多種外形。

具體實施例方式 通常，本發(fā)明涉及在CVI加熱爐中提供具體排列的未致密化和部分致密化多孔基材(例如制動器預(yù)成形坯)的混合，從而以某種形式獲得部件物理性能的有益效果，其提升了致密化和生產(chǎn)量。特別地，本發(fā)明預(yù)期在反應(yīng)室的中部使用部分致密化多孔基材作為被動式熱量吸收元件，以“保留”熱量并提升加熱爐內(nèi)的溫度分布，因此改進(jìn)所得致密化。保留熱量的容量是位于反應(yīng)室中部的部分致密化多孔基材質(zhì)量的函數(shù)。根據(jù)基材的尺寸，例如用于制動盤的預(yù)成形坯，質(zhì)量可為大約1600千克至大約2400千克之間。對于更大的預(yù)成形坯，反應(yīng)室中部的質(zhì)量可為大約8000千克。
將通過下文描述和圖示的數(shù)種不同排列對本發(fā)明進(jìn)行說明。通常，CVI加熱爐的操作參數(shù)是現(xiàn)有技術(shù)中已知的，在文中未明確提及。
實施例1(參見圖7和9) a.標(biāo)準(zhǔn)CVI載荷中大約1100+/-100基材。
b.總載荷為大約50％I-1部件和大約50％I-2部件。
c.與常規(guī)周期相比，周期時間可縮短大約12％。
d.使用托盤1(底部)，2和7(頂部)用于I-2部件(參見圖7)，使用托盤3，4，5和6用于I-1部件(參見圖9)。
e.特別情況下，頂部和底部區(qū)域使用較低的溫度用于I-2部件(即，托盤1和7)。
f.在整個I-1裝料構(gòu)造中最小化大的密度梯度。所得I-1部件具有1.35克/立方厘米至1.55克/立方厘米的堆積密度。
實施例2(參見圖11和13) a.標(biāo)準(zhǔn)CVI載荷中大約1100(±100)基材。
b.裝料為50％I-1部件和50％I-2部件。
c.周期時間可縮短大約24％。
d.使用側(cè)部堆垛，托盤2-6中用于I-1部件(參見圖9)，其余用于I-2部件(參見圖11)。參見圖12和14。
e.在水平面上提供更好的溫度分布，特別是裝載于托盤2-6中周邊的I-1預(yù)成形坯。在該構(gòu)造中，中間的I-2堆垛用作被動式熱 量元件。
實施例3(參見圖15和17) a.標(biāo)準(zhǔn)CVI載荷中大約1100(±100)基材。
b.裝料為50％I-1部件和50％I-2部件。
c.每個托盤上的每個堆垛包括所有的I-1部件或所有的I-2部件。I-1部件堆垛和I-2部件堆垛以交替方式排列在托盤的周邊，而中部的(例如3個)堆垛為所有的I-1部件(參見圖17)或所有的I-2部件(參見圖15)。托盤也是交替堆積的。例如，根據(jù)圖15的排列可用作托盤1，3，5和7，而根據(jù)圖17的排列可用作托盤2，4和6。
d.周期時間縮短28％是可能的。
e.提供在水平和垂直方向上均改進(jìn)的溫度均勻性，使得更多數(shù)目的部件達(dá)到所需的密度。在該構(gòu)造中，I-2堆垛用作被動式熱量元件。(參見圖16(關(guān)于I-1部件)和18(關(guān)于I-2部件))。
實施例4(參見圖19) a.標(biāo)準(zhǔn)CVI載荷中大約1100(±100)基材。
b.裝料總共為35％I-1部件和65％I-2部件。
c.托盤1和7上只有堆積的I-2部件。托盤2，3，4，5和6上是I-1和I-2部件的混合，通常如圖19中所示。特別地，I-1部件100和I-2部件102相互上下堆積于相同的堆垛中。優(yōu)選地，使用填充塊(block)，隔板或填隙片使得I-1和I-2部件互相之間存在些許間距。在US7060134中公開了填隙片104的非限定性示例。
d.周期時間縮短30％是可能的。
e.改進(jìn)水平(即橫向)溫度的均勻性。在該構(gòu)造中，I-2部件用作被動式熱量元件。
f.CVI載荷中很好地控制了密度梯度。參見圖20和21。
示例 表1 實驗#1托盤1中的裝料全是I-1預(yù)成形坯底部區(qū)域控制1050℃+/-10℃ 無氣體預(yù)熱 表2 實施例#2托盤1中的裝料全是I-1預(yù)成形坯 底部區(qū)域控制1050℃+/-10℃ 氣體預(yù)熱溫度550℃至750℃ 表3 實施例#3托盤1側(cè)部的裝料是I-1預(yù)成形坯，中部為I-2空白 底部區(qū)域控制1050℃+/-10℃ 氣體預(yù)熱溫度550℃至750℃ 表4 實施例#4托盤1中的裝料是I-2空白 底部區(qū)域控制1050℃+/-10℃ 氣體預(yù)熱溫度550℃至750℃ 本發(fā)明產(chǎn)生數(shù)種理想的效果。
在現(xiàn)有技術(shù)中，從加熱爐載荷觀測到更大的致密化梯度，這主要是由于在縱向和側(cè)向上均觀測到較大的熱梯度。在本發(fā)明中，公開了數(shù)種新裝料構(gòu)造以最小化常規(guī)CVI加熱爐內(nèi)的熱梯度。
可在整個加熱爐中維持更可控的均勻溫度條件，而不犧牲用于加工基材的內(nèi)部空間。相反地，常規(guī)方法(例如增加常規(guī)氣體預(yù)熱器的尺寸)占據(jù)了可用于生產(chǎn)更多基材的空間。
本發(fā)明在多孔預(yù)成形坯中以及橫跨多孔預(yù)成形坯建立了基本等溫的條件。
與常規(guī)方法相比，周期時間縮減12％至30％而不損耗生產(chǎn)能力是有可能的。
在例如美國專利No.6,572,371中公開了用于致密化環(huán)狀預(yù)成形坯以制造制動盤等的適合裝置。
圖22是滿載荷的CVD/CVI加熱爐10的清楚圖示。如圖所示，硬件裝配包括石墨感應(yīng)器12，感應(yīng)器底部14，和感應(yīng)器頂部16，其定義了加熱爐內(nèi)部體積26。內(nèi)部體積26中含有由碳纖維制得的環(huán)狀基材或預(yù)致密化空白30的裝料。裝料為基材32的堆垛形式，所述基材32具有其各自通常呈垂直對齊的中心通道，從而定義了一個內(nèi)部空間。堆垛32可由多個重疊的堆垛段組成，其由一個或多個中間裝料托盤42加以分隔。在氣體預(yù)熱區(qū)24和感應(yīng)器底部14之上排列有多個裝料托盤。
圖22還圖示了CVD/CVI加熱爐10中的硬件裝配。加熱爐隔熱20被插在感應(yīng)線圈18和石墨感應(yīng)器12之間。此外，頂部加熱爐隔熱8和底部隔熱22位于石墨感應(yīng)器封閉(enclosure)之外。加熱爐10的內(nèi)部體積通過例如由石墨組成的感應(yīng)器12進(jìn)行加熱，其用于定義封閉26。感應(yīng)線圈18用于向石墨感應(yīng)器12提供多個加熱區(qū)域。作為一種變體，感應(yīng)器12的加熱可為電阻加熱的。也可使用其它加熱法，例如使用焦耳效應(yīng)的電阻加熱。
加熱爐的內(nèi)部體積26通過位于加熱爐底部的氣體預(yù)熱區(qū)24和石墨感應(yīng)器12內(nèi)的反應(yīng)室加以定義，其中放置環(huán)狀基材。排列環(huán)狀基材30以形成位于底部裝料托盤40之上的多個環(huán)狀垂直堆垛。每堆基材可再分成多個重疊段，其由一個或多個中間托盤42加以分隔。托盤40和42可由石墨或碳/碳復(fù)合材料制成。它們含有在其中形成的通道40a和42a，這些通道與基材的內(nèi)部通道成直線排列。中間托盤通過柱44加以支撐。柱44可由例如石墨制得。
圖22圖示了位于裝料托盤42上的12堆基材的示例，其中9個側(cè)部堆垛等間距地位于托盤的周邊，3個堆垛位于中部。也可使用其它的排列。例如，可使用8個堆垛，其中7個堆垛位于托盤的周邊，1個堆垛位于中心位置。
每個環(huán)狀堆垛32在頂部用圖22中所示的石墨蓋34進(jìn)行封閉，由此反應(yīng)室的內(nèi)部體積26被再分為多個堆垛的內(nèi)部體積36和堆垛外的體積28。通過基材30和中間托盤42的直線排列的中心通道形成每個堆垛的內(nèi)部體積。
圖27顯示了12堆基材，其通過隔板38或美國專利申請No2004/0175564中公開的整體填隙片互相分隔。在整個堆垛的相鄰基材之間，隔板提供高度基本不變的間隙，同時使得堆垛的內(nèi)部體積36(通常通過基材的直線排列的中心通道所構(gòu)成)與外部體積28相連。
堆垛32中的每個基材30與相鄰基材分隔開，或者，在適當(dāng)?shù)那闆r下，與裝料托盤40，42或蓋34通過隔板38分隔開，所述隔板38在基材之間存在間隙39?？膳帕懈舭?8以留出通道，用于前驅(qū)氣體在體積36和28之間通過?？梢阅撤N形式設(shè)計這些通道用于確保體積36和28中的壓力是平衡的，如美國專利No.5,904,957中所述，或者用于在體積36和28之間產(chǎn)生并維持壓力梯度。
用于預(yù)熱前驅(qū)氣體的內(nèi)部氣體預(yù)熱區(qū)24(參見圖22和23)，可按照美國專利No.6,572,371中所述，例如由如圖23中所示的預(yù)熱室54、氣體分布板60和多孔板66組成。
在到達(dá)通道62a之前，前驅(qū)氣體通過入口56進(jìn)入。通過將前驅(qū)氣體傳送經(jīng)過多個分隔開的多孔板66來進(jìn)行預(yù)熱。因此，預(yù)熱硬件裝配易于裝載和卸載，以進(jìn)行檢查和維修。
氣體預(yù)熱室54覆蓋有氣體分布板60。該氣體分布板有形成于其中的通道62a，所述通道62a與通道40a以及堆垛32的內(nèi)部體積36對齊。
通過入口56進(jìn)入的氣體在到達(dá)通道62a之前，在預(yù)熱室54內(nèi)進(jìn)行預(yù)熱。通過驅(qū)使前驅(qū)氣體流經(jīng)多個分隔開的多孔板66來進(jìn)行預(yù)熱，所述多孔板66在感應(yīng)器底壁14和氣體分布板60之間水平延伸。
經(jīng)氣體分布板60上插入通道76中的通道62a排出的氣體通過煙道74加以導(dǎo)流。板78通過氣體分布板60依靠柱82進(jìn)行支撐。
煙道74與裝料托盤40底部的通道40a連通。石墨環(huán)84插入通道40a中，并放置于煙道74的上邊緣，用于引導(dǎo)板78和40之間的氣體流動。板40通過板78依靠支柱86進(jìn)行支撐。
在加熱爐載荷內(nèi)達(dá)到所需溫度后，前驅(qū)氣體通過氣體入口56進(jìn)入。將前驅(qū)氣體引導(dǎo)通過預(yù)熱室54中的多孔板66，從而對其進(jìn)行預(yù)熱。
在到達(dá)基材堆垛的內(nèi)部體積之前，預(yù)熱的氣體經(jīng)噴嘴62離開預(yù)熱室54，并通過熱交換器用煙道74和襯墊84的壁進(jìn)一步加熱。
進(jìn)入基材堆垛內(nèi)部體積36的氣體經(jīng)由擴散通過基材的多孔結(jié)構(gòu)，形成所需構(gòu)成基體的沉積，并最終穿過間隙39，到達(dá)反應(yīng)室的體積28。流出氣通過排氣出口17從反應(yīng)室體積28抽出，所述排氣出口17形成于感應(yīng)器頂壁16中并與泵送設(shè)備(未顯示)相連。頂部熱罩5位于排氣出口17之上，用于遮住加熱爐操作過程中的輻射。
一般而言，也公知通過某些方法加工厚度小于通常加工厚度的多孔基材，以使一個或多個這樣的多孔基材(各自具有減少的厚度)受到裝配(例如通過針刺或機械夾具)，從而獲得具有所需厚度的所得產(chǎn)品。例如，當(dāng)整修使用過的制動盤時，它們有時在進(jìn)行再致密化之前受過機械加工，從而產(chǎn)生厚度減少的部件以待再致密化。在其它情況下，可從一開始使用較少數(shù)量依常規(guī)方式針刺的織物層形成預(yù)成形坯。
以此種方式使用厚度減少的基材的有益效果是它們通常比“完全”厚度制品致密化更快，甚至它們可以在單步致密化周期中進(jìn)行致密化，而不需要多個周期。
雖然為了圖示和說明本發(fā)明的目的，在上文中就某些具體實施例描述了本發(fā)明，但應(yīng)該理解的是，本發(fā)明并不僅僅通過參照那些實施例的具體細(xì)節(jié)進(jìn)行限定。更具體而言，在不偏離如所附權(quán)利要求定義的本發(fā)明范圍內(nèi)，本領(lǐng)域技術(shù)人員將易于理解可以對優(yōu)選實施方案進(jìn)行修改和擴展。
權(quán)利要求
1、一種使用化學(xué)氣相滲入(“CVI”)在CVI加熱爐中致密化多孔基材的方法，其中所述CVI加熱爐包括前驅(qū)氣體預(yù)熱區(qū)和反應(yīng)室，多孔基材于其中進(jìn)行致密化，且CVI加熱爐包括分隔前驅(qū)氣體的預(yù)熱區(qū)和反應(yīng)室的底壁，該底壁具有多個于其中形成的開口，所述開口對應(yīng)于多個放置多孔基材堆垛的位置，該致密化方法包括
在反應(yīng)室中排列至少第一多個多孔基材堆垛，其中位于反應(yīng)室周邊的多孔基材堆垛是未致密化多孔基材、部分致密化多孔基材或者未致密化和部分致密化多孔基材的結(jié)合，并且一堆或多堆部分致密化基材位于第一多個多孔基材堆垛中的中心位置，
以及使用化學(xué)氣相滲入法致密化所述至少第一多個多孔基材堆垛。
2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中所述未致密化多孔基材的堆積密度為0.35克/立方厘米至0.60克/立方厘米。
3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其中所述部分致密化多孔基材的堆積密度為1.25克/立方厘米至1.77克/立方厘米。
4、根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的方法，其中位于第一多個多孔基材堆垛中的中心位置的一堆或多堆部分致密化基材的總質(zhì)量為大約1600千克至大約8000千克。
5、根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的方法，其包括在所給堆垛中使用隔板或填隙片分隔開相鄰的多孔基材。
6、根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其包括在所給堆垛中使用由金屬絲網(wǎng)材料制得的整體填隙片分隔開相鄰的多孔基材。
7、根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中所述整體填隙片的有效厚度為大約1毫米至大約6毫米。
8、根據(jù)權(quán)利要求1至7中任一項所述的方法，其包括將多個多孔基材堆垛排列在多個裝料托盤的各自托盤上，并在反應(yīng)室中布置含有多個多孔基材排列于其上的多個裝料托盤。
9、根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中至少某些多孔基材堆垛包括交替堆積的未致密化基材和部分致密化基材。
10、根據(jù)權(quán)利要求1至8中任一項所述的方法，其中部分致密化多孔基材先前已進(jìn)行過機械加工以減少其厚度。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種CVI致密化方法，其中以特定的方式對未致密化多孔基材和部分致密化多孔基材的混合以及具體排列進(jìn)行布置，從而利用部分致密化多孔基材的熱特性，在整個CVI加熱爐中更好地分布熱量并因此改進(jìn)致密化。
文檔編號C23C16/44GK101395298SQ200780007136
公開日2009年3月25日 申請日期2007年10月24日 優(yōu)先權(quán)日2006年10月29日
發(fā)明者K·張, P·盧瓦西, Y·博德里 申請人:馬塞爾-布加蒂股份有限公司