專利名稱：：熔融鍍鋅鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及熔融鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍鋅鋼板。技術(shù)背景作為機(jī)動車的骨架構(gòu)件承擔(dān)著吸收碰撞時(shí)的能量任務(wù)的前縱梁構(gòu)件(frontsidemenber)等的結(jié)構(gòu)構(gòu)件用鋼板，從提高安全性的觀點(diǎn)出發(fā)，或作為環(huán)境問題對策從提高燃油效率為目的的車體的輕量化的觀點(diǎn)出發(fā)，要求高強(qiáng)度化。另外，對結(jié)構(gòu)構(gòu)件用鋼板還要求防銹性的提高，為了兼具高強(qiáng)度和防銹性而使用以高強(qiáng)度鋼板為母材，并對其表面實(shí)施了熔融鍍鋅的高強(qiáng)度鋼板。這種熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板，優(yōu)選熔融鍍鋅層被均一地形成，成為母材的高強(qiáng)度鋼板要求鍍敷性良好，在熔融鍍鋅時(shí)不會發(fā)生不鍍部分。另一方面，熔融鍍鋅后，通過加熱使母材(基體鋼板)中的鐵向鍍層中擴(kuò)散，使鐵和鋅合金化了的合金化熔融鍍鋅鋼板(以下稱為GA鋼板)，因?yàn)楹附有院屯垦b后的耐腐蝕性也優(yōu)異，所以能夠在廣闊的領(lǐng)域中使用。使用GA鋼板制造高強(qiáng)度成形零件時(shí)，除了成形條件(例如沖壓條件等)的適當(dāng)化以外，還要求提高GA鋼板自身的加工性。作為針對于此的方法，一般要改善作為熔融鍍鋅對象的母材自身(即高強(qiáng)度鋼板)的加工性，除此之外還需要提高GA鋼板的滑動性和抗粉化性。作為提高GA鋼板的滑動性，例如在專利文獻(xiàn)l中提出，使合金化熔融鍍鋅鋼板的表面形狀成為容易保持防銹油等的液體潤滑劑的形狀，從而減小沖壓成形時(shí)的.滑動阻抗。但是，在使用液體潤滑劑的方法中，由于潤滑劑的涂布斑和連續(xù)沖壓時(shí)發(fā)生的熱導(dǎo)致的潤滑劑的劣化，致使滑動性容易降低，加工性容易變差。另外，作為提高抗粉化性(鍍層粘合性)的技術(shù)，在專利文獻(xiàn)2中公開的是對鍍層之下的母材的最表層部的合金元素的稠化程度進(jìn)控制。但是本發(fā)明者們研究時(shí)發(fā)現(xiàn)，即使控制合金元素的稠化程度，仍不能充分地改善鍍層粘合性，還有改善的余地。此外在專利文獻(xiàn)3中，作為沒有不鍍和合金化斑，且鍍層的表面性狀良好，此外鍍層耐剝離性和滑動性也能夠改善的技術(shù)，公開有使鋼板的結(jié)晶微細(xì)化，從而均一地使脈沖(outburst)產(chǎn)生，以提高鍍層耐剝離性的方法。但是在該技術(shù)中，為了使鋼板的結(jié)晶微細(xì)化，必須添加大量的合金元素，其結(jié)果是，不能適當(dāng)控制鍍層中的Fe濃度，滑動性和抗粉化性降低。專利文獻(xiàn)1:特開2001-247949號公報(bào)專利文獻(xiàn)2.:特開2002-115039號公報(bào)專利文獻(xiàn)3:特開平11-323492號公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于這樣的狀況而進(jìn)行，其目的在于，提供一種熔融鍍鋅鋼板，其采用了在熔融鍍鋅時(shí)不鍍部發(fā)生困難的鋼板。本發(fā)明的另一目的在于，提供一種在進(jìn)行了熔融鍍鋅后，對其合金化后，滑動性和抗粉化性優(yōu)異的合金化熔融鍍鋅鋼板。此外其他目的在于，提供一種使用了上述熔融鍍鋅鋼板，和還實(shí)施有合金化處理的合金化熔融鍍鋅鋼板的機(jī)動車用構(gòu)件。本發(fā)明者們?yōu)榱颂峁┤廴阱冧\時(shí)難以發(fā)生不鍍部的鋼板而反復(fù)研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，如果嚴(yán)密規(guī)定鋼板的成分組成，并且特別適當(dāng)?shù)乜刂艭r和Mo的含有平衡，則在熔融鍍鋅時(shí)不會發(fā)生不鍍部分。另外，本發(fā)明者們關(guān)于對熔融鍍鋅鋼板實(shí)施了合金化處理的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性和抗粉化性改善對策也反復(fù)進(jìn)行了研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，如果對鋼板的成分組成之中，特別是對Mn、P、Cr、Mo的含有平衡進(jìn)行適當(dāng)控制，則在熔融鍍鋅處理后進(jìn)行合金化處理而得到的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性和抗粉化性能夠得到改善，從而完成本發(fā)明。艮P，所謂本發(fā)明的熔融鍍鋅鋼板中使用的鋼板，具有如下幾點(diǎn)要旨以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0.031%、Mo:0.031。/o和Al:0.020.15%，并且將Si抑制在0.2%以下(含0%)，以及將S抑制在0.03%以下(含0%)，由下式(1)計(jì)算出的K值在一2.0以上。K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)這里，式中[元素]表示各元素的含量(質(zhì)量％)。上述鋼板，優(yōu)選以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下元素構(gòu)成的群中選擇出的至少l種作為其他元素Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15°/。以下(不含0%)。上述鋼板優(yōu)選以質(zhì)量％計(jì)，還含有作為其他元素的B:0.01%(不含0%)禾t1Ca:0.01%以下(不含0%)。另外，所謂本發(fā)明的合金化熔融鍍鋅鋼板中使用的鋼板，具有如下幾點(diǎn)要旨以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0,031%、Mo:0.031%和Al:0.020.15%，并且將Si抑制在0.2%以下(含0%)，以及將S抑制在0.03%以下(含0%)，由下式(1)計(jì)算出的K值在一2.0以上，K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)由下式(2)計(jì)算出的F值滿足0.73.0。F值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])...(2)這里，(1)、(2)式中[元素]表示各元素的含量(質(zhì)量％)。本發(fā)明的熔融鍍鋅鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板，能夠優(yōu)選作為機(jī)動車用構(gòu)件的原材使用。根據(jù)本發(fā)明，通過對鋼板的成分元素之中，特別是對Mo和Cr的含有平衡進(jìn)行適當(dāng)控制，能夠提供在熔融鍍鋅時(shí)難以有不鍍部發(fā)生的熔融鍍鋅用鋼板。另外，根據(jù)本發(fā)明，通過對鋼板的成分元素之中，特別是對Mn、P、Cr、Mo的含有平衡進(jìn)行適當(dāng)控制，能夠提供一種合金化熔融鍍鋅用鋼板，其帶來的是在熔融鍍鋅處理后使之合金化時(shí)，滑動性和抗粉化性優(yōu)異的合金化熔融鍍鋅鋼板。因此，對上述熔融鍍鋅用鋼板進(jìn)行熔融鍍鋅，能夠提供無不鍍部分的熔融鍍鋅鋼板，另外，如果對該熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行合金化處理，則能夠提供滑動性和抗粉化性優(yōu)異的合金化熔融鍍鋅鋼板。這樣的熔融鍍鋅鋼板和合金化熔融鍍鋅鋼板能夠優(yōu)選作為機(jī)動車用構(gòu)件的原材使用。圖l是表2的No.3的電子顯微鏡照片(圖紙代用照片)。圖2是表示K值和Fe濃度與不鍍是否發(fā)生的關(guān)系的曲線圖。圖3在曲線圖中顯示F值和Fe濃度與滑動性或與抗粉化性的關(guān)系。具體實(shí)施方式為了在對高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行熔融鍍交上時(shí)防止不鍍部的發(fā)生，重要的是使通過下式(1)計(jì)算也的K值為一2.0以上，并按該式控制高強(qiáng)度鋼板中所含的Cr和Mo量的平衡。K值低于一2.0時(shí)，熔融鍍鋅時(shí)，鋼板表面多發(fā)針孔(pinhole)狀的不鍍部分(沒有鍍敷的部分)，顯著損害外觀品質(zhì)。K值優(yōu)選控制在一1.5以上，更優(yōu)選在一1以上。K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)還有，式中[元素〕表示各元素的含量(質(zhì)量％)。Cr和Mo量需要在下述的范圍內(nèi)以滿足上述關(guān)系的方式進(jìn)行調(diào)整。Cr:0.03P/o和Mo:0.031%Cr和Mo通過復(fù)合添加，在鋼板的表面形成復(fù)合氧化物，是防止不鍍發(fā)生的元素。艮P，在例如單獨(dú)含有Cr的鋼板中，如果Cr含量截止0.4。/。，則不鍍很難發(fā)生，但是若Cr含量為0.4。/。以上則會發(fā)生不鍍。可是，如果復(fù)合添加Cr和Mo，則在鋼板表面形成復(fù)合氧化物，能夠防止不鍍的發(fā)生。而且，如后述實(shí)施例表明的，如果復(fù)合添加Cr和Mo，則強(qiáng)度一延伸率平衡良好，成為機(jī)械的特性和鍍敷性兼?zhèn)涞匿摪?。另外，Cr和Mo是提高淬火性的元素，具有使奧氏體中的C稠化從而提高奧氏體穩(wěn)定性的作用，在生成馬氏體以確保鋼板的強(qiáng)度方向也發(fā)揮著作用。Cr或Mo的含量低于0.03%時(shí)，不能使淬火性充分地提高，另外鋼板表面的氧化物的生成量變少。Cr優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.P/。以上。另一方面，Mo優(yōu)選為0.05%以上，更優(yōu)選為0.1%以上。但是添加Cr或Mo超過P/。則效果飽和，成本提高，因此其上限分別為1%。Cr含量優(yōu)選為0.9%以下，更優(yōu)選為0.8%以下。另一方面，Mo含量優(yōu)選為0.9。/。以下，更優(yōu)選為0.8%以下。本發(fā)明的鋼板，作為其他成分，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%和Al:0.020.15%。規(guī)定如上范圍的理由如下。C:0.060.15%C是用于提高鋼板的強(qiáng)度的重要元素，另外對于低溫相變生成物(例如貝氏體和馬氏體等)的生成量及其形態(tài)也產(chǎn)生影響，從而使加工性(延伸和延伸凸緣性)提高。C含量低于0.06。/。時(shí)，因?yàn)閷⒉荒?90MPa以上的強(qiáng)度，所以C含量為0.06%以上。C含量優(yōu)選為0.07%以上，更優(yōu)選為0.08%以上。但是若C含量超過0.15。/。，則在作為熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板和合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板時(shí)會使焊接性降低，因此為0.15%以下。C含量優(yōu)選為0.14%，更優(yōu)選為0.13%以下。Mn:13%Mn是用于使奧氏體穩(wěn)定化而確保鋼板自身的強(qiáng)度方面重要的元素。另外，Mn是使淬火性提高的元素，在用于得到理想的金屬組織方向也有效地發(fā)揮著作用。為了發(fā)揮這樣的作用，需要使Mn至少含有1%以上。Mn含量優(yōu)選為1.5%以上，更優(yōu)選為1.8%以上。Mn含量優(yōu)選多的方面，但若越過3%則不僅熔煉變得困難，而且給作為熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板和合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板時(shí)的焊接性帶來不利影響，因此為3%以下。Mn含量優(yōu)選為2.9%以下，更優(yōu)選為2.8%以下。P:0.010.05%P在鋼板中作為析出物被固定，在確保強(qiáng)度一延伸率平衡方面是有效的元素。為了發(fā)揮這一作用，需要含有P為0.01%以上，優(yōu)選含量為0.015%以上。但是，若P含量超過0.05。/。，則鍍敷不良等發(fā)生，因此其上限為0.05。/。。優(yōu)選含量為0.04%以下，更優(yōu)選為0.03%以下。Al:0.020.15%Al是為了脫氧而使之含有的元素，至少含有0.02%。優(yōu)選含量為0.03%以上，更優(yōu)選為0.04%以上。但是若過多，則由于氧化物形夾雜物量的增大而使表面性狀和韌性惡化，因此上限為0.15%。優(yōu)選含量為0.13%以下，更優(yōu)選含量為0.1%以下。在本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板中，Si和S是作為不可避免的雜質(zhì)混入的元素，優(yōu)選基本不含有。在本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板中，Si應(yīng)該抑制在0.2。/。，S應(yīng)該抑制在0.03%以下。Si:0.2%以下(含0°/。)Si在鋼板表面形成氧化皮膜(例如Si02等)，是使鍍敷的潤濕性劣化的有害元素。因此優(yōu)選盡可能不含Si，應(yīng)抑制在0.2%以下。優(yōu)選抑制在0.1%以下。S:0.03%以下(含0%)S在鋼板中作為MnS系的析出物被固定，但是若其量增大，則招致延伸和延伸凸緣性的劣化。因此即使作為不可避免的雜質(zhì)混入時(shí)也應(yīng)該抑制在0.03%以下。優(yōu)選抑制在0.015%以下。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，滿足上述成分元素的含量范圍，不過作為其他元素，優(yōu)選還含有如下等元素(a)從Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15%以下(不含0%)中選擇的至少l禾中；(b)B:0.01%(不含0%);(c)Ca:0.01%以下(不含0%)。規(guī)定如上范圍的理由如下。從Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15%以下(不含0%)中選擇的至少l種Ti、Nb、V具有析出強(qiáng)度及組織微細(xì)化效果，在用助于高強(qiáng)度化的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，推薦分別使之含有0.01%以上(特別優(yōu)選為0.2%以上)。但是若過剩地添加，則熱軋鋼板的強(qiáng)度過度增加，在冷軋時(shí)導(dǎo)致形狀不良，因此分另為0.15%以下(更優(yōu)選為0.13%以下)。B:0.01%(不含0%)B是提高淬火性的元素，使鋼板的強(qiáng)度提高(TS和YS)。另外通過與Mo—起含有，能夠控制軋制后的加速冷卻時(shí)的淬火性，從而使母材的強(qiáng)度(TS)—韌性平衡最佳化。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，推薦使B含有0.0005%以上。更優(yōu)選為0.001%以上。但是若過多地使之含有而超過0.01%，則母材韌性劣化，因此B含量優(yōu)選抑制在0.01%以下。更優(yōu)選為0.05%以下。Ca:0.01%以下(不含0%)Ca使鋼中硫化物的形態(tài)成為球狀化，是有助于加工性提高的元素。為了有效地發(fā)揮這一作用，推薦添加0.0003%以上(更優(yōu)選為0.0005%以上)。但是添加超過0.01%上述效果也是飽和，因此在經(jīng)濟(jì)性上是一種浪費(fèi)。更優(yōu)選的含量為0.05%以下。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的余量成分是Fe和不可避免的雜質(zhì)，但也可以在不妨礙本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)再含有其他的元素。如上述，如果適當(dāng)?shù)乜刂聘邚?qiáng)度鋼板中所含的Cr和Mo量的平衡，則能夠防止對該高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行熔融鍍鋅時(shí)的不鍍部的發(fā)生，能夠得到鍍敷性優(yōu)異的熔融鍍鋅用的高強(qiáng)度鋼板?？墒?，對該熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板實(shí)施合金化處理而得到的合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板，其滑動性和抗粉化性不能說被充分改善了。因此本發(fā)明者們著眼于合金化處理后的合金化熔融鍍鋅層的組成，反復(fù)進(jìn)行各種研究時(shí)發(fā)現(xiàn)，若在合金化熔融鍍鋅層的表面形成軟質(zhì)的；相(FeZn13)，則沖壓時(shí)的滑動性顯著降低。另一方面判明，若在合金化熔融鍍鋅層和母材(高強(qiáng)度鋼板)的界面以硬質(zhì)形成脆的r相(Fe3Zni())，則抗粉化性顯著降低。而且還表明，對熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板實(shí)施合金化處理時(shí)的熔融鍍鋅層有合金化速度會受到影響。因此，為了適當(dāng)控制熔融鍍鋅層的合金化速度而反復(fù)研究時(shí)判明，高強(qiáng)度鋼板的成分組成之中，特別是Mn、P、Cr、Mo的含量會給合金化速度造成影響。即，Mn、P、Cr、Mo使鋼板的淬火性提高，是用于確保強(qiáng)度所需要的元素，但是一點(diǎn)點(diǎn)含量的變化都會給熔融鍍鋅層的合金化速度帶來巨大的影響。而且重復(fù)各種實(shí)驗(yàn)時(shí)，上述鍍敷性優(yōu)異的熔融鍍鋅用高強(qiáng)度鋼板的成分組成，其另由下式(2)所示的F值處于0.73.0的范圍，可知對該熔融鍍鋅用高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行瑢融鍍鋅后，再使之合金化了的合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板，其滑動性和抗粉化性優(yōu)異。F值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])…(2)高強(qiáng)度鋼板所含的元素給熔融鍍鋅層的合金化速度以何種方式帶來影響、或詳細(xì)的機(jī)理尚不明確，但上述F值低于0.7時(shí)，熔融鍍鋅層的合金化難以進(jìn)行，軟質(zhì)的匸相(FeZn13)在合金化熔融鍍鋅層的表面形成。優(yōu)選使F值為0.9以上的方式控制成分組成，更優(yōu)選為1.1以上。另一方面，若上述F值超過3.0，則熔融鍍鋅層的合金化進(jìn)展過度，在合金化熔融鍍鋅層和母材的界面呈硬質(zhì)發(fā)生脆的r相(Fe3Zn1())。優(yōu)選使F值為2.8以理的方式控制成分組成，更優(yōu)選為2.6以下。鍍層中的Fe濃度優(yōu)選為715質(zhì)量％。Fe濃度低于7質(zhì)量％時(shí)，合金化處理帶來的Fe的擴(kuò)散不充分，因此軟質(zhì)的；相(FeZn13)在合金化熔融鍍鋅層的表面形成，沖壓時(shí)的滑動性劣化。更優(yōu)選的Fe濃度為8質(zhì)量％以上，進(jìn)一步優(yōu)選為9質(zhì)量％以上。另一方面，若Fe濃度超過15。/。，則Fe的擴(kuò)散過多，合金化熔融鍍鋅層和母材的界面呈硬質(zhì)生成脆的r相(Fe3Zni())，容易引起粉化。更優(yōu)選的Fe濃度為14質(zhì)量％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為13質(zhì)量％以下。為了將鍍層中的Fe濃度控制在這一范圍，調(diào)整熔融鋅鍍液中的Al含量即可。關(guān)于這點(diǎn)后述。如上，如果對滿足上述F值的上述熔融鍍鋅用高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行了熔融鍍鋅后使之合金化，則能夠得到滑動性和抗粉化性優(yōu)異的合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板。上述熔融鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍鋅鋼板的基體鋼板的金屬組織，優(yōu)選以鐵素體和馬氏體為主體的混合組織。通過成為以鐵素體和馬氏體為主體的混合組織，能夠?qū)崿F(xiàn)鍍敷鋼板整體的高強(qiáng)度化。這里所謂主體，意思是基體鋼板的金屬組織整體中，混合組織所占的比例以面積率計(jì)為70%以上。更優(yōu)選的面積率為80%以上。還有，如果是處于未使鍍敷鋼板的強(qiáng)度降低的范圍，生成珠光體和貝氏體等的金屬組織也無妨。還有，鐵素體和馬氏體的比率，以面積率計(jì)，優(yōu)選為90:1025:75左右。基體鋼板的金屬組織使用掃描型電子顯微鏡，以3000倍的倍率觀察即可。上述熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板或合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板其抗拉強(qiáng)度(TS)為5901180MPa左右，并且強(qiáng)度和延伸率的平衡良好(TSXE1為12000以上)，因此，能夠優(yōu)選作為例如機(jī)動車的骨架構(gòu)件(例如前縱梁)這種承擔(dān)著吸收碰撞時(shí)的能量任務(wù)的部件等的機(jī)動車用構(gòu)件的原材。本發(fā)明的熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板的制造方法未特別限定，例如將滿足上述成分組成的鋼坯(板坯)進(jìn)行熱軋后，在700'C以下巻取，根據(jù)需要進(jìn)行酸洗后再進(jìn)行冷軋即可。熱軋按照常規(guī)方法進(jìn)行即可。還有，從確保終軋溫度并防止奧氏體粒的粗大化的觀點(diǎn)出發(fā)，鋼坯的加熱溫度為10001300°C，另夕卜，為了防止妨礙加工性的集合組織的形成，熱軋的終止溫度為800950°C，此外為了抑制珠光體的生成，優(yōu)選終軋后的冷卻速度為30120°C/sec。巻取溫度優(yōu)選在70(TC以下。這是由于若巻取溫度超過700°C，則鋼板表面的氧化皮變得過厚，從而使酸洗性劣化。巻取溫度的下限沒有特別限定，但若是過低則冷軋性降低，因此下限為250'C左右。優(yōu)選的巻取溫度為400。C以上。熱軋后，根據(jù)需要遵循常規(guī)方法進(jìn)行酸洗，之后進(jìn)行冷軋。冷軋率為30%以上。冷軋率低于30%時(shí)，需要使熱軋鋼板的板厚變薄，在酸洗上會花費(fèi)太多時(shí)間，因此生產(chǎn)性降低。關(guān)于本發(fā)明的熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板或合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板的制造方法也未特別限定，熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板例如能夠通過如下方法獲得按上述步驟進(jìn)行冷軋后，用連續(xù)式熱鍍鋅線以Acl點(diǎn)以上的溫度進(jìn)行均熱后，以rC/sec以上的平均冷卻速度冷卻至鍍液溫度，在高強(qiáng)度鋼板的表面被覆熔融鍍鋅。另一方面，合金化熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板，是對于依照上述步驟得到的熔融鍍鋅高強(qiáng)度鋼板，遵循常規(guī)方法實(shí)施合金化處理后，以5°C/sec以上的平均冷卻速度冷卻即可。上述連續(xù)式熱鍍鋅線的均熱溫度為Ad點(diǎn)以上即可，但是為了使高強(qiáng)度鋼板的組織為鐵素體和奧氏體的混合組織從而提高加工性，優(yōu)選采用比Ad點(diǎn)高5(TC左右的溫度進(jìn)行均熱。具體來說是78(TC以上。均熱溫度的上限沒有特別限定，但一般在90(TC以下。均熱時(shí)的保持時(shí)間也沒有特別限定，如為10sec以上即可。均熱后以l°C/seC以上的平均冷卻速度冷卻至鍍液溫度(400500°C，優(yōu)選440470'C)后進(jìn)行鍍敷處理。冷速度低于l'C/sec時(shí)會生成珠光體并作為最終組織殘留，從而使加工性劣化。冷卻速度優(yōu)選為5'C/sec以上。冷卻速度的上限沒有特別規(guī)定，但若考慮到易于控制板溫和設(shè)備成體的話，則為5(TC/sec。鍍液的組成未特別限定，使用公知的熔融鋅鍍液即可。還有，鍍液中的Al含量優(yōu)選為0.050.2%。Al是在控制熔融鋅鍍層的合金化速度方面發(fā)揮作用的元素，若在含有Al的熔融鋅鍍液中浸漬鋼板，則在鋼板的表面(即鋼板和熔融鋅鍍層的界面)形成Fe-Al金屬層。然而A1低于0.05M時(shí)，F(xiàn)e-Al合金層太薄，因此若將鋼板浸漬在鍍液中，鋼板和鋅的合金化立即進(jìn)行。因此在合金化處理工序中，有到達(dá)鍍敷表面合金化結(jié)束之前，r相大大成長，抗粉化性(耐鍍敷剝離性)降低。更優(yōu)選的Al含量為0.07%以上。但是若A1含量超過0.2。/。，則Fe-Al合金層變得過厚，因此在合金化處理工序中，F(xiàn)e和Zn的合金化受到阻礙，熔融鍍層的合金化延遲。因此，為了進(jìn)行合金化而產(chǎn)生了增長合金化作業(yè)線，另外高溫下的合金化處理的需要。更優(yōu)選的Al含量為0.18n/。以下。鍍敷處理后，通過以5°C/sec以上的冷卻速度冷卻至常溫，能夠使奧氏體相變?yōu)轳R氏體，得到以鐵素體和馬氏體為主體的混合組織。冷卻速度低于5。C/sec時(shí)，不會生成馬氏體，卻有可能生成珠光體和貝氏體。冷卻速度優(yōu)選為10°C/sec以上。在熔融鍍鋅后進(jìn)行合金化處理時(shí)，遵循常規(guī)方法加熱至50075(TC左右(優(yōu)選為50060(TC左右)。還有，進(jìn)行合金化處理時(shí)的加熱方法沒有特別限定，能夠利用慣用的各種方法(例如氣體加熱和感應(yīng)加熱器等)。合金化處理后，通過以5°C/sec以上的冷卻速度冷卻至常溫，能夠得到鐵素體和馬氏體為主體的混合組織。實(shí)施例以下，通過實(shí)施例更詳細(xì)地說明本發(fā)明，但下述實(shí)施例并沒有限定本發(fā)明的性質(zhì)，也可以在符合前、后述的宗旨的范圍內(nèi)加以變更實(shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。熔煉表1所示成分組成(余量為Fe和不可避免的雜質(zhì))的鋼，將鑄造鋼水得到的鋼坯加熱到1150"，以87090(TC的終軋溫度熱軋至2.6mm厚度，接著以40°C/Sec的平均冷卻速度冷卻后，以480'C進(jìn)行巻取。接著，酸洗后以46%的冷軋率冷軋至厚1.4mm而制造成冷軋鋼板。將得到的冷軋鋼板在連續(xù)式熱鍍鋅線上加熱到83CTC，在此溫度下保持40sec而進(jìn)行均熱處理，之后以25'C/sec的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，并浸漬在鍍液中。鍍液使用公知的熔融鋅鍍液。其中，Al含量為0.13。/。。鍍液溫度為450470'C，使之在該鍍液中浸漬3秒鐘而進(jìn)行熔融鍍鋅。接著加熱至54056(TC并在此溫度下保持15秒而進(jìn)行合金化處理后，以30°C/sec的平均冷卻速度冷卻至室溫，接著以1.0%的壓下率進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制，從而得到合金化熔融鍍鋅鋼板。由鋼板的成分組成根據(jù)上式(1)和(2)計(jì)算K值和F值，其結(jié)果一并顯示在下述表1中。使用得到的合金化熔融鍍鋅鋼板，用掃描型電子顯微鏡(SEM)對母材鋼板的板厚中央部的金屬組織進(jìn)行觀察。觀察倍率為3000倍。其結(jié)果是，是以鐵素體和馬氏體為主體(以面積率計(jì)為80%以上)的混合組織，鐵素體和馬氏體的比率以面積率計(jì)為74:2632:68。作為附圖代用照片，下述表2的No.3的電子顯微鏡照片顯示在圖1中。另外，對于得到的合金化熔融鍍鋅鋼板，將合金化熔融鍍鋅層溶解于鹽酸后，通過原子吸光分析測定Fe濃度。結(jié)果顯示在下述表2中。接下來，從得到的合金化熔融鍍鋅鋼板上提取JIS5號試驗(yàn)片，進(jìn)行拉伸試驗(yàn)并測定抗拉強(qiáng)度(TS)、延伸率(El)。結(jié)果顯示在下述表2中。還有，TS為5901180MPa的范圍的為合格，脫離此范圍的例子不合格。另外，計(jì)算TSXE1，就強(qiáng)度一延伸率平衡進(jìn)行評價(jià)。結(jié)果顯示在下述表2中。還有，TSXE112000以上為合格，低于12000為不合格。對于得到的合金化熔融鍍鋅鋼板，按如下步驟評價(jià)其鍍敷性、滑動性和抗粉化性。(鍍敷性的評價(jià))鍍敷性是通過目視觀察是否有不鍍部的發(fā)生來進(jìn)行評價(jià)。未確認(rèn)到不鍍部分的情況為合格(〇)，確認(rèn)到不鍍部分的情況為不合格(X),評價(jià)結(jié)果顯示在下述表2中。(滑動性的評價(jià))滑動性是在合金化熔融鍍鋅鋼板(試驗(yàn)片)的表面和背面，以約1.5g/m2的涂布量涂布防銹油(ParkerIndustries公司制"NOX—RUST550HN(商品名)")后，使用邊20mm的平面工具，從試驗(yàn)片的兩側(cè)以約30N/mn^施加表面壓力。根據(jù)載荷(P)和試驗(yàn)片的牽引載荷(F)計(jì)算摩擦系數(shù)(p=F/2P)，將其作為滑動性評價(jià)的指標(biāo)。評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，摩擦系數(shù)p為0.20以下的情況為合格，|_1超過0.20的情況為不合格。結(jié)果顯示在下述表2中。(抗粉化性的評價(jià))抗粉化性是使用撓曲角60°、彎曲半徑lmm的V型沖頭進(jìn)行V彎曲試驗(yàn)，測定彎曲部的內(nèi)側(cè)的鍍敷剝離量。評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)鍍敷剝離量為10mg以下的情況為合格，鍍敷剝離量超過10mg的情況為不合格。結(jié)果顯示在下述表2中。[表l]培<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>由表1和表2能夠進(jìn)行如下考察。No.l10是滿足本發(fā)明規(guī)定的要件的例子，未發(fā)生不鍍，而且滑動性和抗粉化性也優(yōu)異。另一方面，No.1120是不滿足本發(fā)明規(guī)定的要件的例子，機(jī)械的特性(特別是強(qiáng)度和延伸率的平衡)差，并且有不鍍發(fā)生，或者滑動性或抗粉化性的至少一方面差。圖2中，將K值和Fe濃度與是否發(fā)生的關(guān)系表示為曲線圖。圖中〇、A和A是表示沒有不鍍發(fā)生的例子，令和X是表示有不鍍發(fā)生的例子。但是A是抗粉化性不合格的例子，A是滑動性不合格的例子。還有令是滑動性也不合格的例子。由圖2表明的可知，K值在滿足本發(fā)明規(guī)定的范圍時(shí)，沒有不鍍發(fā)生，但其脫離這一范圍，則不鍍發(fā)生。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>另一方面，圖3中將F值和Fe濃度與滑動性或抗粉化性的關(guān)系表示為曲線圖。圖中，O表示滑動性和抗粉化性良好，X表示滑動性或抗粉化性差。還有，A是滑動性和抗粉化性良好，但發(fā)生了不鍍的例子。由圖3表明的可知，F(xiàn)值在滿足本發(fā)明規(guī)定的范圍時(shí)，滑動性和抗粉化性優(yōu)異，但若脫離這一范圍，則滑動性和抗粉化性劣化。權(quán)利要求1.一種熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，所述熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板，以質(zhì)量％計(jì)含有C0.06～0.15％、Mn1～3％、P0.01～0.05％、Cr0.03～1％、Mo0.03～1％、和Al0.02～0.15％，在所述鍍敷前的鋼板中，將Si抑制在0.2％以下且含0％，以及將S抑制在0.03％以下且含0％，并且，由下式(1)計(jì)算出的K值在-2.0以上，K值＝3×[Mo]-5×[Cr]…(1)其中，式中[元素]表示各元素的質(zhì)量％的含量。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，所述熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板以質(zhì)量c/。計(jì)含有從Th0.15%以下但不含0%、Nb:0.15%以下但不含0%、和V:0.15%以下但不含0%中選擇出的至少1種。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，所述熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板以質(zhì)量％計(jì)含有B:0.01%但不含0%。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，所述熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板以質(zhì)量％計(jì)含有Ca:0.01%以下但不含0%。5.—種合金化熔融鍍鋅鋼板，其特征在于，所述合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0.031%、Mo:0.031%、和Al:0.020.15%，在所述鍍敷前的鋼板中，將Si抑制在0.2%以下且含0%，以及將S抑制在0.03%以下且含0%，并且，由下式(1)計(jì)算出的K值在一2.0以上，K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)由下式(2)計(jì)算出的F值滿足0.73.0，F(xiàn)值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])...(2)其中，(1)、(2)式中[元素]表示各元素的質(zhì)量％的含量。6.—種機(jī)動車用構(gòu)件，其特征在于，使用權(quán)利要求1所述的熔融鍍鋅鋼板而獲得。7.—種機(jī)動車用構(gòu)件，其特征在于，使用權(quán)利要求5所述的合金化熔融鍍鋅鋼板而獲得。全文摘要一種熔融鍍鋅鋼板，所述熔融鍍鋅鋼板的鍍敷前的鋼板，以質(zhì)量％計(jì)含有C0.06～0.15％、Mn1～3％、P0.01～0.05％、Cr0.03～1％、Mo0.03～1％和Al0.02～0.15％，并且將Si抑制在0.2％以下(含0％)，以及將S抑制在0.03％以下(含0％)，由下式(1)計(jì)算出的K值在-2.0以上。K值＝3×[Mn]-5×[Cr]…(1)這里，式中[元素]表示各元素的含量(質(zhì)量％)。文檔編號C22C38/38GK101115857SQ200680004438公開日2008年1月30日申請日期2006年3月24日優(yōu)先權(quán)日2005年3月31日發(fā)明者三浦正明,內(nèi)海幸博,山本勝大申請人:株式會社神戶制鋼所