專利名稱：連續(xù)鑄造方法、連續(xù)鑄造裝置及連續(xù)鑄造坯的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及可以減輕在連續(xù)鑄造的鋼鑄坯(以下簡稱“鑄坯”)的厚度方向中心部發(fā)生的成分偏析的連續(xù)鑄造方法、連續(xù)鑄造裝置及用該方法制造的鑄坯。
在連續(xù)鑄造鑄坯的制造中，經常發(fā)生所謂中心偏析的內部缺陷問題。該中心偏析是在鑄坯最終凝固部分的厚度方向的中心部C、S、P、Mn等鋼液成分富集、發(fā)生正偏析的現(xiàn)象。上述中心偏析成為鋼材韌性降低和氫誘發(fā)裂紋的原因，因而特別是在厚板制品中出現(xiàn)嚴重的問題。作為防止此類問題發(fā)生的方法公開了以下技術。
在特許文獻1中，公開了賦予比凝固收縮量大的3mm以上的大壓下，不發(fā)生內部裂紋而消除中心偏析的方法。該方法是在鑄坯凝固終了點附近的上游側使用設置的電磁攪拌裝置或超聲波施加裝置，因鋼液流動切斷了樹枝狀晶，在凝固終了點附近形成等軸晶區(qū)之后再進行壓下的方法。但是，用這種方法，存在壓下輥和機架發(fā)生撓曲等、不能得到充分的壓下效果的問題。其理由是，因為壓下變形阻力大的鑄坯兩端部的凝固部分要發(fā)生塑性變形，所以在變形阻力大的鋼種或鑄坯兩端部成為低溫造成變形阻力大的場合下，壓下輥等要撓曲。
作為有效地賦予壓下力的方法，在特許文獻2中公開了用在駝型·凸臺·輥的大口徑輥的中央部設突出部的臺階輥，使鑄坯寬度方向中央的未凝固部分進行局部地壓下的方法。但是，用這種方法，因用臺階輥局部地壓下，所以在鑄坯表面形成凹部，在其后的軋制工序中成為造成尺寸不良、平坦度不良的原因。
如特許文獻3所述，本發(fā)明人等提出，使由鑄型正下方的拉出方向上配置的導輥的鑄坯厚度方向的間隔階段地增加，含有未凝固部分的鑄坯一旦鼓肚，在凝固終了點之前，以與上述鼓肚量相當?shù)牧窟M行壓下的方法。但是，即使在這種方法中，在未凝固層區(qū)域大，壓下不充分時，也明顯存在中心偏析不能有效得到改善等問題。
另外，在鑄坯不發(fā)生鼓肚的條件下防止鑄坯發(fā)生內部裂紋的壓下方法，公開了下述方法。
在特許文獻4中公開了在用鑄坯下面?zhèn)热菀咨奢^多等軸晶的弧型連鑄機壓下含有未凝固部分的鑄坯時，使鑄坯下面?zhèn)鹊膲合铝Ρ辱T坯上面?zhèn)雀蟮倪B續(xù)鑄造方法。此外，在該方法中，有時將上述壓下力換而言之為壓下量，但無論在壓下力或者壓下量的哪種場合下，都是在不發(fā)生鑄坯鼓肚的情況下進行壓下以防止發(fā)生內部裂紋作為目的的，因而不能說對減輕成分偏析有充分的效果。
在特許文獻5中公開了在連續(xù)鑄造機后端固定處固定設置軋機，使含有鑄造原樣的未凝固部分的鑄坯以希望的不鼓肚狀態(tài)進行軋制的方法。該方法是在超過由鑄坯厚度和未凝固厚度求出的規(guī)定值的條件下，軋制相對于鑄坯厚度的寬的比在5以上、相對于鑄坯厚度的未凝固厚度的比在1/2以下的鑄坯的方法。但是，該公開的方法是在鑄坯不發(fā)生鼓肚的情況下、進行大壓下時，以防止鑄坯內部出現(xiàn)裂紋作為目的的，因而不能滿足防止成分偏析的效果。


圖1是大略表示連續(xù)鑄造中實施以往壓下方法的裝置的構成例的側面方向的縱剖視圖。在圖1中，經過浸入澆口1向鑄型3注入的鋼液4通過水冷鑄型3和由在其下方配設的多個噴嘴(未圖示)噴射的霧化水冷卻，形成凝固殼5。在其內部含有未凝固鋼液11的鑄坯由導輥6支持，由上下相對的壓下輥對7壓下，由拉輥14拉出。圖中兩端附有箭頭表示的區(qū)域B1-B2是因鋼液靜壓發(fā)生鼓肚的鼓肚區(qū)域。壓下輥對7的下部輥7b設定為與沿鑄坯下側軋制線9相同高度的水平面上。
圖2是表示將在鑄坯下側、即偏向下面?zhèn)榷晒亩堑蔫T坯，也就是下面?zhèn)裙亩堑蔫T坯用上述圖1所示的裝置，以以往壓下的方法壓下時的壓下位置附近擴大的模式圖。圖2(a)是側視圖，圖2(b)是圖2(a)中A-A向視的剖視圖。圖2中的點劃線表示鑄坯厚度方向的中心線(以下稱為“窄邊面中心線”)L1和L2。另外，附有符號S的部分是因鼓肚厚度增加的部分，即相當于鼓肚量的部分。
如圖2所示，壓下前窄邊面中心線L1，因與壓下時輥縫(壓下時的壓下上部輥7a和壓下下部輥7b的間隙距離)的中心位置水平面的高度有差異，所以在以與鼓肚量相當?shù)牧繅合聲r，使與壓下同時的鑄坯必須彎曲δ(彎曲量)。可是，由于這時產生的抗彎曲反作用力的必要的力成為壓下力的損失而造成壓下力不足，所以僅以與上述鼓肚量相當?shù)牧康膲合铝Φ膲合铝烤筒荒苓_到目標值。
圖3是表示將在鑄坯上側和下側大體均等地生成鼓肚的上面?zhèn)认旅鎮(zhèn)染鹊墓亩堑蔫T坯，用與上述圖1所示的相同的裝置，以以往壓下的方法壓下時的壓下位置附近的模式圖。圖3(a)是側視圖，圖3(b)是圖3(a)中A-A向視的剖視圖，圖中的點劃線表示窄邊面中心線L1和L2，附有符號S的部分表示因鼓肚厚度增加的部分，即表示相當于鼓肚量的部分。
在圖3中，壓下前的窄邊面中心線L1，與壓下時的輥縫的中心位置高度的水平面有差異，因而要使與壓下同時的鑄坯必須彎曲δ，該彎曲的必要的力成為壓下力的損失。
這樣，以往在連續(xù)鑄造機內含有未凝固部分的鑄坯一旦鼓肚后壓下時，沒有采用上下對稱的壓下方式，而將壓下點與鑄坯下側軋制線設定成同一水平面，采用用上部輥單獨壓下的方式。其理由是，在使下部輥由下側軋制線突出的狀態(tài)下，擔心鑄造開始時的鏈節(jié)式引錠桿和含有未凝固部分的鑄坯通過時，其突出部成為障礙，發(fā)生拉出停止等故障。
特開昭61-42460號公報(權利要求范圍)[特許文獻2]特開昭61-132247號公報(權利要求范圍)[特許文獻3]特開昭9-57410號公報(權利要求范圍)[特許文獻4]特開昭62-28056號公報(權利要求范圍)[特許文獻5]特開平7-132355號公報(權利要求范圍)
本發(fā)明的要點是下述(1)和(2)中所示的連續(xù)鑄造方法，(3)～(5)中所示的連續(xù)鑄造裝置，和用該方法制造的下述(6)所示的鑄坯。
(1)鋼的連續(xù)鑄造方法，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下，其特征在于，在連續(xù)鑄造機內，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出而壓下。
(2)上述(1)中所述鋼的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的量，在鑄坯鼓肚的厚度以下。
(3)鋼的連續(xù)鑄造裝置，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下，其特征在于，在連續(xù)鑄造機內，配置使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的壓下輥對。
(4)在上述(3)中所述鋼的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的量，在鑄造開始前和鑄造中可以變更，相對于伴隨壓下的壓下輥對負荷載荷的變動，具有能夠使突出量保持一定的控制機構。
(5)在上述(3)或(4)中所述鋼的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，連續(xù)鑄造機內的壓下輥對的配置位置可以在任意的壓下位置上變更。
(6)用上述(1)或(2)所述的鋼的連續(xù)鑄造方法制造的鑄坯，其特征在于，鑄坯厚度方向中心部的Mn的中心偏析比C/C0，在遍及用下述(b)式表示的寬度W內，滿足用下述(a)式表示的關系0.7≤C/C0≤1.2 (a)W＝W0-2×d (b)其中，C鑄坯厚度方向中心部的Mn的含有率(質量％)；C0鑄坯的Mn的平均含有率(質量％)；W0鑄坯的寬度(mm)；d凝固殼的厚度(從壓下位置的固相率0.8的鑄坯窄邊表層的距離)(mm)。
可以用圖4說明上述(b)式。
圖4是表示用壓下輥對的壓下前和壓下后鑄坯的剖面的模式圖。圖4(a)表示含有C、S、P、Mn等鋼液成分富集的未凝固鋼液11的鑄坯12壓下前的狀態(tài)，圖4(b)表示施加壓下力，壓合后鑄坯橫剖面的狀態(tài)。圖中點劃線L1和L2表示鑄坯厚度方向的中心線。
上述(b)式的W0是鑄造后鑄坯12的寬度。另外，d是鑄坯12的凝固殼的厚度，這里是指從壓下位置的固相率0.8的鑄坯窄邊表層的距離。該d與從鑄坯長邊表面的凝固殼的厚度大體相等，所以也可以用從鑄坯長邊表面的凝固殼厚度代替。此外，如上述特許文獻3所述，固相率例如可以由鑄坯厚度方向的非穩(wěn)定傳熱解析求出。
由圖4(a)明顯看出，從W0中扣除2×d的部分是(b)式的W。因此，所謂上述(6)式中“在遍及用(b)式表示的寬度W內，滿足(a)式”是指，上述(6)中所述鑄坯在用上述(1)或(2)中所述方法制造時，遍及壓下時含有未凝固鋼液11的部分，滿足用上述(a)式表示的關系。
上述本發(fā)明基于以下見解。
在連續(xù)鑄造機內壓下含有未凝固部分的鑄坯時，僅以相對于因鑄型內液面(彎月面)的鋼液靜壓力而產生的鼓肚部分而施加的壓下方的壓下量不能達到目標值，可以觀察到壓力不足的狀況。本發(fā)明人針對其原因研究的結果發(fā)現(xiàn)，原來，用于減少鼓肚的鑄坯厚度所必須消耗的壓下力，因一部分消耗在鑄坯的彎曲等變形上而不能夠形成有效地壓下。也就是說，僅由鼓肚的鑄坯的上部輥壓下時，由于窄邊側的凝固部分的彎曲和矯正也需要力，所以僅由上部輥壓下的壓下力是不足的。這是由于，以往在連續(xù)鑄造機內對未凝固部分壓下時，壓下輥對的下部輥，如以上所示那樣，與鑄坯下側的軋制線設定在同一水平面上，而沒有設定由下側軋制線突出。
所以，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，使下部輥由連續(xù)鑄造機的鑄坯的下側軋制線以希望的值突出而壓下鼓肚后的鑄坯，與下部輥不突出壓下的場合相比，可以使壓下力、壓下量增加，能夠高效率地壓下含有未凝固部分的鑄坯，進而完成了上述本發(fā)明。
圖5是大略地表示實施本發(fā)明連續(xù)鑄造方法的裝置的構成例的側面方向的縱剖視圖。與以往用上述圖1所示的裝置的壓下方法相同，經過浸入澆口1向鑄型3注入的鋼液4，用鑄型3和由多個未圖示的噴嘴噴射的霧化水冷卻，形成凝固殼5。在其內部含有未凝固鋼液11的鑄坯由導輥6支持。圖中兩端附有箭頭表示的區(qū)域B1-B2是鼓肚區(qū)域。接著，鑄坯被由上下相對構成的壓下輥對7壓下，并被拉出。在本發(fā)明中，壓下輥對7的下部輥7b，以由鑄坯下側軋制線9向上方僅突出δ1的狀態(tài)設置。
圖6是表示將在鑄坯上側和下側大體均等生成鼓肚的上面?zhèn)认旅鎮(zhèn)染裙亩堑蔫T坯、以本發(fā)明規(guī)定的壓下的方法壓下時的壓下位置附近的模式圖。此外，該圖表示了使用具有上述圖5所示的構成的裝置的情況。圖6(a)是側視圖，圖6(b)是圖6(a)中A-A向視的剖視圖。圖中的點劃線表示窄邊面中心線L1和L2，另外，附有符號S的部分表示因鼓肚厚度增加的部分。
在圖6(a)中，因為壓下輥對的壓下下部輥7b由鑄坯下側軋制線9向上方突出δ1，所以壓下前的窄邊面中心線L1和壓下輥隙的中心位置處于相同的高度的水平面上，在軋制前后窄邊面中心線L1和L2的水平面沒有變化。因而不發(fā)生彎曲變形，也就不需要用于鑄坯彎曲變形的力。其結果就可以將壓下輥產生的最大的壓力傳給本身鼓肚的鑄坯，從而實現(xiàn)高效的壓下。
在該方法中，含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下鑄坯。另外，優(yōu)選在圖1或圖5中所示的靠近凝固終了點10附近壓下。另外，其壓下量優(yōu)選壓下與鼓肚相當?shù)牧?，但不要超過與鼓肚相當?shù)牧俊?br> 另外，壓下可以在通常的連續(xù)鑄造機內進行，但優(yōu)選在由裝置構成的連續(xù)鑄造機的機端進行。
之所以壓下時使壓下下部輥比下側、即比固定側的軋制線更突出，這是由于如前所述，可以使伴隨壓下的鑄坯的彎曲變形最小，使壓下力有效地作用于鑄坯的壓下，以進行高效地壓下。
由于壓下下部輥的突出量δ1，只要是稍微突出就可以認為有改善效果，所以只要是在對鑄坯等通過無障礙的范圍內，其范圍就不作特別地限定。但是，若假定僅下面?zhèn)裙亩堑膱龊?，?yōu)選鑄坯鼓肚的厚度以下，即總鼓肚量以下。更佳的是可以選定使鑄坯的上側和下側大體均等發(fā)生鼓肚的澆注條件，使壓下下部輥的突出量δ1取總鼓肚量的1/2。藉此，可以使壓下前窄邊面中心線與壓下時的輥縫的中心位置在同一水平面上，從原理上講這樣壓下時，不發(fā)生鑄坯彎曲變形，能夠實現(xiàn)高效地壓下。
在本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法中，作為壓下輥可以用平行輥，就能夠對鑄坯的全部寬度有效地施加壓下力。
另外，若壓下下部輥的突出量δ1固定為規(guī)定值，在操作上有時不方便，因而如下所述，優(yōu)選根據(jù)由液壓等操作可以升降地構成。藉此，實施本發(fā)明方法時，可以確保柔性。
如上所述，本發(fā)明的另一個發(fā)明是在含有未凝固部分鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下的連續(xù)鑄造裝置，是在連續(xù)鑄造機內，配置使壓下輥對的壓下下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的壓下輥對的鋼的連續(xù)鑄造裝置。
另外，壓下輥對的壓下下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的量在鑄造開始前和鑄造中是可以變更的，該連續(xù)鑄造裝置既可以具有相對于伴隨壓下的壓下輥對負荷載荷的變動使突出量保持一定的控制機構，除此以外，連續(xù)鑄造機內的壓下輥對的配置位置也可以在鑄坯拉出方向的任意壓下位置上變更。
圖7是表示壓下輥升降裝置的一例的圖。圖7(a)是壓下輥升降裝置的側視圖，圖7(b)是主視圖。另外，在圖7(b)中，省略了壓下上部輥升降裝置的一部分和鑄坯。
壓下輥對主要由壓下上部輥7a、壓下下部輥7b、升降壓下上部輥的壓下上部輥升降裝置71、和升降壓下下部輥7b的壓下下部輥升降裝置72構成。另外，上述輥的升降裝置，可以用例如液壓驅動或者電驅動裝置等。
在壓下下部輥升降裝置72和壓下輥段基型機床79之間，設置可以計測壓下載荷的測力傳感器76。另外，壓下上部輥7a和壓下下部輥7b的高度方向的位置，分別由壓下上部輥位置檢測裝置78和壓下下部輥位置檢測裝置77測定，并具有將壓下輥位置的測定值送至壓下輥位置控制裝置73的構成。
另外，備有支持壓下后鑄坯8的支承輥7c和7d。上述裝置一套由壓下輥段7S組成，成為一體化。
以下對這些壓下輥升降裝置的動作進行說明。
根據(jù)鑄坯的鋼種、尺寸等考慮壓下輥升降裝置的剛度，由壓下輥位置控制裝置73設定壓下下部輥7b從鑄坯下側軋制線9的突出量δ1。按照對由圖5所示裝置的壓下方法的說明，含有未凝固鋼液的鑄坯由壓下上部輥7a和壓下下部輥7b壓下后，一邊由支承輥7c和7d導向和支持，一邊作為壓下后鑄坯8被拉出。
此時，隨著鑄坯的鋼種或凝固的進行狀況的變化，加在壓下上部輥7a和壓下下部輥7b上的負荷載荷發(fā)生變化，其結果是，壓下下部輥的突出量δ1，和壓下上部輥7a與壓下下部輥7b的間隙、即輥縫也發(fā)生變化。這種變化由壓下輥位置檢測裝置77和78測出，送至壓下輥位置控制裝置73。在壓下輥位置控制裝置73中，演算由壓下下部輥的突出量δ1和上述壓下輥的輥縫的目標值的偏差，演算壓下下部輥的突出量δ1和壓下輥的輥縫的必要修正量。根據(jù)這些演算結果，壓下輥位置控制裝置73驅動壓下下部輥升降用液壓驅動裝置75和壓下上部輥升降用液壓驅動裝置74，使壓下下部輥升降裝置72和壓下上部輥升降裝置71分別動作。
以上說明是對在鑄造開始前設定壓下下部輥的突出量δ1的場合進行的說明，但即使在鑄造中，同樣可以變更壓下下部輥的突出量δ1。
圖8是表示壓下輥的配置位置可變機構一例的圖。
在矯正鑄坯彎曲的矯正區(qū)域C1-C2的下游側，有可以變更壓下輥段7S的配置位置的共用段帶R1-R2，此外，在其下游側配置拉輥14。含有未凝固鋼液的鑄坯經過上述矯正區(qū)域C1-C2，進入共用段帶R1-R2，在該區(qū)域受到由壓下輥對的壓下，而且被拉輥14拉出。
這里，在共用段帶配置壓下輥段7S和普通段13，壓下輥段7S和普通段13對于配置位置有互換性。在該圖中，壓下輥段7S可以配置在共用段帶的最下游側的位置，但是，例如如實線箭頭所示，也可以將配置位置變更到上游側，而將在上游側配置的普通段13配置在壓下輥段7S配置的最下游側的位置上。
同樣，可以將壓下輥段7S配置在虛線所示的任意位置上。這樣就可以在鑄坯拉出方向的任意壓下位置上變更壓下輥段的配置位置。另外，由于可以預先調整預備的壓下輥段，修配而待機，所以可以縮短上述壓下輥段配置位置的變更時間，提高裝置的開工率。
另外，在本發(fā)明連續(xù)鑄造方法中，雖然不是必須的裝置，但也可以在壓下輥對的上游側設置電磁攪拌裝置。通過使未凝固部分的鋼液流動，可以分散偏析，也是有效的。
本發(fā)明的另一個發(fā)明是用上述本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法制造的鑄坯，是鑄坯厚度方向中心部的Mn的中心偏析比C/C0，在遍及用下述(b)式表示的寬度W內，滿足下述(a)式的鑄坯。在(a)式和(b)式中，C表示鑄坯厚度方向中心部的Mn的含有率(質量％)，C0表示鑄坯的Mn的平均含有率(質量％)，另外，W0表示鑄坯的寬度(mm)，d表示凝固殼的厚度(用從壓下位置的固相率0.8的鑄坯窄邊表層的距離表示，單位是mm)。
0.7≤C/C0≤1.2 (a)W＝W0-2×d (b)在上述(a)式中，將C/C0的下限取為0.7、上限取為1.2的理由如下。
這是由于，C/C0的值不足0.7時，不能滿足鋼材的機械特性。另一方面，C/C0超過1.2時，局部的強度過高，材料容易不均質。具體地說就是，中心偏析將引起鋼材韌性降低和氫誘發(fā)裂紋，特別是在厚板制品中成為申請的問題。
另外，如前所述，上述(b)式表示，本發(fā)明的鑄坯，在制造鑄坯時，遍及壓下時含有C、S、P、Mn等的鋼液成分富集的未凝固鋼液的部分的全部，滿足上述(a)式，即，壓下時具有未凝固鋼液的部分可以得到改善。
試驗時，壓下下部輥的突出量在0、1、10、12和15mm的范圍內變化，對于分別得到的鑄坯求出鑄坯厚度方向中心部的Mn的中心偏析比C/C0，評價中心部偏析狀況。歸納試驗條件和結果示于表1。
表1

在表1中“上部輥的目標壓下量”表示由鼓肚量[表1中表示為(①)]扣除所設定的下部輥突出量[同表表示為(②)]的壓下上部輥的目標壓下量(即①-②)?！皦合铝俊北硎居晒亩堑蔫T坯的厚度扣除壓下時的實際輥縫的實際壓下量。
將壓下載荷設定為最大的4.90×106N，但由配置在壓下下部輥升降裝置下部的測力傳感器測定的結果，卻因壓下條件壓下載荷而成為1.67×106N～4.90×106N范圍內的值。另外，隨著壓下下部輥的突出量的增加，由該測力傳感器的壓下載荷的測定值顯示增大的傾向。
即，可以明顯看出，壓下下部輥不突出時，壓下下部輥賦予鑄坯壓下的比率變大。這是由于，由壓下上部輥的壓下力中減去花費在鑄坯彎曲變形上的壓下力，才是最大壓下力對鑄坯壓下本身的作用。
另外，“Mn的最大中心偏析比C/C0”表示，將鑄造的鑄坯作低倍腐蝕觀察后，任意采取含有推測是Mn富集部的鑄坯厚度方向的中心部的鑄坯試樣，用附有繪圖功能的EPMA(electron probemicroanalyzer with mapping function，電子探針顯微分析器)，以直徑50μm的電子束，在20mm的角視場下觀察1～4個視場，求出相對于鑄坯Mn的平均濃度(C0)的中心附近富集部的Mn濃度(C)的比，即中心偏析比C/C0，以其最大值作為代表值。
如表1“Mn的最大濃度比C/C0”欄所示，使壓下下部輥不突出，即在突出量是0mm的比較例的試驗編號1～6中，C/C0的值都超過本發(fā)明鑄坯中規(guī)定的上限1.2。
與此相反，在使壓下下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的本發(fā)明例的試驗編號7～16中，除了試驗編號7和8的部分外，C/C0值均在1.0～1.2的范圍內，中心偏析得到改善。該結果表明，使壓下下部輥比鑄坯下側軋制線更突出對于改善中心偏析是重要的。
如試驗編號7和8所示，僅使壓下下部輥突出1mm，就可以看出改善的兆頭，但由于在鑄坯端部凝固慢的部分C/C0值有升高的場合，所以壓下下部輥的突出量優(yōu)選總鼓肚量的50％±10％左右的值。
在鼓肚量為30mm、壓下下部輥的突出量為15mm的本發(fā)明例的試驗編號15和16中，C/C0值是與試驗編號9～14的場合同程度的1.0～1.1，但鑄坯發(fā)生輕微的內部裂紋。由該結果可知，鼓肚量應優(yōu)選在25mm以下的范圍內。
綜上所述，根據(jù)本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后壓下時，沒有伴隨的壓下力損失而可以高效地進行壓下，并能夠減輕在鑄坯厚度方向中心部發(fā)生的偏析。另外，本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置可以使比鑄坯軋制線更向上部的壓下下部輥的突出量得到穩(wěn)定的控制，另外，壓下輥對的位置可以在任意位置上變更，因而適宜本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法的實施。此外，由本發(fā)明方法鑄造的鑄坯是遍及含有未凝固鋼液的鑄坯寬度方向全區(qū)域的中心偏析得到改善的良好質量的鑄坯。
根據(jù)本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后壓下時，沒有伴隨的壓下力損失而可以高效地進行壓下，并能夠減輕在鑄坯厚度方向中心部發(fā)生的偏析。另外，本發(fā)明的連續(xù)鑄造裝置可以使比鑄坯軋制線更向上部的壓下下部輥的突出量得到穩(wěn)定的控制，另外，壓下輥對的位置可以在任意位置上變更，因而適宜本發(fā)明的連續(xù)鑄造方法的實施。此外，由本發(fā)明方法鑄造的鑄坯是遍及含有未凝固鋼液的鑄坯寬度方向全區(qū)域的中心偏析得到改善的良好質量的鑄坯。
圖2是表示將下面?zhèn)裙亩堑蔫T坯，以以往壓下的方法壓下時的壓下位置附近擴大的模式圖，圖2(a)是側視圖，圖2(b)是圖2(a)中A-A向視的剖視圖。
圖3是表示將上面?zhèn)认旅鎮(zhèn)染裙亩堑蔫T坯，以以往壓下的方法壓下時的壓下位置附近擴大的模式圖，圖3(a)是側視圖，圖3(b)是圖3(a)中A-A向視的剖視圖。
圖4是表示用壓下輥對壓下時鑄坯剖面的模式圖，圖4(a)是壓下前鑄坯厚度方向的縱剖視圖，圖4(b)是壓下后厚度方向的縱剖視圖。
圖5是表示實施本發(fā)明連續(xù)鑄造方法裝置的構成例的側面方向的縱剖面簡圖。
圖6是表示將上面?zhèn)群拖旅鎮(zhèn)染裙亩堑蔫T坯以本發(fā)明規(guī)定的壓下的方法壓下時的壓下位置附近擴大的模式圖，圖6(a)是側視圖，圖6(b)是圖6(a)中A-A向視的剖視圖。
圖7是表示壓下輥升降裝置的一例的圖，圖7(a)是壓下輥升降裝置的側視圖，圖7(b)是主視圖。
圖8是表示壓下輥的配置位置可變機構一例的圖。圖中1浸入澆口，2鑄型內液面(彎月面)，3鑄型，4鋼液，5凝固殼，6導輥，7壓下輥對，7a壓下上部輥，7b壓下下部輥，7S壓下輥段，71壓下上部輥升降裝置，72壓下下部輥升降裝置，73壓下輥位置控制裝置，74壓下上部輥升降用液壓驅動裝置，75壓下下部輥升降用液壓驅動裝置，76測力傳感器，77壓下下部輥位置檢測裝置，78壓下上部輥位置檢測裝置，79壓下輥段基型機床，8壓下后鑄坯，9下側軋制線，10凝固終了點，11未凝固鋼液，12鑄坯，13普通段，14拉輥，δ彎曲量，δ1下部輥的突出量，L1、L2壓下前和壓下后的鑄坯窄邊面中心線，B1-B2鼓肚區(qū)域，C1-C2矯正區(qū)域，R1-R2共用段帶。
權利要求
1.一種鋼的連續(xù)鑄造方法，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下，其特征在于，在連續(xù)鑄造機內，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出而壓下。
2.根據(jù)權利要求1中所述的鋼的連續(xù)鑄造方法，其特征在于，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的量在鑄坯鼓肚的厚度以下。
3.一種鋼的連續(xù)鑄造裝置，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下，其特征在于，在連續(xù)鑄造機內，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出地配置壓下輥對。
4.根據(jù)權利要求3中所述的鋼的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出的量，在鑄造開始前和鑄造中可以變更，相對于伴隨壓下的壓下輥對負荷載荷的變動，具有能夠使突出量保持一定的控制機構。
5.根據(jù)權利要求3中所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，連續(xù)鑄造機內的壓下輥對的配置位置可以在任意的壓下位置上變更。
6.根據(jù)權利要求4中所述的連續(xù)鑄造裝置，其特征在于，連續(xù)鑄造機內的壓下輥對的配置位置可以在任意的壓下位置上變更。
7.用權利要求1中所述的鋼的連續(xù)鑄造方法制造的鑄坯，其特征在于，鑄坯厚度方向中心部的Mn的中心偏析比C/C0，在遍及用下述(b)式表示的寬度W內，滿足用下述(a)式表示的關系0.7≤C/C0≤1.2 (a)W＝W0-2×d (b)其中，C鑄坯厚度方向中心部的Mn的含有率(質量％)；C0鑄坯的Mn的平均含有率(質量％)；W0鑄坯的寬度(mm)；d凝固殼的厚度(從壓下位置的固相率0.8的鑄坯窄邊表層的距離)(mm)。
8.用權利要求2中所述的鋼的連續(xù)鑄造方法制造的鑄坯，其特征在于，鑄坯厚度方向中心部的Mn的中心偏析比C/C0，在遍及用下述(b)式表示的寬度W內，滿足用下述(a)式表示的關系0.7≤C/C0≤1.2 (a)W＝W0-2×d (b)其中，C鑄坯厚度方向中心部的Mn的含有率(質量％)；C0鑄坯的Mn的平均含有率(質量％)；W0鑄坯的寬度(mm)；d凝固殼的厚度(從壓下位置的固相率0.8的鑄坯窄邊表層的距離)(mm)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種可以高效地壓下未凝固鑄坯、降低鑄坯厚度方向中心部偏析的連續(xù)鑄造方法、連續(xù)鑄造裝置及鑄坯。其中，(1)一種鋼的連續(xù)鑄造方法，在含有未凝固部分的鑄坯鼓肚后，用壓下輥對壓下，其特征在于，在連續(xù)鑄造機內，使壓下輥對的下部輥比鑄坯下側軋制線更突出而壓下。(2)一種鋼的連續(xù)鑄造裝置，在鑄坯鼓肚后，在連續(xù)鑄造機內，使壓下輥對(7)的下部輥(7b)比鑄坯下側軋制線(9)更突出地配置壓下輥對(7)。(3)鑄坯厚度方向中心部的中心偏析比C/C
文檔編號B22D11/12GK1449877SQ0310843
公開日2003年10月22日 申請日期2003年3月31日 優(yōu)先權日2002年4月8日
發(fā)明者平城正, 山中章裕, 熊倉誠治, 村上敏彥 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社