本實(shí)用新型涉及高錳鋼預(yù)硬化技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種高錳鋼氣動(dòng)敲擊錘式?jīng)_擊強(qiáng)化設(shè)備。

背景技術(shù)：

高錳鋼在沖擊作用下，其工件表面能迅速產(chǎn)生加工硬化的效果，使其具有良好的加工硬化性能，較高的強(qiáng)度和硬度以及良好的抗磨損能力，廣泛應(yīng)用于礦山機(jī)械、冶金、建材等行業(yè)中。

目前，針對于高錳鋼轍叉的爆炸硬化技術(shù)已經(jīng)在世界范圍內(nèi)被廣泛的應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)中，然而目前普遍采用的爆炸硬化技術(shù)有明顯的不足：首先，它對高錳鋼工件鑄造質(zhì)量要求很高，若高錳鋼工件表面內(nèi)部存在夾渣和氣孔等鑄造缺陷，經(jīng)爆炸處理后表面會(huì)出現(xiàn)裂紋或塌陷，降低磨損性能；另外，爆炸硬化技術(shù)成本高，生產(chǎn)安全性差。

大量國內(nèi)外文獻(xiàn)表明，高錳鋼的加工硬化可通過“小能量多次沖擊”的方法來實(shí)現(xiàn)，然而，傳統(tǒng)的機(jī)械沖擊方法工作壓力低，頻率固定。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種更具操作性、安全性以及良好效果的高錳鋼表面強(qiáng)化實(shí)驗(yàn)設(shè)備，本實(shí)用新型提出一種高錳鋼氣動(dòng)敲擊錘式?jīng)_擊強(qiáng)化設(shè)備。

本實(shí)用新型的技術(shù)方案是這樣實(shí)現(xiàn)的：一種高錳鋼氣動(dòng)敲擊錘式?jīng)_擊強(qiáng)化設(shè)備，包括

外接氣泵；

通過進(jìn)氣管連接所述外接氣泵的儲(chǔ)氣罐；

通過氣管連接所述儲(chǔ)氣罐的調(diào)壓閥；

連接所述調(diào)壓閥的設(shè)備箱；

通過輸氣管連接所述儲(chǔ)氣罐的氣動(dòng)敲擊錘，所述輸氣管上設(shè)有三通閥；

所述氣動(dòng)敲擊錘包括

上方的基板；

設(shè)置在所述基板下方的磁性活塞，所述磁性活塞芯部設(shè)有永久磁鐵，所述永久磁鐵用于將所述磁性活塞吸附到所述基板上；

與所述磁性活塞相連的錘頭，所述錘頭直徑小于所述磁性活塞；

套在所述錘頭外側(cè)的彈簧；和

設(shè)置在所述錘頭下方的臺(tái)座。

進(jìn)一步地，所述磁性活塞的兩側(cè)設(shè)有活塞環(huán)和O型環(huán)。

進(jìn)一步地，所述錘頭為向下凸起的“凸”型。

本實(shí)用新型的有益效果在于，與現(xiàn)有技術(shù)相比，本實(shí)用新型以壓縮空氣為動(dòng)力，不會(huì)產(chǎn)生火花，操作安全；成本低，工藝簡單，可操作效果好；設(shè)備為立式，體積小，安裝容易，出力大小易控制；外接設(shè)備箱，可設(shè)置不同沖擊次數(shù)，沖擊時(shí)間和間隔時(shí)間，實(shí)驗(yàn)操作更精確；沖擊頻率、沖擊壓力即使在運(yùn)轉(zhuǎn)中亦可調(diào)整；可快速運(yùn)轉(zhuǎn)及停止，不會(huì)造成過度沖擊，對設(shè)備損壞小。

附圖說明

圖1是本實(shí)用新型高錳鋼氣動(dòng)敲擊錘式?jīng)_擊強(qiáng)化設(shè)備的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本實(shí)用新型實(shí)施例中的附圖，對本實(shí)用新型實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本實(shí)用新型一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例。基于本實(shí)用新型中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本實(shí)用新型保護(hù)的范圍。

請參見圖1，本實(shí)用新型一種高錳鋼氣動(dòng)敲擊錘式?jīng)_擊強(qiáng)化設(shè)備，包括外接氣泵；通過進(jìn)氣管連接所述外接氣泵的儲(chǔ)氣罐；通過氣管連接所述儲(chǔ)氣罐的調(diào)壓閥；連接所述調(diào)壓閥的設(shè)備箱；通過輸氣管連接所述儲(chǔ)氣罐的氣動(dòng)敲擊錘，所述輸氣管上設(shè)有三通閥6；所述氣動(dòng)敲擊錘包括上方的基板1；設(shè)置在所述基板下方的磁性活塞2，所述磁性活塞芯部設(shè)有永久磁鐵，所述永久磁鐵用于將所述磁性活塞吸附到所述基板上；與所述磁性活塞相連的錘頭3，所述錘頭3直徑小于所述磁性活塞2；套在所述錘頭3外側(cè)的彈簧4；和設(shè)置在所述錘頭下方的臺(tái)座5。

其中，所述磁性活塞的兩側(cè)設(shè)有活塞環(huán)和O型環(huán)。一般地，錘頭為“凸”型，較窄的一頭朝下。

在通入壓縮空氣的狀態(tài)下，磁性活塞借助強(qiáng)磁力，緊貼固定在基板上，三通電磁閥接通時(shí)，壓縮空氣流入氣動(dòng)敲擊錘本體，本體內(nèi)的壓力增高，當(dāng)大于磁力時(shí)使磁性活塞高速脫離基板，在氣壓的作用下，高速落下的磁性活塞帶動(dòng)錘頭撞擊臺(tái)座。三通電磁閥斷電時(shí)氣動(dòng)敲擊錘本體內(nèi)的壓縮空氣通過三通電磁閥排出，于是借助彈簧的彈力磁性活塞緩慢上升，再靠近基板通過磁力密接在基板上，回復(fù)到初始狀態(tài)。

下面結(jié)合具體實(shí)施方式和說明書附圖對本實(shí)用新型作進(jìn)一步詳細(xì)的描述，但本實(shí)用新型的實(shí)施方式不限于此。

實(shí)例一：將Mn13高錳鋼工件固定于操作臺(tái),外接氣泵接通電源，設(shè)定沖擊壓力為0.3MPa、沖擊次數(shù)為20次、沖擊時(shí)間為2s、間隔時(shí)間為3s,對Mn13鋼進(jìn)行沖擊，測其硬度為37HRC,沖擊前母材硬度為20HRC對工件進(jìn)行沖擊磨損實(shí)驗(yàn)，磨料為鵝卵石，粒度為1-3mm,硬度為Hv1237,磨損量為82/mg，沖擊耐磨性為10.2/mg^-1。

實(shí)例二：設(shè)定沖擊壓力為0.3MPa、沖擊次數(shù)為30次、沖擊時(shí)間為2s、間隔時(shí)間為3s，對Mn13鋼進(jìn)行沖擊，測其硬度為45HRC，對工件進(jìn)行沖擊磨損實(shí)驗(yàn)，磨料為鵝卵石，粒度為1-3mm，硬度為Hv1237，磨損量為97/mg，沖擊耐磨性為8.8/mg^-1。

實(shí)例三：設(shè)定沖擊壓力為0.3MPa、沖擊次數(shù)為50次、沖擊時(shí)間為2s、間隔時(shí)間為3s，對Mn13鋼進(jìn)行沖擊，測其硬度為52HRC,對工件進(jìn)行沖擊磨損實(shí)驗(yàn)，磨料為鵝卵石，粒度為1-3mm,硬度為Hv1237,磨損量為113/mg，沖擊耐磨性為7.2/mg^-1。

實(shí)例四：設(shè)定沖擊壓力為0.5MPa、沖擊次數(shù)依次為20次、30次、50次、沖擊時(shí)間為2s、間隔時(shí)間為3s，對Mn13鋼進(jìn)行沖擊，測其硬度依次為42HRC、50HRC、54HRC,對工件進(jìn)行沖擊磨損實(shí)驗(yàn)，磨料為鵝卵石，粒度為1-3mm，硬度為Hv1237，磨損量依次為88/mg、110/mg、122/mg，沖擊耐磨性依次為11.6/mg^-1、9.4/mg^-1、8.2/mg^-1。

實(shí)例五：設(shè)定沖擊壓力為0.7MPa、沖擊次數(shù)依次為20次、30次、50次、沖擊時(shí)間為2s、間隔時(shí)間為3s,對Mn13鋼進(jìn)行沖擊，測其硬度依次為48HRC、53HRC、55HRC,對工件進(jìn)行沖擊磨損實(shí)驗(yàn)，磨料為鵝卵石，粒度為1-3mm,硬度為Hv1237,磨損量依次為94/mg、119/mg、131/mg，沖擊耐磨性依次為12.5/mg^-1、10.2/mg^-1、9.2/mg^-1。

由以上分析可知高錳鋼工件的加工硬化程度隨沖擊功的增大而增大，達(dá)到峰值后趨于穩(wěn)定；相同沖擊力下，高錳鋼的加工硬化程度隨沖擊次數(shù)的增加而增大。隨加工硬化程度的提高，高錳鋼的沖擊耐磨性降低。

以上所述是本實(shí)用新型的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本實(shí)用新型原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和潤飾，這些改進(jìn)和潤飾也視為本實(shí)用新型的保護(hù)范圍。