本發(fā)明屬于焊接材料
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及一種低氫型鐵粉焊條及其制備方法。
背景技術(shù)：
：提高焊接效率的方法有很多，提高焊縫金屬的熔敷效率是方法之一。國(guó)內(nèi)為很多焊接材料的研究人員都在開發(fā)和應(yīng)用高效鐵粉焊條。適當(dāng)?shù)奶岣吆笚l藥皮中鐵粉的含量，調(diào)整其他藥皮成分，能夠有效的提高焊接時(shí)熔敷金屬量，加快焊縫的形成，提高電弧的穩(wěn)定性，減少飛濺，提高焊接生產(chǎn)率。公開號(hào)為“CN1657224A”，發(fā)明名稱為“低合金高強(qiáng)度鋼用超低氫型高效鐵粉焊條”公開了一種采用球狀物化鐵粉，該鐵粉的生產(chǎn)成本較高，因此生產(chǎn)的焊條價(jià)格不夠經(jīng)濟(jì)。目前國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的很多低氫焊條，在保證高力學(xué)性能的同時(shí)，工藝可操作性較差，焊接過(guò)程中飛濺嚴(yán)重，導(dǎo)致焊條綜合性能不高。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：針對(duì)以上不足，本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種綜合性能優(yōu)異的低氫型鐵粉焊條。本發(fā)明一種低氫型鐵粉焊條，由焊芯和附著在焊芯上的藥皮兩部分組成，其中所述藥皮由以下重量份成分組成：大理石29～31份；螢石13～15份；硅鐵2～4份；鈦白粉1.5～2.5份；木粉1.5～2.5份；金紅石14～16份；長(zhǎng)石粉4～6份；石英粉6～8份；云母粉4～6份；鈦粉12～14份；鐵粉19～21份。進(jìn)一步的，上述一種低氫型鐵粉焊條，其中所述藥皮由以下重量份成分組成：大理石30份；螢石14份；硅鐵3份；鈦白粉2份；木粉2份；金紅石15份；長(zhǎng)石粉5份；石英粉7份；云母粉5份；鈦粉13份；鐵粉20份。上述一種低氫型鐵粉焊條，其中所述大理石中CaCO3含量＞97wt％，P≤0.037wt％，S≤0.037wt％；所述螢石中CaF2含量＞90wt％，粒度120目；所述硅鐵中硅含量≥75wt％；所述鈦白粉中采用攀西地區(qū)銳鈦型鈦白粉≥91.0wt％；所述木粉的粒徑為80目；所述金紅石中金紅石為人造金紅石，粒度120目；所述長(zhǎng)石粉為精細(xì)鈉長(zhǎng)石粉，粒徑為800目；所述石英粉粒徑為200目，其中硅含量≥99.7wt％，含鐵量為80～100ppm，水分≤0.05wt％；所述云母粉為耐高溫云母粉，其中SiO2含量為44～50wt％，Al2O3含量為20～33wt％，K2O含量為9～11wt％；所述鈦鐵粉選用FeTi30-A型，其中Ti含量為25～35wt％，Al含量為8wt％，Si含量為8wt％，Mn含量為2.5wt％；所述鐵粉中Fe含量≥98wt％，P＜0.03wt％，S＜0.03wt％，氫損為0.1～0.2wt％，粒徑為120目，本發(fā)明采用鋼鐵廠生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生的工業(yè)廢棄物鐵粉作為原料，廢物利用，經(jīng)濟(jì)性高。本發(fā)明還提供一種低氫型鐵粉焊條的制備方法。上述一種低氫型鐵粉焊條的制備方法，包括以下步驟：a、焊芯處理：清理焊芯表面銹跡、油污、雜質(zhì)，使焊芯表面干凈光整；b、鐵合金的鈍化處理：在大氣環(huán)境下，使得藥皮中含鐵成分氧化鈍化；c、水玻璃的調(diào)制：在水玻璃中加入5wt％丙烯酸甲酯攪拌，待用；d、配料：按照權(quán)利要求1或2所述藥皮的成分進(jìn)行稱量，待用；e、干混、濕混：將d步驟得到的藥皮成分混合均勻后加入c步驟調(diào)制好的水玻璃，攪拌，混勻，得到濕團(tuán)藥粉；f、焊條壓制：通過(guò)油壓機(jī)將濕團(tuán)藥粉沿焊芯長(zhǎng)度方向涂覆在a步驟處理后的焊芯上，使藥皮表面平滑，藥皮厚度均勻，避免焊芯包頭；g、烘干：將f步驟制好的焊條在空氣中晾置24小時(shí)，待其表面干燥后再在300～400℃烘干1～2h，即得。上述一種低氫型鐵粉焊條的制備方法，其中g(shù)步驟中所述焊條在空氣中晾置的溫度為15～25℃，空氣的相對(duì)濕度為50％～55％。所述液體水玻璃的濃度為45波美度、模數(shù)M＝2.9，加入5％丙烯酸甲酯可使焊條藥皮具有一定的防潮性。本發(fā)明一種低氫型鐵粉焊條，通過(guò)合理配置原材料和藥皮組成成分，加上特殊的工藝和檢驗(yàn)方法，使得本發(fā)明一種低氫型鐵粉焊條焊接性能、工藝性能最好，焊縫外觀較好，焊縫表面無(wú)明顯焊接缺陷，焊縫平整；脫渣性較好，焊接接頭組織為細(xì)小的針狀鐵素體，母材與焊縫連接處結(jié)合很好，組織過(guò)渡明顯，熱影響區(qū)組織與理論相接近；硬度較好，提高了焊條的利用率及焊接效率。附圖說(shuō)明圖1為實(shí)施例中ZP1組焊接接頭焊縫處金相組織；圖2為實(shí)施例中ZP1組母材與焊縫連接處金相組織；圖3為實(shí)施例中ZP2組焊接接頭焊縫處金相組織；圖4為實(shí)施例中ZP2組母材與焊縫連接處金相組織；圖5為實(shí)施例中ZP3組焊接接頭焊縫處金相組織；圖6為實(shí)施例中ZP3組母材與焊縫連接處金相組織；圖7為實(shí)施例中ZP4組焊接接頭焊縫處金相組織；圖8為實(shí)施例中ZP4組母材與焊縫連接處金相組織。具體實(shí)施方式本發(fā)明一種低氫型鐵粉焊條，由焊芯和附著在焊芯上的藥皮兩部分組成，其中所述藥皮由以下重量份成分組成：大理石29～31份；螢石13～15份；硅鐵2～4份；鈦白粉1.5～2.5份；木粉1.5～2.5份；金紅石14～16份；長(zhǎng)石粉4～6份；石英粉6～8份；云母粉4～6份；鈦粉12～14份；鐵粉19～21份。進(jìn)一步的，上述一種低氫型鐵粉焊條，其中所述藥皮由以下重量份成分組成：大理石30份；螢石14份；硅鐵3份；鈦白粉2份；木粉2份；金紅石15份；長(zhǎng)石粉5份；石英粉7份；云母粉5份；鈦粉13份；鐵粉20份。上述一種低氫型鐵粉焊條，所述大理石中CaCO3含量＞97wt％，P≤0.037wt％，S≤0.037wt％；所述螢石中CaF2含量＞90wt％，粒度120目；所述硅鐵中硅含量≥75wt％；所述鈦白粉中采用攀西地區(qū)銳鈦型鈦白粉≥91.0wt％；所述木粉的粒徑為80目；所述金紅石中金紅石為人造金紅石，粒度120目；所述長(zhǎng)石粉為精細(xì)鈉長(zhǎng)石粉，粒徑為800目；所述石英粉粒徑為200目，其中硅含量≥99.7wt％，含鐵量為80～100ppm，水分≤0.05wt％；所述云母粉為耐高溫云母粉，其中SiO2含量為44～50wt％，Al2O3含量為20～33wt％，K2O含量為9～11wt％，還有微量的Na2O和MgO；所述鈦鐵粉選用FeTi30-A型，其中Ti含量為25～35wt％，Al含量為8wt％，Si含量為8wt％，Mn含量為2.5wt％；所述鐵粉中Fe含量≥98wt％，P＜0.03wt％，S＜0.03wt％，氫損為0.1～0.2wt％，粒徑為120目。焊芯中各元素對(duì)焊接性能的影響為：(1)碳是鋼中的主要合金元素，當(dāng)碳含量增加時(shí)，鋼的強(qiáng)度、硬度明顯提高，而塑性降低。在焊接過(guò)程中，碳起到一定的脫氧作用，在電弧高溫作用下與氧發(fā)生化合作用，生成一氧化碳和二氧化碳?xì)怏w，將電弧區(qū)和熔池周圍空氣排除，防止空氣中的氧、氮有害氣體對(duì)熔池產(chǎn)生的不良影響，減少焊縫金屬中氧和氮的含量。若含碳量過(guò)高，還原作用劇烈，會(huì)引起較大的飛濺和氣孔。考慮到碳對(duì)鋼的淬硬性及其對(duì)裂紋敏感性增加的影響，低碳鋼焊芯的含碳量一般小于0.1％；(2)錳在鋼中是一種較好的合金劑，隨著錳含量的增加，其強(qiáng)度和韌性會(huì)有所提高。在焊接過(guò)程中，錳也是一種較好的脫氧劑，能減少焊縫中氧的含量。錳與硫化合形成硫化錳浮于熔渣中，從而減少焊縫熱裂紋傾向。因此一般碳素結(jié)構(gòu)鋼焊芯的含錳量為0.30％～0.55％；(3)硅是一種較好的合金劑，在鋼中加入適量的硅能提高鋼的屈服強(qiáng)度、彈性及抗酸性能；若含量過(guò)高，則降低塑性和韌性。在焊接過(guò)程中，硅也具有較好的脫氧能力，與氧形成二氧化硅，但它會(huì)提高渣的粘度，易促進(jìn)非金屬夾雜物生成；(4)鉻能夠提高鋼的硬度、耐磨性和耐腐蝕性。對(duì)于低碳鋼來(lái)說(shuō)，鉻便是一種偶然的雜質(zhì)。鉻的主要冶金特征是易于急劇氧化，形成難熔的氧化物三氧化二鉻，從而增加了焊縫金屬夾雜物的可能性。三氧化二鉻過(guò)渡到熔渣后，能使熔渣粘度提高，流動(dòng)性降低；(5)鎳對(duì)鋼的韌性有比較顯著的效果，一般低溫沖擊值要求較高時(shí)，適當(dāng)摻入一些鎳；(6)硫是一種有害雜質(zhì)，隨著硫含量的增加，將增大焊縫的熱裂紋傾向，因此焊芯中硫的含量不得大于0.04％。在焊接重要結(jié)構(gòu)時(shí)，硫含量不得大于0.03％；(7)磷是一種有害雜質(zhì)，硫的主要危害是使焊縫產(chǎn)生冷脆現(xiàn)象，隨著磷含量的增加，將造成焊縫金屬的韌性、特別是低溫沖擊韌性下降，因此焊芯中磷含量不得大于0.04％。在焊接重要結(jié)構(gòu)時(shí)，磷含量不得大于0.03％。藥皮中各成分的作用與影響具體為：1、大理石在焊接過(guò)程中起到脫硫、穩(wěn)弧、保護(hù)焊縫不被氧、氮化等作用。在脫硫時(shí)會(huì)發(fā)生如下反應(yīng)：CaCO3→CaO+CO2FeS+CaO→CaS+FeOFeO+Mn→MnO+Fe2、螢石為強(qiáng)稀釋劑，使焊縫中氣體易于逸出，能脫硫。3、硅鐵在焊接過(guò)程中起脫氧、放熱的作用，而且其化學(xué)活潑型高，可使焊縫金屬石墨化。硅鐵在進(jìn)行脫氧時(shí)會(huì)發(fā)生如下反應(yīng)：2FeO+Si→SiO2+2Fe4、鈦白粉在焊接過(guò)程中可以起到多項(xiàng)作用，如穩(wěn)弧，使焊接飛濺少；形成短渣；能產(chǎn)生活潑的熔渣，均勻覆蓋在焊縫上保護(hù)焊縫；因TiO2結(jié)晶速度快，使脫渣方便；焊波細(xì)致；與氧化鐵結(jié)合成為鈦酸鹽進(jìn)入熔渣，起脫氧作用，反應(yīng)式如下：FeO+TiO2→FeTiO35、有機(jī)物(木粉、淀粉、樹脂)在燃燒過(guò)程中產(chǎn)生氣體，使焊縫不與空氣氧化、氮化；有機(jī)體一般富有彈性，因此對(duì)壓制有利。6、金紅石氧化性弱，焊接電弧穩(wěn)定、方向性好，焊縫成型美觀，熔渣覆蓋好。7、長(zhǎng)石粉起穩(wěn)弧、造渣的作用，適量有利于脫渣，過(guò)多就會(huì)減慢焊速，增加渣的粘度。8、石英粉起造渣的作用，還會(huì)與氧化鐵反應(yīng)脫去焊縫中的氣體，加快焊速；適量可增加渣的活潑性，過(guò)量會(huì)使渣黏，飛濺大。9、云母粉起穩(wěn)弧、造渣的作用，富于彈性，可增加藥皮透氣性。過(guò)多過(guò)粗的云母會(huì)使藥皮疏松，焊條表面質(zhì)量差。10、鈦鐵粉比硅鐵有更大的脫氧能力，不宜用量過(guò)多，因其價(jià)格昂貴。對(duì)與本發(fā)明一種低氫型鐵粉焊條來(lái)說(shuō)，隨著鐵粉量的增加，藥皮熔化速度加快，套筒長(zhǎng)度變小。故應(yīng)加入適量的鐵粉，以得到合適的套筒長(zhǎng)度。合適的鐵粉量可以借助于焊渣重量與熔化焊條重量之比來(lái)判斷，即當(dāng)焊渣重S與熔化焊條重E之比率S/E＝18～24％時(shí)，焊條套筒長(zhǎng)度合適，焊接工藝性能良好；當(dāng)S/E<18％時(shí)，焊條套筒短，電弧吹力小，同時(shí)焊接渣量少，渣殼太薄，脫渣性變差；然而當(dāng)S/E>24％時(shí)，焊條套筒太長(zhǎng)，電弧吹力過(guò)大，焊接渣量多，電弧熱的有效利用率低。藥皮厚度不同時(shí)，鐵粉的合適加入量也不同,當(dāng)藥皮外徑為6.8mm時(shí)，鐵粉的量宜控制在45％以下；當(dāng)藥皮外徑為8mm時(shí)，鐵粉的合適加人量為45～63％。但是，鐵粉的加人量和藥皮厚度的增加都是有限度的，鐵粉的最大加人量通常不超過(guò)70％；藥皮厚度，如果用D/d來(lái)表示，其最大值可達(dá)2.5。另外,鐵粉的加入量不同時(shí)，所要求的鐵粉物理性質(zhì)也不一樣，加入量少時(shí)，可采用低松比的鐵粉。鐵粉在焊接過(guò)程中起到很大的作用，可以加速藥皮的熔化速度，提高焊接效率；使焊縫金屬增加，提高熔敷效率；加入堿性藥皮可使電弧穩(wěn)定。當(dāng)鐵粉在藥皮中加入過(guò)多時(shí)，在焊條制作時(shí)就很困難，容易使藥皮過(guò)厚而無(wú)法焊接。本發(fā)明還提供一種低氫型鐵粉焊條的制備方法。上述一種低氫型鐵粉焊條的制備方法，包括以下步驟：a、焊芯處理：將事先準(zhǔn)備好的焊芯，用砂紙打磨，清理焊芯表面，使焊芯表面干凈光整，對(duì)其進(jìn)行校直，并稱量；b、鐵合金的鈍化處理：在大氣環(huán)境下，使得藥皮中含鐵成分氧化鈍化；焊條涂料中一般加入一種或多種鐵合金，尤其是堿性焊條，其涂料中加入的鐵合金較多，這些鐵合金粉末，在濕混過(guò)程中要與水玻璃中的游離堿相互作用，可發(fā)生下列反應(yīng)：水玻璃的水解：Na2SiO3+2H2O＝2NaOH+H2SiO3涂料中所加硅鐵因含有單質(zhì)硅Si，所以：Si+2NaOH+H2O＝Na2SiO3+2H2↑還有涂料中的錳和水之間發(fā)生的反應(yīng)：Mn+2H2O＝Mn(OH)2+H2↑上述反應(yīng)產(chǎn)生氣體，是涂料膨脹、硬化等，這些現(xiàn)象嚴(yán)重影響焊條的質(zhì)量，使焊條藥皮起泡，導(dǎo)致制作的焊條報(bào)廢。為了避免以上的現(xiàn)象的發(fā)生，應(yīng)對(duì)鐵合金進(jìn)行鈍化處理，鈍化法有自然鈍化法、干法鈍化法、濕法鈍化法；本發(fā)明采用自然鈍化法處理；c、水玻璃的調(diào)制：在45波美度、模數(shù)M＝2.9的普通水玻璃中加入5wt％丙烯酸甲酯攪拌，待用；配置水玻璃時(shí)，需要清潔的自來(lái)水，并切忌油脂、污物等混入，影響水玻璃質(zhì)量；d、配料：按照上述藥皮成分進(jìn)行稱量，待用；切記因本身所稱量的重量值較小，可能存在實(shí)驗(yàn)誤差，故一定要稱量準(zhǔn)確，以免影響焊條的質(zhì)量；e、干混、濕混：將d步驟得到的藥皮成分?jǐn)嚢杌旌?，混合均勻后藥粉呈現(xiàn)一種顏色，且不能有塊狀、粒狀，不能將干粉撒出；再逐漸加入c步驟調(diào)制好的水玻璃，輕輕攪拌，混勻，直到可以形成面團(tuán)狀為止，使涂料有良好的塑性和適宜的黏性，保證易于塑造成形，有較好的流動(dòng)性，并牢固地黏附在焊芯周圍，使藥皮具有一定的強(qiáng)度；f、焊條壓制：通過(guò)油壓機(jī)將濕團(tuán)藥粉沿焊芯長(zhǎng)度方向涂覆在a步驟處理后的焊芯上，使藥皮表面平滑，藥皮厚度均勻，避免焊芯包頭；g、烘干：將f步驟制好的焊條在空氣中晾置24小時(shí)，待其表面干燥后再在300～400℃烘干1～2h，即得。上述一種低氫型鐵粉焊條的制備方法，其中g(shù)步驟中所述焊條在空氣中晾置的溫度為15～25℃，空氣的相對(duì)濕度為50％～55％。由于低氫型焊條的力學(xué)性能較好而工藝性能較差，同時(shí)焊條的工藝性能主要決定于焊條藥皮的組成，因此，為了更好的研究藥皮中各個(gè)成分及其配比對(duì)焊條的某一或某些性能的影響，本發(fā)明發(fā)明人通過(guò)大量實(shí)驗(yàn)對(duì)藥皮成分進(jìn)行了研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊條藥皮的組成在以下范圍時(shí)焊條的焊接性能、工藝性能以及硬度等均優(yōu)于其他配比：大理石29～31份；螢石13～15份；硅鐵2～4份；鈦白粉1.5～2.5份；木粉1.5～2.5份；金紅石14～16份；長(zhǎng)石粉4～6份；石英粉6～8份；云母粉4～6份；鈦粉12～14份；鐵粉19～21份；尤其是選擇大理石30份；螢石14份；硅鐵3份；鈦白粉2份；木粉2份；金紅石15份；長(zhǎng)石粉5份；石英粉7份；云母粉5份；鈦粉13份；鐵粉20份的時(shí)候，其得到的焊條的焊接性能、工藝性能最好。下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式做進(jìn)一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實(shí)施例范圍之中。實(shí)施例11、以下僅選取了大量實(shí)驗(yàn)中最具有代表性的幾組實(shí)驗(yàn)，以證明本發(fā)明選擇的焊條藥皮配方具有更好的焊接性能和工藝性能，具體實(shí)驗(yàn)步驟如下：(1)焊芯處理：將事先準(zhǔn)備好的H08A焊芯(其化學(xué)成分見表1所示)，用砂紙打磨，直到焊芯表面曾光亮為止，對(duì)其進(jìn)行校直，并稱量；表1H08A焊芯化學(xué)成分(/wt％)化學(xué)成分CSiMnPSNiCr焊芯H08A≤0.10≤0.030.30～0.55≤0.03≤0.03≤0.30≤0.20(2)鐵合金的鈍化處理：采用的是自然鈍化法，使鐵合金在大氣中氧化；(3)水玻璃的調(diào)制：在45波美度、模數(shù)M＝2.9的普通水玻璃中加入5％丙烯酸甲酯攪拌均勻即可使用；(3)配料：按照表2研制好的藥皮配方，將配方中的各個(gè)成分進(jìn)行稱量。切記因本身所稱量的重量值較小，可能存在實(shí)驗(yàn)誤差，故一定要稱量準(zhǔn)確，以免影響焊條的質(zhì)量；(4)干混：將稱量好的藥皮成分混合均勻，藥粉呈現(xiàn)一種顏色，且不能有塊狀、粒狀，攪拌時(shí)不能將干粉撒出；(5)濕混：在混合好的藥粉中逐漸加入水玻璃，輕輕攪拌，混合均勻，直到可以形成面團(tuán)狀為止；(6)焊條壓制：通過(guò)油壓機(jī)將濕團(tuán)藥粉沿焊芯長(zhǎng)度方向涂覆在a步驟處理后的焊芯上，使藥皮表面平滑，藥皮厚度均勻，避免焊芯包頭；(7)烘干：將制作好的焊條在空氣中放置24h，使之晾干，要求溫度控制在15～25℃，空氣的相對(duì)濕度為50％～55％，將晾干的焊條放置在烘干箱里，在350～400℃下烘干1～2個(gè)小時(shí)。將制定好的藥皮配方制作焊條，根據(jù)實(shí)驗(yàn)需求，每組配方分別制作兩根，并將各焊條進(jìn)行編號(hào)，編號(hào)依次為：ZP1、ZP2、ZP3、ZP4。表2焊條中藥皮成分配方2、焊接接頭由焊縫和焊接熱影響區(qū)組成，在焊接時(shí)母材與焊縫間的距離遠(yuǎn)近大小，會(huì)出現(xiàn)不同的組織，從而會(huì)產(chǎn)生不一樣的性能影響。從圖1、圖2兩組圖片可以看出，ZP1組得到的焊條其柱狀晶明顯分布，且母材與焊縫連接處等軸狀珠光體加鐵素體分布均勻；從圖3、圖4兩組圖片可以看出，ZP2組得到的焊條焊縫處柱狀晶相對(duì)明顯，先共析鐵素體沿晶界分布，整體效果良好，母材與焊縫連接處的等軸狀珠光體加鐵素體分布其中，但不是特別均勻；從圖5、圖6兩組圖片可以看出，ZP3組得到的焊條同ZP2組一樣，其焊縫處柱狀晶相對(duì)明顯，先共析鐵素體沿晶界分布，整體效果良好，母材與焊縫連接處的等軸狀珠光體加鐵素體分布其中，但不是特別均勻；從圖7、圖8兩組圖片可以看出，ZP4組得到的焊條焊縫處柱狀晶相對(duì)明顯，先共析鐵素體沿晶界分布，整體效果良好。母材與焊縫連接處的等軸狀珠光體加鐵素體分布其中，但不是特別均勻。母材與焊縫連接處的組織，先共析鐵素體沿晶界析出分布，均勻分布的等軸狀珠光體加鐵素體，以及少量的無(wú)碳貝氏體；焊縫區(qū)組織，柱狀晶和沿晶界分布的先共析鐵素體，以及少量的無(wú)碳貝氏體。綜上分析可知ZP1組焊條焊接后組織最好，焊縫處組織柱狀晶明顯，分布均勻，且先共析鐵素體沿晶界分布明顯。母材與焊縫連接處等軸狀的珠光體和鐵素體均勻分布，組織美觀。3、焊條力學(xué)性能檢驗(yàn)(1)焊接接頭拉伸實(shí)驗(yàn)在焊接接頭垂直與焊縫軸線方向處截取試樣，使用MCE5582型萬(wàn)能材料拉伸機(jī)測(cè)定接頭的抗拉強(qiáng)度。在拉伸實(shí)驗(yàn)進(jìn)行之前，對(duì)每一個(gè)試樣的厚度、寬度均進(jìn)行了測(cè)量，測(cè)量數(shù)據(jù)如表3所示：表3試樣的厚度與寬度ZP1ZP2ZP3ZP4寬度(mm)18.520.223.425.0厚度(mm)7.77.27.68.2載荷最大值、應(yīng)力最大值如表4所示：表4拉伸載荷及應(yīng)力最大值試樣編號(hào)厚度/cm寬度/cm面積/cm2載荷/N拉伸應(yīng)力/MPaZP10.771.851.4235861.32251.75ZP20.722.021.4529477.28202.68ZP30.762.341.7838499.06216.48ZP40.822.502.0535679.49174.05計(jì)算得出材料的抗拉強(qiáng)度如下表5所示。表5抗拉強(qiáng)度從表5中數(shù)據(jù)可以看出，ZP1組焊條焊接后材料的抗拉強(qiáng)度最大，說(shuō)明該種藥皮成分配方制作后的焊條，使材料焊接接頭具有一定的抗拉能力。(2)焊接接頭的硬度實(shí)驗(yàn)本次實(shí)驗(yàn)采用顯微硬度計(jì)，實(shí)驗(yàn)參數(shù)為：保壓時(shí)間T＝15s，壓力F＝98.07N，放大倍數(shù)為20倍，具體數(shù)據(jù)見表6所示。表6焊縫處硬度值ZP1ZP2ZP3ZP41175.5192.7161.5161.42180.1182.7169.6162.23179.1179.9164.1159.64174.4187.7165.6159.6平均值177.3185.8165.2160.7從表6可以看出，ZP2號(hào)焊條焊接后硬度值較大，數(shù)值波動(dòng)較??；其次是ZP1組焊條的硬度值。4、焊接飛濺檢驗(yàn)分析以下數(shù)據(jù)為反應(yīng)焊接飛濺的大小，見表7所示。表7焊接飛濺從表7中可知，ZP1組焊條的飛濺最小。說(shuō)明該焊條的藥皮配方良好，藥粉攪拌均勻，藥皮中含水量小，藥渣不是過(guò)黏，焊接時(shí)電弧穩(wěn)定。綜上所述，ZP1組焊條的焊接性能、工藝性能最好，焊縫外觀較好，焊縫表面無(wú)明顯焊接缺陷，焊縫平整；脫渣性較好，焊渣易脫落；焊接接頭組織，焊縫處出現(xiàn)較為明顯的粗大柱狀晶，達(dá)到焊接要求，母材與焊縫連接處結(jié)合很好，組織過(guò)渡明顯，熱影響區(qū)組織與理論相接近；硬度較好，提高了焊條的利用率及焊接效率。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3