專利名稱：軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種環(huán)件的脹形方法，特別是涉及了軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法。
背景技術(shù)：
軸承鋼異形環(huán)軋件(指縱截面是非矩形截面的環(huán)軋件)采用環(huán)軋機(jī)軋制后，由于受軋制工藝及設(shè)備局限性的影響，其尺寸精度一般不高；只有在異形環(huán)軋件形狀較理想和設(shè)備性能較優(yōu)異的情況下，其尺寸精度才能達(dá)到相應(yīng)尺寸的3%。 5%。(千分之三至千分之五)，而且軋制后的異形環(huán)軋件由于應(yīng)力較大，在后續(xù)加工工序中如果控制不好易產(chǎn)生翹曲、變形甚至開裂等缺陷。2009年2月18日公開的中國發(fā)明專利說明書CN 101367104A公開了一種汽輪發(fā)電機(jī)護(hù)環(huán)外補(bǔ)液液壓脹形強(qiáng)化工藝，該工藝方法通過外設(shè)高壓泵并使其產(chǎn)生的高壓液體通過高壓缸內(nèi)的通道，然后經(jīng)由模具部分中的減力柱內(nèi)的通道注入固定的上錐模與移動的下錐模及護(hù)環(huán)形成的封閉空間，使護(hù)環(huán)在液體壓力的作用下發(fā)生塑性變形來脹形護(hù)環(huán)，以達(dá)到強(qiáng)化護(hù)環(huán)、提高護(hù)環(huán)成形精度的目的，從該專利說明書附圖可以看出所述護(hù)環(huán)是矩形環(huán)件。該方法對于如何通過脹形來提高環(huán)件的尺寸精度也未詳細(xì)披露，只是籠統(tǒng)地得出可以達(dá)到提高護(hù)環(huán)成形精度的目的，即該方法不能解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的異形環(huán)軋件尺寸精度低的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種采用脹形塊來實(shí)現(xiàn)軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法，該方法通過連續(xù)三次小變形量對所述軸承鋼異形環(huán)軋件進(jìn)行脹形，獲得了尺寸精度高的脹形異形環(huán)軋件。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明所述軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其技術(shù)方案包括以下步驟把熱軋軸承鋼異形環(huán)軋件套裝進(jìn)脹形機(jī)，使其內(nèi)環(huán)面套在經(jīng)預(yù)熱到260°C 320°C的脹形塊的外圓周面外圍，所述脹形塊的外圓周面具有與所述異形環(huán)軋件的內(nèi)圓周面相配合一致的形狀，此時(shí)，徑向滑塊處于合攏狀態(tài)；啟動脹形機(jī)對芯軸滑塊施加軸向拉力F使其沿軸向向下移動并沿所述徑向滑塊的內(nèi)孔錐面擠壓徑向滑塊使各徑向滑塊沿徑向同步移動擴(kuò)散，裝在徑向滑塊外圓周面上的脹形塊從異形環(huán)軋件的內(nèi)圓周表面沿徑向擠壓該環(huán)軋件，異形環(huán)軋件發(fā)生內(nèi)、外徑尺寸擴(kuò)大及壁厚減薄的塑性變形，完成第一次脹形；在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為880°C 910°C，脹形時(shí)間為20s 30s，保壓時(shí)間為lis 16s，脹形變形量為0. 4% 0. 8% ；脹形機(jī)驅(qū)動芯軸滑塊在徑向滑塊內(nèi)沿軸向向上移動，并驅(qū)動徑向滑塊沿徑向同步移動合攏使脹形塊脫離脹形后的異形環(huán)軋件，啟動脹形機(jī)的工作臺上的導(dǎo)輥使其驅(qū)動所述異形環(huán)軋件沿中心軸線旋轉(zhuǎn)45°，完成環(huán)軋件的第一次旋轉(zhuǎn)；按上述第一次脹形的操作對經(jīng)過第一次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第二次脹形，在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為850°C 890°C，脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 20s，脹形變形量為0. 8% ；按上述第一次旋轉(zhuǎn)的操作對經(jīng)過第二次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第二次旋轉(zhuǎn)，本次旋轉(zhuǎn)，所述異形環(huán)軋件與第一次旋轉(zhuǎn)方向同向再旋轉(zhuǎn)45° ；按上述第一次脹形的操作對經(jīng)過第二次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第三次脹形，在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為820°C 860°C，脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 22s，脹形變形量為0. 8% 1. 2% ；脹形結(jié)束后，向上移動芯軸滑塊，合攏徑向滑塊，取出經(jīng)脹形后的異形環(huán)軋件。上述軸承鋼優(yōu)選材料牌號為GCr 15的軸承鋼。所述脹形機(jī)對芯軸滑塊施加的軸向拉力F按下式計(jì)算確定F=IXo 0 2XS式中ξ—脹形機(jī)脹形系數(shù)，本發(fā)明取1. 26 1. 52 ；σ Q 2——脹形溫度下軸承鋼材料的屈服強(qiáng)度(MPa)，GCRl5合金取50MPa 70MPa ；S——異形環(huán)軋件的縱截面面積(mm2)；所述環(huán)軋件在熱態(tài)下的脹形尺寸按以下公式計(jì)算確定D = 0(1+β t)+d式中D——異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后處于熱態(tài)下的內(nèi)徑尺寸(mm)；D0——異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后處于冷態(tài)下的最終產(chǎn)品內(nèi)徑尺寸(mm)；β,——異形環(huán)軋件在脹形溫度下的溫度補(bǔ)償系數(shù)(％ )，GCrl5合金取1.2% 1. 45% ；d——異形環(huán)軋件脹形后內(nèi)徑尺寸的回彈量(mm)，GCRl5合金取3mm 5mm。采用本發(fā)明所述熱脹形方法脹形的軸承鋼異形環(huán)軋件，其內(nèi)徑尺寸范圍為 Φ400mm Φ4500mm，壁厚為 IOmm 200mm，高度為 40mm 750mm。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果如下本發(fā)明通過脹形機(jī)上的脹形塊與軸承鋼異形環(huán)軋件進(jìn)行剛性接觸來直接脹形，可以獲得所需要的脹形尺寸和有利于提高尺寸精度。本發(fā)明通過三次小變形量進(jìn)行脹形，并且通過選擇合適的脹形溫度、脹形時(shí)間和保壓時(shí)間等工藝參數(shù)，從而可以保證軸承鋼異形環(huán)軋件在脹形過程中不會產(chǎn)生動態(tài)再結(jié)晶，不會對異形環(huán)軋件的組織產(chǎn)生影響，不會出現(xiàn)脹裂現(xiàn)象，還可以使每次脹形后異形環(huán)軋件的回彈量較??；并且在脹形過程中通過把所述異形環(huán)軋件兩次同向旋轉(zhuǎn)45°，可以消除脹形塊沿徑向擴(kuò)散脹形時(shí)相鄰脹形塊之間的間隙對異形環(huán)軋件內(nèi)圓周面形成的痕跡，從而有利于脹形過程的順利進(jìn)行和獲得尺寸精度較高的脹形異形環(huán)軋件；在整個脹形過程中， 由于脹形塊可以實(shí)時(shí)測量環(huán)軋件內(nèi)徑尺寸的變化情況及每次脹形后內(nèi)徑尺寸的回彈量，并把測量數(shù)據(jù)及時(shí)傳送到脹形機(jī)的顯示器上，從而在脹形時(shí)可以精確控制環(huán)軋件的脹形尺寸。綜上所述，采用本發(fā)明所述方法脹形的環(huán)軋件可以得到尺寸精度較高的最終產(chǎn)品尺寸。
在脹形過程中，由于脹形機(jī)對芯軸滑塊施加的軸向拉力F是由脹形機(jī)的脹形系數(shù) (I )、脹形溫度下材料的屈服強(qiáng)度(σ α2)及異形環(huán)軋件的縱截面面積⑶來確定，因此，可以針對不同的脹形機(jī)和不同材料、尺寸的異形環(huán)軋件來確定軸向拉力F的大小，使異形環(huán)軋件在脹形過程中受力比較均勻和合理，能夠保證脹形過程的順利進(jìn)行，避免用力過大造成脹裂或用力過小造成脹不動的現(xiàn)象發(fā)生。所述脹形異形環(huán)軋件的熱態(tài)脹形內(nèi)徑尺寸(D)由異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后處于冷態(tài)下的最終產(chǎn)品內(nèi)徑尺寸(Dtl)、異形環(huán)軋件在脹形溫度下的溫度補(bǔ)償系數(shù)(i3t)及異形環(huán)軋件脹形后內(nèi)徑尺寸的回彈量(d)來計(jì)算確定，從而在脹形時(shí)可以精確控制異形環(huán)軋件的熱態(tài)尺寸，并在脹形異形環(huán)軋件冷卻后獲得尺寸精度高的冷態(tài)尺寸即異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后的最終產(chǎn)品尺寸。本發(fā)明把剛從環(huán)軋機(jī)上軋制成形的軸承鋼異形環(huán)軋件趁熱進(jìn)行軋制，不僅其余熱能夠滿足脹形溫度的需要，而且可以避免異形環(huán)軋件冷卻收縮后應(yīng)力進(jìn)一步增大的現(xiàn)象， 趁熱脹形有利于在異形環(huán)軋件應(yīng)力增大以前減少應(yīng)力對異形環(huán)軋件尺寸精度的影響。趁熱脹形還可以減少重新加熱的工序，節(jié)約能源和提高勞動生產(chǎn)率。并且，預(yù)熱脹形塊，還可以避免所述異形環(huán)軋件脹形時(shí)溫度降低過快，影響脹形溫度參數(shù)。以牌號為GCrl5的軸承鋼異形環(huán)軋件為例，經(jīng)檢測脹形后的該合金異形環(huán)軋件的冷態(tài)尺寸即最終產(chǎn)品尺寸，達(dá)到了相應(yīng)尺寸的1%。 2%。;經(jīng)檢測該異形環(huán)軋件的內(nèi)部組織， 未發(fā)生任何變化，而且無變形、翹曲等缺陷。


下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。圖1是熱軋異形環(huán)軋件沿其中心線的縱剖面圖。圖2是脹形機(jī)的結(jié)構(gòu)簡圖。圖3是熱軋異形環(huán)軋件的裝機(jī)示意圖。圖4是熱軋異形環(huán)軋件的熱脹形過程示意圖。圖5是脹形塊脫離脹形后的異形環(huán)軋件的示意圖。
具體實(shí)施例方式實(shí)施本發(fā)明所述的軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法需要提供脹形機(jī)、機(jī)械手等設(shè)備。下面以我國材料牌號為GCrl5的軸承鋼為例來詳細(xì)說明該方法的
具體實(shí)施例方式該合金的主要化學(xué)元素含量(重量百分比)為含C量0.95% 1.05%、含Mn量
0.2% 0. 4%、含 Si 量 0. 15% 0. ；35%、含 S 量彡 0. 020%、含 P 量彡 0. 027%、含 Cr 量
1.30% 1. 65%。用于實(shí)施本發(fā)明所述熱脹形方法的脹形機(jī)的結(jié)構(gòu)簡圖如圖2所示，該脹形機(jī)主要由芯軸滑塊1、徑向滑塊2、脹形塊3、工作臺4及導(dǎo)軌5組成。芯軸滑塊1呈圓錐形并套裝在徑向滑塊2內(nèi)與徑向滑塊2的錐形內(nèi)圓周面配合，芯軸滑塊1可由脹形機(jī)的液壓缸帶動在徑向滑塊2內(nèi)沿軸向上下移動并擠壓徑向滑塊2 ；徑向滑塊2安裝在脹形機(jī)的導(dǎo)軌5上并可沿導(dǎo)軌5徑向來回移動，徑向滑塊2從圖2俯視方向看是12塊分開的扇形塊形狀，各扇形塊的外圓周面上分別固定安裝有脹形塊3，各扇形塊合攏時(shí)與脹形塊3—起可以形成一個圓環(huán)形狀；當(dāng)芯軸滑塊1在徑向滑塊2內(nèi)沿軸向向下移動時(shí)可使各徑向滑塊2沿徑向同步移動擴(kuò)散使脹形塊3達(dá)到脹形環(huán)件的目的，當(dāng)芯軸滑塊1在徑向滑塊2內(nèi)沿軸向向上移動時(shí)脹形機(jī)可驅(qū)動各徑向滑塊2沿徑向同步移動合攏使脹形塊3脫離脹形后的環(huán)件；此外，在該脹形機(jī)的工作臺4上還有可驅(qū)動環(huán)件在該工作臺上沿中心軸線旋轉(zhuǎn)的導(dǎo)輥(圖中未示出)。該合金從軋制成異形環(huán)軋件后進(jìn)行熱脹形的工藝步驟如下步驟1 裝機(jī)。如圖3所示，先把脹形機(jī)上的脹形塊3預(yù)熱到260°C 320°C，再把剛從環(huán)軋機(jī)上軋制成形的如圖1所示的GCrl5合金異形環(huán)軋件10趁熱套裝進(jìn)脹形機(jī)，使其內(nèi)環(huán)面套在脹形塊3的外圓周面外圍，脹形塊3的外圓周面具有與異形環(huán)軋件10的內(nèi)圓周面相配合一致的形狀，其底面平放在工作臺4的上面，此時(shí)，徑向滑塊2處于合攏狀態(tài)。裝機(jī)時(shí)工件的裝運(yùn)主要通過機(jī)械手操作完成。步驟2:第一次脹形。如圖4所示，啟動脹形機(jī)使其芯軸滑塊1沿其軸向向下移動，芯軸滑塊1在徑向滑塊2內(nèi)沿其錐形面擠壓徑向滑塊2使各徑向滑塊2沿徑向同步移動擴(kuò)散，徑向滑塊2上的脹形塊3的外圓周面與異形環(huán)軋件10的內(nèi)圓周表面接觸，并沿異形環(huán)軋件10的內(nèi)圓周表面擠壓異形環(huán)軋件10，使異形環(huán)軋件10從內(nèi)圓周表面到外圓周表面受到來自脹形塊3的徑向擠壓力，導(dǎo)致異形環(huán)軋件10的內(nèi)圓周面沿徑向擴(kuò)大，異形環(huán)軋件10發(fā)生內(nèi)、外徑尺寸擴(kuò)大，壁厚減薄的塑性變形，異形環(huán)軋件10被脹形塊3第一次脹形，脹形時(shí)脹形機(jī)的液壓缸對芯軸滑塊1施加的軸向拉力F，異形環(huán)軋件10的脹形溫度為880°C 910°C，脹形時(shí)間為 20s 30s，保壓時(shí)間為lis 16s，異形環(huán)軋件10的脹形變形量為0. 4% 0. 8%。所述脹形時(shí)間是異形環(huán)軋件10從一開始被脹形到脹形結(jié)束后的時(shí)間；所述保壓時(shí)間是指異形環(huán)軋件10被脹形達(dá)變形量后不再發(fā)生變形并一直保持到脹形結(jié)束的時(shí)間。步驟3:第一次旋轉(zhuǎn)。如圖5所示，使脹形機(jī)驅(qū)動芯軸滑塊1在徑向滑塊2內(nèi)沿軸向向上移動，并驅(qū)動徑向滑塊2沿徑向同步移動合攏使脹形塊3脫離脹形后的異形環(huán)軋件10，啟動脹形機(jī)的工作臺4上的導(dǎo)輥使其驅(qū)動異形環(huán)軋件10在該工作臺上沿中心軸線順時(shí)針或逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)45°， 從而完成異形環(huán)軋件10的第一次旋轉(zhuǎn)。步驟4:第二次脹形。重復(fù)步驟1的脹形過程使脹形塊3對異形環(huán)軋件10進(jìn)行第二次脹形，脹形時(shí)脹形機(jī)的液壓缸對芯軸滑塊1施加軸向拉力F，異形環(huán)軋件10的脹形溫度為850°C 890°C，脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 20s，異形環(huán)軋件10的脹形變形量為0. 8% 1%。步驟5:第二次旋轉(zhuǎn)。重復(fù)步驟3，使脹形機(jī)的導(dǎo)輥驅(qū)動異形環(huán)軋件10與第一次旋轉(zhuǎn)方向同向再旋轉(zhuǎn) 45°，從而完成異形環(huán)軋件10的第二次旋轉(zhuǎn)。步驟6:第三次脹形。重復(fù)步驟1的脹形過程使脹形塊3對異形環(huán)軋件10進(jìn)行第三次脹形，脹形時(shí)脹形機(jī)的液壓缸對芯軸滑塊1施加的軸向拉力F，異形環(huán)軋件10的脹形溫度為820°C 860°C， 脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 22s，異形環(huán)軋件10的脹形變形量為0.8% 1· 2 % ο三次脹形結(jié)束后，向上移動芯軸滑塊1，合攏徑向滑塊2并使脹形塊3脫離異形環(huán)軋件10，用機(jī)械手取出異形環(huán)軋件10從而完成脹形過程。異形環(huán)軋件10在脹形過程中，所述軸向拉力F按下式計(jì)算F=IXo 0 2XS式中ξ——脹形機(jī)脹形系數(shù)，本發(fā)明取1.洸 1. 52 ；σ α2——脹形溫度下軸承鋼材料的屈服強(qiáng)度(MPa)，本發(fā)明取50MPa 70MPa ；S——異形環(huán)軋件10的縱截面面積(mm2)；所述異形環(huán)軋件10的脹形變形量的計(jì)算方法為脹形變形量=[(脹形后異形環(huán)軋件10的中徑尺寸-脹形前異形環(huán)軋件10的中徑尺寸)/脹形前異形環(huán)軋件10的中徑尺寸]X100%o所述異形環(huán)軋件10的中徑尺寸=(異形環(huán)軋件10的內(nèi)徑尺寸+異形環(huán)軋件10 的外徑尺寸)+2為保證所述異形環(huán)軋件10經(jīng)脹形后能夠得到產(chǎn)品要求的最終尺寸，異形環(huán)軋件 10在熱態(tài)下的脹形尺寸按以下公式計(jì)算D = 0(1+β t)+d式中D——異形環(huán)軋件10經(jīng)脹形后處于熱態(tài)下的內(nèi)徑尺寸(mm)；D0——異形環(huán)軋件10經(jīng)脹形后處于冷態(tài)下的最終產(chǎn)品內(nèi)徑尺寸(mm)；β t——異形環(huán)軋件10在脹形溫度下的溫度補(bǔ)償系數(shù)(％ )，對于不同的材料在不同溫度下的溫度補(bǔ)償系數(shù)不同，本發(fā)明取1. 2% 1. 45% ；d——異形環(huán)軋件10脹形后內(nèi)徑尺寸的回彈量(mm)，本發(fā)明取3mm 5mm。上述尺寸包含了異形環(huán)軋件10縱截面上任何相對應(yīng)點(diǎn)的尺寸，實(shí)際操作時(shí)，為方便起見，一般只測量異形環(huán)軋件10的大頭端面的尺寸，所述大頭端面即圖1中異形環(huán)軋件 10的底端面。采用上述方法脹形的軸承鋼異形環(huán)軋件，其內(nèi)徑尺寸范圍為Φ400πιπι Φ4500mm,壁厚為 IOmm 200mm，高度為 40mm 750mm。本發(fā)明并不限于上述異形環(huán)軋件10，對于不同截面的異形環(huán)軋件只要對應(yīng)把脹形塊3的外圓周面形狀加工成與異形環(huán)軋件的內(nèi)圓周面的形狀相一致的形狀，采用本發(fā)明所述的方法便可脹形出不同截面的異形環(huán)軋件。
權(quán)利要求
1.一種軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其特征在于，包括以下步驟把熱軋軸承鋼異形環(huán)軋件套裝進(jìn)脹形機(jī)，使其內(nèi)環(huán)面套在經(jīng)預(yù)熱到260°C 320°C的脹形塊的外圓周面外圍，所述脹形塊的外圓周面具有與所述異形環(huán)軋件的內(nèi)圓周面相配合一致的形狀，此時(shí)，徑向滑塊處于合攏狀態(tài)；啟動脹形機(jī)對芯軸滑塊施加軸向拉力F使其沿軸向向下移動并沿所述徑向滑塊的內(nèi)孔錐面擠壓徑向滑塊使各徑向滑塊沿徑向同步移動擴(kuò)散，裝在徑向滑塊外圓周面上的脹形塊從異形環(huán)軋件的內(nèi)圓周表面沿徑向擠壓該環(huán)軋件，異形環(huán)軋件發(fā)生內(nèi)、外徑尺寸擴(kuò)大及壁厚減薄的塑性變形，完成第一次脹形；在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為880°C 910°C，脹形時(shí)間為20s 30s，保壓時(shí)間為lis 16s，脹形變形量為0.4% 0. 8% ；脹形機(jī)驅(qū)動芯軸滑塊在徑向滑塊內(nèi)沿軸向向上移動，并驅(qū)動徑向滑塊沿徑向同步移動合攏使脹形塊脫離脹形后的異形環(huán)軋件，啟動脹形機(jī)的工作臺上的導(dǎo)輥使其驅(qū)動所述異形環(huán)軋件沿中心軸線旋轉(zhuǎn)45°，完成環(huán)軋件的第一次旋轉(zhuǎn)；按上述第一次脹形的操作對經(jīng)過第一次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第二次脹形，在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為850°C 890°C，脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 20s，脹形變形量為0. 8% ；按上述第一次旋轉(zhuǎn)的操作對經(jīng)過第二次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第二次旋轉(zhuǎn)，本次旋轉(zhuǎn)，所述異形環(huán)軋件與第一次旋轉(zhuǎn)方向同向再旋轉(zhuǎn)45° ；按上述第一次脹形的操作對經(jīng)過第二次脹形后的異形環(huán)軋件進(jìn)行第三次脹形，在本次脹形過程中，所述異形環(huán)軋件的脹形溫度為820°C 860°C，脹形時(shí)間為2 35s，保壓時(shí)間為18s 22s，脹形變形量為0. 8% 1. 2% ；脹形結(jié)束后，向上移動芯軸滑塊，合攏徑向滑塊，取出經(jīng)脹形后的異形環(huán)軋件。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其特征在于所述軸承鋼是 GCrl50
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其特征在于所述脹形機(jī)對芯軸滑塊施加的軸向拉力F按下式計(jì)算確定F=IXo 0 2XS 式中I —脹形機(jī)脹形系數(shù)，本發(fā)明取1. 26 1. 52 ；σ 0.2——脹形溫度下軸承鋼材料的屈服強(qiáng)度(MPa)，GCr 15合金取50MPa 70MPa ； S——異形環(huán)軋件的縱截面面積(mm2)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其特征在于所述異形環(huán)軋件在熱態(tài)下的脹形尺寸按以下公式計(jì)算確定D = D0(l+^t) +d 式中D——異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后處于熱態(tài)下的內(nèi)徑尺寸(mm)； D0——異形環(huán)軋件經(jīng)脹形后處于冷態(tài)下的最終產(chǎn)品內(nèi)徑尺寸(mm)； ^t——異形環(huán)軋件在脹形溫度下的溫度補(bǔ)償系數(shù)(％ )，GCrl5合金取1.2% 1. 45% ；d——異形環(huán)軋件脹形后內(nèi)徑尺寸的回彈量(mm)，GCr 15合金取3mm 5mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其特征在于所述脹形的異形環(huán)軋件，其內(nèi)徑尺寸范圍為Φ400ι πι Φ4500ι πι，壁厚為IOmm 200mm，高度為40mm 750mmo
全文摘要
本發(fā)明公開了一種軸承鋼異形環(huán)軋件的熱脹形方法，其步驟為把熱軋軸承鋼異形環(huán)軋件套裝在脹形機(jī)內(nèi)經(jīng)預(yù)熱的脹形塊外圍，啟動脹形機(jī)使脹形塊從環(huán)軋件的內(nèi)圓周表面沿徑向擠壓環(huán)軋件完成第一次脹形，脹形溫度880℃～910℃，脹形時(shí)間20s～30s，保壓時(shí)間11s～16s，變形量0.4％～0.8％；再使環(huán)軋件沿中心軸線旋轉(zhuǎn)45°完成第一次旋轉(zhuǎn)；之后，再按上述操作進(jìn)行第二次脹形，脹形溫度850℃～890℃，脹形時(shí)間25s～35s，保壓時(shí)間18s～20s，變形量0.8％～1％；按第一次旋轉(zhuǎn)方向再旋轉(zhuǎn)一次該環(huán)軋件完成第二次旋轉(zhuǎn)；再按上述操作進(jìn)行第三次脹形，脹形溫度820℃～860℃，脹形時(shí)間25s～35s，保壓時(shí)間18s～22s，變形量為0.8％～1.2％。脹形后的環(huán)軋件其尺寸精度可達(dá)相應(yīng)尺寸的1‰～2‰，主要用于航空航天等領(lǐng)域。
文檔編號B21D31/04GK102489598SQ20111037777
公開日2012年6月13日 申請日期2011年11月24日 優(yōu)先權(quán)日2011年11月24日
發(fā)明者何濤, 呂家平, 吳濤, 斯慶陽, 王龍祥, 石磊, 鄒朝江 申請人:貴州安大航空鍛造有限責(zé)任公司