專利名稱：極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及軋制壓力設(shè)定技術(shù)，更具體地說是涉及一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法。
背景技術(shù)：
極薄板平整機在生產(chǎn)0. 18mm 0. 4mm的極薄板過程中，大多數(shù)沒有適用的軋制力設(shè)定模型，軋制力設(shè)定值的給定在實際生產(chǎn)中通常由人工給出，存在著隨意性和欠嚴謹性。 而中國專利申請?zhí)?00510029206. 8發(fā)明名稱為“平整機軋制壓力設(shè)定方法”的專利申請中揭示了軋制壓力主要與軋輥的彈性壓扁變形、軋件變形區(qū)長度內(nèi)的摩擦系數(shù)以及水平邊界應(yīng)力有關(guān)，在計算摩擦力時首先將軋件塑性變形區(qū)分為粘著摩擦區(qū)和庫侖摩擦區(qū)分別計算，然后再將軋件按厚度分為極薄帶材、一般薄帶和較厚帶材三種類型，并分別計算這三種類型下的摩擦力和相應(yīng)的入、出口邊界應(yīng)力，從而最終得到平整軋制壓力。該專利申請是一種基于軋制變形理論的計算方法，其主要特征是將軋制變形區(qū)的帶鋼分成若干個區(qū)，分別計算各個區(qū)的軋制力，然后將各個區(qū)的軋制力相加。這種計算方法適合厚度范圍0. 5mm 1. Omm的冷軋帶鋼，且延伸率較大可至1 %，比如熱鍍鋅平整機，作為一種典型工況，0. 8mm 的帶鋼在延伸率作用下，其厚度差為8微米，此時采用該專利所示的方法可以得到較好的軋制力計算精度。但是當該專利運用于極薄帶鋼的平整時，例如對于厚度0. 2mm的帶鋼， 此時在0. 7%的延伸率作用下，帶鋼前后的厚差僅為1. 4微米，由于厚度減薄量過小，現(xiàn)有的厚度檢測儀表，例如X測厚儀就很難檢測出來。此時帶鋼的分區(qū)計算誤差很大，根據(jù)這種方法計算得到的軋制力和實際誤差會很大。另外，中國專利申請?zhí)?00710185706. X發(fā)明名稱為一種平整軋制壓力設(shè)定、預(yù)報及自學(xué)習方法的專利申請中揭示了通過收集η組實際平整軋制工藝參數(shù)及與之對應(yīng)的η組實際軋制壓力數(shù)據(jù)，并引入平整機鋼種與工況影響系數(shù) a0, al，最終構(gòu)造出軋制壓力模型，實現(xiàn)平整軋制壓力的設(shè)定與預(yù)報。該專利申請是一種基于統(tǒng)計的方法，即根據(jù)某一條實際生產(chǎn)線，基于采集的實際數(shù)據(jù)(包括設(shè)定的輸入?yún)?shù)和得到的結(jié)果參數(shù))，對這些數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計建模。由這樣的方法得到的模型的優(yōu)點是適用于該機組，但是這種模型的推廣性很差，應(yīng)用于其它類似機組時精度不能達到要求。

發(fā)明內(nèi)容
針對現(xiàn)有技術(shù)中存在的極薄板平整機沒有適用的軋制力設(shè)定模型，導(dǎo)致軋制力設(shè)定值的給定在實際生產(chǎn)中不精確的問題，本發(fā)明的目的是提供一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法，使軋制力設(shè)定值的給定精確。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法，該預(yù)設(shè)定方法的具體步驟為A.建立軋制力的計算模型；B.現(xiàn)場多次采集實際平整軋制參數(shù)并將采集的數(shù)據(jù)帶入軋制力的計算模型，根據(jù)均方差最小的原則獲得修正系數(shù)的值；
3
C.將修正系數(shù)值代入軋制力的計算模型獲得的軋制力的確定計算模型。所述步驟A中的軋制力P的計算公式為P = WOL其中w為帶鋼寬度；0為帶鋼平均壓縮變形抗力；L為平整軋制變形區(qū)等效長度。所述帶鋼平均壓縮變形抗力σ的計算公式為
7 σ,+ σ σ= 1.15k, · σ-———-
1 2其中ο s為帶鋼的屈服強度；ο工和ο 2分別為帶鋼平整軋制時帶鋼的前、后張應(yīng)力屯為帶鋼壓縮變形抗力的修正系數(shù)。所述平整軋制變形區(qū)等效長度L的計算公式為L = k2 [μ^ε + ^(μΚε)2 + 4 RH ε]其中R為軋輥半徑；μ為摩擦系數(shù)；ε為帶鋼延伸率；H為帶鋼的入口厚度；1 為平整軋制變形區(qū)等效長度的修正系數(shù)。所述摩擦系數(shù)μ = 0. 10。所述步驟B中采集實際平整軋制參數(shù)的次數(shù)N為50 ^ N ^ IOO0 所述帶鋼壓縮變形抗力的修正系數(shù)Ic1 > 1。所述平整軋制變形區(qū)等效長度的修正系數(shù)1 < 7。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明是一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法，該預(yù)設(shè)定方法的具體步驟為首先建立軋制力的計算模型；接著現(xiàn)場多次采集實際平整軋制參數(shù)并將采集的數(shù)據(jù)帶入軋制力的計算模型，根據(jù)均方差最小的原則獲得修正系數(shù)的值；最后將修正系數(shù)值代入軋制力的計算模型獲得的軋制力的確定計算模型。本發(fā)明的軋制力預(yù)設(shè)定方法針對極薄板帶鋼平整軋制的特點，計算速度快，適用性強，特別適用于極薄板平整機軋制壓力的預(yù)設(shè)定上。


圖1是本發(fā)明的極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法的流程示意圖；圖2是本發(fā)明的軋制力預(yù)設(shè)定方法的實施例的流程示意具體實施例方式下面結(jié)合附圖和實施例進一步說明本發(fā)明的技術(shù)方案。請參閱圖1所示的一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法10，該預(yù)設(shè)定方法的具體步驟為11.建立軋制力的計算模型；12.現(xiàn)場多次采集實際平整軋制參數(shù)并將采集的數(shù)據(jù)帶入軋制力的計算模型，根據(jù)均方差最小的原則獲得修正系數(shù)的值；13.將修正系數(shù)值代入軋制力的計算模型獲得的軋制力的確定計算模型。所述步驟11中的軋制力P的計算公式為
權(quán)利要求
1.一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 該預(yù)設(shè)定方法的具體步驟為A.建立軋制力的計算模型；B.現(xiàn)場多次采集實際平整軋制參數(shù)并將采集的數(shù)據(jù)帶入軋制力的計算模型，根據(jù)均方差最小的原則獲得修正系數(shù)的值；C.將修正系數(shù)值代入軋制力的計算模型獲得的軋制力的確定計算模型。
2.如權(quán)利要求1所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述步驟A中的軋制力P的計算公式為p=woL其中w為帶鋼寬度；σ為帶鋼平均壓縮變形抗力；L為平整軋制變形區(qū)等效長度。
3.如權(quán)利要求2所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述帶鋼平均壓縮變形抗力ο的計算公式為2其中σ s為帶鋼的屈服強度；σ工和ο 2分別為帶鋼平整軋制時帶鋼的前、后張應(yīng)力屯為帶鋼壓縮變形抗力的修正系數(shù)。
4.如權(quán)利要求2所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述平整軋制變形區(qū)等效長度L的計算公式為L = ^[μ^ε + ^!(μΚε)2 + 4RHe]其中R為軋輥半徑；μ為摩擦系數(shù)；ε為帶鋼延伸率；H為帶鋼的入口厚度；1 為平整軋制變形區(qū)等效長度的修正系數(shù)。
5.如權(quán)利要求4所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述摩擦系數(shù)μ = ο. ο。
6.如權(quán)利要求1所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述步驟B中采集實際平整軋制參數(shù)的次數(shù)N為50 ^ N ^ 100。
7.如權(quán)利要求3所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述帶鋼壓縮變形抗力的修正系數(shù)Ic1 > 1。
8.如權(quán)利要求4所述的軋制力預(yù)設(shè)定方法，其特征在于， 所述平整軋制變形區(qū)等效長度的修正系數(shù)1 < 7。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種極薄板平整機的軋制力預(yù)設(shè)定方法，該預(yù)設(shè)定方法的具體步驟為首先建立軋制力的計算模型；接著現(xiàn)場多次采集實際平整軋制參數(shù)并將采集的數(shù)據(jù)帶入軋制力的計算模型，根據(jù)均方差最小的原則獲得修正系數(shù)的值；最后將修正系數(shù)值代入軋制力的計算模型獲得的軋制力的確定計算模型。本發(fā)明的軋制力預(yù)設(shè)定方法針對極薄板帶鋼平整軋制的特點，計算速度快，適用性強，特別適用于極薄板平整機軋制壓力的預(yù)設(shè)定上。
文檔編號B21B37/58GK102294364SQ20101020617
公開日2011年12月28日 申請日期2010年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月22日
發(fā)明者唐成龍, 張寶平, 顧廷權(quán) 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司