最短距離的熱電偶計為2苫熱電偶；
[0065]3^第三組熱電偶(25)中到倒角結晶器⑶頂部的最短距離的熱電偶計為3苫熱電偶；
[0066]尖為第四組熱電偶(26)中到倒角結晶器⑶頂部的最短距離的熱電偶計為4苫熱電偶；
[0067]圖2中四組熱電偶可以用于實時監(jiān)測倒角結晶器(8)的溫度，經過計算機計算可以測得倒角結晶器表面溫度和內部溫場變化。冷卻水槽冷卻水流量可以實時調節(jié)。
[0068]圖3中，20為倒角面、21為結晶器窄面、22為結晶器壁、23為第一組熱電偶、24為第二組熱電偶、25為第三組熱電偶、26為第四組熱電偶、27為凹槽；熱電偶經過凹槽(27)接出結晶器；圖3中可以看出熱電偶在倒角結晶器⑶的內部分布。
[0069]圖4中，14為I號冷卻水槽、15為2號冷卻水槽、16為3號冷卻水槽、23為第一組熱電偶、24為第二組熱電偶、25為第三組熱電偶、26為第四組熱電偶、27為凹槽。
[0070]圖5中，28為拉坯器擋板壁。拉坯器(7)套在倒角結晶器(8)上向下運行至鋼液預定位置后，初始凝固坯殼在拉坯器擋板壁(28)和倒角結晶器(8)上開始凝固。拉坯過程中，倒角結晶器(8)相對鋼液面不動，拉坯器(7)相對鋼液面向下運行。具有一定厚度的初始凝固坯殼隨著拉坯器擋板壁(28)向下運動逐漸脫離倒角結晶器(8)，新鋼液隨即補充至倒角結晶器(8)表面，模擬連鑄過程。
[0071]圖6和圖7所示的鑄坯為同種鋼種，相同的澆注工藝條件下不同結晶器生產的坯殼?？梢娗罢吲鳉な湛s劇烈，表面無規(guī)則凹凸不平。圖中的箭頭表示拉坯方向。
【具體實施方式】
[0072]實施例1
[0073]實施例中，所用熱電偶的品牌為0MEGA，型號為:K型鎧裝熱電偶，其直徑為0.5mm。
[0074]本實施例中，按照圖1連接各部件、按照圖2、圖3、圖4設計倒角結晶器、按照圖5設計拉坯器。
[0075]其中倒角面(20)與結晶器窄面(21)所形成的倒角(17)的角度為45° ;
[0076]結晶器寬面(19)寬度為20mm ；
[0077]結晶器窄面(21)寬度為20mm ；
[0078]結晶器壁(22)厚度為20mmo
[0079]第一組熱電偶(23)到結晶器寬面(19)的垂直距離均為8mm ;
[0080]第二組熱電偶組(24)到結晶器寬面(19)的垂直距離均為3_，；
[0081]第一組熱電偶(23)到第二組熱電偶(24)的垂直間距為5mm ;
[0082]第三組熱電偶(25)到倒角面(20)的垂直距離均為8mm;
[0083]第四組熱電偶(26)到倒角面(20)的垂直距離均為3mm;
[0084]第三組熱電偶(25)到第四組熱電偶(26)的垂直距離為5mm ;
[0085]寬面外壁(13)的寬為50mm ;窄面外壁(18)的寬為50mm ；
[0086]I號冷卻水槽(14)的直徑為1mm ；
[0087]2號冷卻水槽(15)的直徑為1mm ；
[0088]3號冷卻水槽(16)的直徑為10mm。
[0089]選取I號冷卻水槽(14)直接連接冷卻系統(tǒng)(5)的進水口 2號冷卻水槽(15)、3號冷卻水槽(16)作為出水口。
[0090]第一組熱電偶(23)有8個熱電偶垂直于結晶器寬面(19)排布在倒角結晶器⑶；將第一組熱電偶(23)中到倒角結晶器(8)頂部的最短距離的熱電偶計為^號熱電偶；1 !號熱電偶到倒角結晶器⑶頂部的垂直距離與倒角結晶器⑶的高之比為0.75:1 ;第一組熱電偶(23)中的熱電偶到倒角結晶器(8)底部的最短距離與倒角結晶器(8)的高之比為1:6.67 ；
[0091]第二組熱電偶(24)有8個熱電偶垂直于結晶器寬面(19)排布在倒角結晶器⑶；將第二組熱電偶(24)中到倒角結晶器(8)頂部的最短距離的熱電偶計為21號熱電偶J1號熱電偶到倒角結晶器⑶頂部的垂直距離與倒角結晶器⑶的高之比為0.75:1 ;第二組熱電偶(24)中的熱電偶到倒角結晶器(8)底部的最短距離與倒角結晶器(8)的高之比為I:6.67 ；
[0092]第三組熱電偶(25)有8個熱電偶垂直于倒角面(20)排布在倒角結晶器⑶內；將第三組熱電偶(25)中到倒角結晶器(8)頂部的最短距離的熱電偶計為31號熱電偶J1號熱電偶到倒角結晶器⑶頂部的垂直距離與倒角結晶器⑶的高之比為0.75:1 ;第三組熱電偶(25)中的熱電偶到倒角結晶器(8)底部的最短距離與倒角結晶器(8)的高之比為I:6.67 ；
[0093]第四組熱電偶(26)有8個熱電偶垂直于倒角面(20)排布在倒角結晶器⑶內；將第四組熱電偶(26)中到倒角結晶器(8)頂部的最短距離的熱電偶計為七號熱電偶M1號熱電偶到倒角結晶器(8)頂部的垂直距離與倒角結晶器(8)的高之比為0.75:1 ;第四組熱電偶(26)中的熱電偶到倒角結晶器(8)底部的最短距離與倒角結晶器(8)的高之比為I:6.67 ；
[0094]所述I1號熱電偶、2 i號熱電偶、3 i號熱電偶、4 1號熱電偶到倒角結晶器(8)頂部的垂直距離相等。
[0095]具體操作如下:
[0096]I)在煉鋼爐(10)中熔化20Kg實驗鋼種，在1540°C下保溫10分鐘，使連鋼液成分與溫度均勻一致，加入300克鋁塊強脫氧；
[0097]2)然后加入該鋼種對應的連鑄結晶器保護渣300克，使熔池內液態(tài)保護渣厚度保持10mm，并使其溫度與成分均勻；
[0098]3)用液面定位電極(9)標定液態(tài)保護渣液面，當定位電極(9)接觸高溫液面時，低電壓回路接通，計算機記錄此時液面定位電極(9)的位置，計算機根據液面定位電極的位置信息給裝置下行電機(I)發(fā)送運行指令；
[0099]4)裝置下行電機(I)帶動裝置支架向下移動，使倒角結晶器(8)插入熔池鋼液
(12)，在振動電機(2)的驅動下，倒角結晶器(8)按設定的振幅(1-5_)與振頻(60-300次/分鐘)振動，結晶器銅模內冷卻系統(tǒng)(5)通水冷卻，液態(tài)連鑄結晶器保護渣在結晶器銅模上冷卻，形成保護渣膜；
[0100]5)隨后液態(tài)鋼液在凝固了一層保護渣的倒角結晶器(8)上開始凝固，形成初始凝固坯殼，隨著銅模不斷向下運行，保護渣與鋼液相繼在銅模上凝固，凝固坯殼不斷生長；
[0101]6)當銅模按設定的速度(0.5-1.0米/分鐘)與時間(3-5秒)運行到設定的位置(液面下250-800mm)時，此時倒角結晶器(8)內最上面一排熱電偶的位置與液面定位電極
(9)標定的液面保持在同一平面，停留一定時間(3-10秒)使凝固殼有一定的厚度(1-5_)后，拉坯電機(4)控制拉坯器(7)向下運動實現(xiàn)拉坯，控制拉坯長度；
[0102]7)在拉坯過程中，計算機通過采集拉坯電機的工作電流數(shù)據變化，然后計算出其受到的阻力變化。計算機通過數(shù)據采集系統(tǒng)記錄熱電偶(23) (24) (25) (26)所測的溫度數(shù)據。
[0103] 8)實驗結束，裝置下行電機⑴控制倒角結晶器⑶提升，拉出鋼液(12)面。實驗結束后，可以通過實驗測得的熱電偶溫度數(shù)據與鋼殼外部形貌，研究各種連鑄工藝以及倒角結晶器尺寸參數(shù)對倒角結晶器熱流與鑄坯表面質量的影響，這些工藝參數(shù)包括:結晶器振動參數(shù)、結晶器寬面與結晶器窄面尺寸、倒角角度、結晶器冷卻參數(shù)、拉坯速度等。得到的倒角結晶器坯殼如圖7。
【主權項】
1.一種連鑄倒角結晶器鑄坯模擬裝置，包括裝置下行電機(1)、振動電機(2)、定位電機(3)、拉坯電機(4)、冷卻系統(tǒng)(5)、數(shù)據采集系統(tǒng)(6)、拉坯器(7)、倒角結晶器(8)、定位電極(9)、煉鋼爐(10)、基座(29);所述基座上(29)設有兩根一端垂直于機座平面，另一端與裝置下行電機(I)連接的第一絲桿、第二絲桿，在所述第一絲桿、第二絲桿上設有由所述第一絲桿、第二絲桿驅動沿豎直方向運動的升降托架；所述煉鋼爐(10)設置在所述基座(29)上并處于所述第一絲桿、第二絲桿之間；