本申請主張在2014年4月7日提出申請且名稱為“聚合物刀尺沖模及用于其的調(diào)配物(Polymeric Rule Die,and Formulations Therefor)”的第1406197.2號英國專利申請的優(yōu)先權(quán)，該英國專利申請?zhí)卮艘砸梅绞讲⑷氡疚闹?，就像在本文中全部公開一樣。

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及沖模及底模系統(tǒng)、用于此類系統(tǒng)的聚合物刀尺沖模、以及適用于使用數(shù)位刀尺填寫來生產(chǎn)此類刀尺沖模的聚合調(diào)配物。

背景技術(shù)：

本發(fā)明人已認(rèn)識到需要改善聚合物刀尺沖模及改善用于生產(chǎn)此類聚合物刀尺沖模的調(diào)配物。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

根據(jù)本發(fā)明的某些教示內(nèi)容，提供一種用于對硬紙板工件表面進(jìn)行壓力接觸的刀尺沖模，其包括：(a)沖模主體；以及(b)至少一個細(xì)長聚合物刀尺，每一刀尺具有：(i)第一細(xì)長基底表面，粘性附裝至所述沖模主體的表面；以及(ii)細(xì)長突出部，從所述沖模主體向遠(yuǎn)側(cè)突出，所述細(xì)長突出部具有細(xì)長沖模表面，所述細(xì)長沖模表面包括聚合物材料，所述細(xì)長沖模表面具有適于接觸所述工件表面的接觸表面；所述接觸表面具有至少5mm的長度及處于0.4mm至1.0mm范圍內(nèi)的第一寬度(W)，所述刀尺具有處于1.0mm至4.5mm范圍內(nèi)的高度(H)；其中在所述接觸表面的總長度內(nèi)，所述接觸表面具有至多5個表面麻點(diǎn)/米，所述麻點(diǎn)具有超過0.1mm的直徑。

根據(jù)本發(fā)明的另一方面，提供一種用于對硬紙板工件表面進(jìn)行壓力接觸的刀尺沖模，其包括：(a)沖?；?；以及(b)至少一個細(xì)長刀尺，每一刀尺具有：(i)第一細(xì)長基底表面，粘性附裝至所述沖?；椎谋砻?；以及(ii)細(xì)長突出部，從所述沖?；紫蜻h(yuǎn)側(cè)突出，所述細(xì)長突出部具有細(xì)長沖模表面，所述細(xì)長沖模表面包括聚合物材料，所述細(xì)長沖模表面具有適于接觸所述工件表面的接觸表面；所述接觸表面具有至少5mm的長度，所述刀尺具有以下各項中的至少一個：

(1)處于0.4mm至0.65mm范圍內(nèi)的第一寬度W，所述刀尺具有處于1.0mm至4.5mm范圍內(nèi)的高度H；(2)處于0.4mm至0.65mm范圍內(nèi)的第一寬度W、以及高度H，使得W對H的比率處于0.2至0.8范圍內(nèi)；(3)在25℃下，以下應(yīng)變-應(yīng)力(ε-σ)性質(zhì)中的至少一個：處于1.4MPa至5.1MPa范圍內(nèi)的屈服應(yīng)力、處于0.18％至1.65％范圍內(nèi)的屈服應(yīng)變、處于290MPa至710Mpa范圍內(nèi)的楊氏模量、處于2.8Mpa至26Mpa范圍內(nèi)的最大載荷應(yīng)力、處于2.8％至52％范圍內(nèi)的斷裂應(yīng)變、以及在發(fā)生所述斷裂時處于0.14J至1.6J范圍內(nèi)的累積能量；(4)在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺沖模所產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)折痕展現(xiàn)出至多0.65的平均折疊力比率；以及(5)在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，所述細(xì)長刀尺展現(xiàn)出至多0.6的變形不對稱性。

根據(jù)本發(fā)明的又一方面，提供一種預(yù)聚調(diào)配物，其包括：(a)至少一種預(yù)聚物；(b)活化劑，被選擇成使所述預(yù)聚物聚合，所述活化劑與所述預(yù)聚物混合。

根據(jù)本發(fā)明的又一方面，提供一種將預(yù)聚調(diào)配物填在襯底上以生產(chǎn)聚合物刀尺沖模的方法，其包括：(a)在罐體中提供預(yù)聚調(diào)配物；所述調(diào)配物包括：(i)至少一種預(yù)聚物；(ii)光引發(fā)劑，被選擇成使所述預(yù)聚物聚合；以及(iii)增稠劑；(b)將所述調(diào)配物從所述罐體擠壓至襯底上，以形成至少一個未固化細(xì)長刀尺；以及(c)使所述未固化細(xì)長刀尺在所述襯底上固化，以形成所述聚合物刀尺沖模，所述刀尺沖模包括長度為至少5mm的至少一個已固化細(xì)長刀尺；所述罐體中的所述預(yù)聚調(diào)配物含有足夠低的氣體濃度，以便實現(xiàn)以下結(jié)構(gòu)性質(zhì)中的至少一個：(1)在所述已固化細(xì)長刀尺的接觸表面的總長度內(nèi)，所述接觸表面具有至多5個表面麻點(diǎn)/米，所述表面麻點(diǎn)具有超過0.1mm的直徑；以及(2)在所述已固化細(xì)長刀尺的總長度內(nèi)，直徑超過0.4mm的氣泡的氣泡含量是至多2個氣泡/米。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的其他特征，所述調(diào)配物在25℃下具有以下流變性質(zhì)：

(i)G’_rest>3,000帕斯卡(Pa)；

(ii)在經(jīng)受300Pa的振蕩應(yīng)力達(dá)20秒之后，在使所述應(yīng)力突然松弛的7秒內(nèi)，G’展現(xiàn)出至少2,500Pa的值，

G’是所述調(diào)配物的儲能模量；

G’_rest是所述調(diào)配物在靜止時在40Pa的壓力下的儲能模量。

根據(jù)本發(fā)明的又一方面，提供一種用于生產(chǎn)刀尺沖模的預(yù)聚調(diào)配物，所述調(diào)配物包括：(a)至少一種預(yù)聚物；(b)光引發(fā)劑，被選擇成使所述預(yù)聚物聚合；以及(c)增稠劑；所述光引發(fā)劑及所述增稠劑與所述預(yù)聚物混合，所述調(diào)配物在25℃下具有以下流變性質(zhì)：

(i)G’_rest>3,000帕斯卡(Pa)；

(ii)在經(jīng)受300Pa的振蕩應(yīng)力達(dá)20秒之后，在使所述應(yīng)力突然松弛的7秒內(nèi)，G’展現(xiàn)出至少2,500Pa的值，

G’是所述調(diào)配物的儲能模量；

G’_rest是所述調(diào)配物在靜止時在40Pa的壓力下的儲能模量；

所述調(diào)配物滿足以下結(jié)構(gòu)性質(zhì)中的至少一個：

(1)在對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化之后且在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，所述刀尺沖模展現(xiàn)出至多0.6的變形不對稱性；

(2)在對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化之后且在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺沖模所產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)折痕展現(xiàn)出至多0.65、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56的平均折疊力比率。

(3)所述調(diào)配物具有基線密度ρ_baseline、體密度ρ_bulk以及密度差Δρ，所述密度差由下式界定：

Δρ＝ρ_baseline-ρ_bulk

所述密度差是至少0.01；

(4)通過對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化而獲得已固化調(diào)配物，所述已固化調(diào)配物在25℃下具有以下應(yīng)變-應(yīng)力(ε-σ)性質(zhì)中的至少一個：

(i)處于1.4MPa至5.1MPa范圍內(nèi)的屈服應(yīng)力；

(ii)處于0.18％至1.65％范圍內(nèi)的屈服應(yīng)變；

(iii)處于290MPa至710Mpa范圍內(nèi)的楊氏模量；

(iv)處于2.8Mpa至26Mpa范圍內(nèi)的最大載荷應(yīng)力；

(v)處于2.8％至52％范圍內(nèi)的斷裂應(yīng)變；以及

(vi)在發(fā)生所述斷裂時處于0.14J至1.6J范圍內(nèi)的累積能量；

(5)所述增稠劑包括三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的其他特征，每一刀尺均是擠制物。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述基底表面具有第二寬度，所述第二寬度超出所述第一寬度至少0.1mm。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一個細(xì)長刀尺包括多個細(xì)長刀尺。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在所述細(xì)長刀尺的總長度內(nèi)，直徑超過0.4mm的氣泡的氣泡含量是至多2個氣泡/米、至多1.5個氣泡/米、至多1個氣泡/米、至多0.7個氣泡/米、至多0.5個氣泡/米、至多0.4個氣泡/米、或至多0.3個氣泡/米。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，所述細(xì)長刀尺展現(xiàn)出至多0.55、至多0.4、至多0.3、至多0.25、至多0.2、至多0.15、至多0.10、或至多0.05的變形不對稱性。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在對所述刀尺沖模執(zhí)行的標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺沖模所產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)折痕展現(xiàn)出至多0.64、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56、且通常至少0.40、至少0.42、至少0.44、至少0.46、至少0.48、或至少0.50的平均折疊力比率。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺沖模所產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)折痕展現(xiàn)出處于如下范圍內(nèi)的平均折疊力比率：0.40至0.64、0.40至0.62、0.40至0.60、或0.40至0.58。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在所述接觸表面的總長度內(nèi)，所述接觸表面具有至多4.5個表面麻點(diǎn)/米、至多4個麻點(diǎn)/米、至多3個麻點(diǎn)/米、至多2個麻點(diǎn)/米、至多1.5個麻點(diǎn)/米、至多1個麻點(diǎn)/米、至多0.8個麻點(diǎn)/米、至多0.6個麻點(diǎn)/米、至多0.4個麻點(diǎn)/米、或至多0.3個麻點(diǎn)/米，所述麻點(diǎn)具有超過0.1mm的直徑。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述細(xì)長刀尺或通過對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化而獲得的已固化調(diào)配物在25℃下具有以下應(yīng)變-應(yīng)力(ε-σ)性質(zhì)中的至少一個：(i)處于1.4MPa至5.1MPa范圍內(nèi)的屈服應(yīng)力；(ii)處于0.18％至1.65％范圍內(nèi)的屈服應(yīng)變；(iii)處于290MPa至710Mpa范圍內(nèi)的楊氏模量；(iv)處于2.8Mpa至26Mpa范圍內(nèi)的最大載荷應(yīng)力；(v)處于2.8％至52％范圍內(nèi)的斷裂應(yīng)變；以及(vi)在發(fā)生所述斷裂時處于0.14J至1.6J范圍內(nèi)的累積能量。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述楊氏模量處于290MPa至710MPa范圍內(nèi)，且所述斷裂應(yīng)變處于2.8％至52％范圍內(nèi)；更優(yōu)選地，所述斷裂應(yīng)變處于13％至30％范圍內(nèi)；又更優(yōu)選地，所述楊氏模量處于290MPa至600Mpa范圍內(nèi)，且所述斷裂應(yīng)變處于16％至26％范圍內(nèi)。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述接觸表面具有至少5mm的長度及處于0.4mm至0.65mm范圍內(nèi)的第一寬度W，所述基底表面具有第二寬度，所述第二寬度超出所述第一寬度至少0.1mm，所述刀尺具有處于1.0mm至4.5mm范圍內(nèi)的高度H。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述第一寬度的范圍是0.4mm至0.62mm、0.4mm至0.60mm、0.4mm至0.58mm、0.4mm至0.56mm、0.4mm至0.54mm、0.4mm至0.52mm、0.4mm至0.50mm、0.4mm至0.48mm、或0.4mm至0.46mm。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述高度的范圍是1.2mm至4.5mm、1.4mm至4.5mm、1.6mm至4.5mm、1.7mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.2mm至4mm、1.2mm至3.5mm、1.2mm至3mm、1.2mm至2.5mm、1.2mm至2mm、1.2mm至1.8mm、或1.2mm至1.6mm。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，W對H的比率處于如下范圍內(nèi)：0.2至0.75、0.2至0.7、0.2至0.65、0.2至0.6、0.2至0.55、0.2至0.5、0.2至0.45、0.25至0.6、0.3至0.6、0.3至0.55、或0.3至0.5。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述刀尺沖模展現(xiàn)出至少55、至少57、至少60、至少62、至少64、至少66、至少68、至少70、至少72、至少74、或至少76、且通常至多90、至多88、至多86、或至多84的邵氏D硬度。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述沖?；椎谋砻姘さ膶拸V表面，所述膜具有25微米至500微米的厚度。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述膜具有至少40微米、至少60微米、至少100微米、至少150微米、至少200微米、至少250微米、至少300微米、至少350微米、或至少400微米的厚度。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述膜具有至多450微米、至多400微米、至多350微米、或至多300微米的厚度。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述膜是聚合物膜或金屬膜。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑在所述調(diào)配物內(nèi)的濃度按重量計是5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、或8％至22％。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述密度差是至少0.015、至少0.02、至少0.025、至少0.03、至少0.04、或至少0.05。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括、主要包括觸變劑、或基本上由觸變劑組成。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述預(yù)聚物及增稠劑被選擇成使得在25℃下，在松弛的5秒內(nèi)、4秒內(nèi)、3秒內(nèi)、2秒內(nèi)、1秒內(nèi)、0.5秒內(nèi)、0.3秒內(nèi)、0.1秒內(nèi)、0.02秒內(nèi)、或0.005秒內(nèi)，G’達(dá)到至少2,500Pa的值。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述調(diào)配物是具有結(jié)構(gòu)性質(zhì)的觸變調(diào)配物，使得在25℃下，在其中已使運(yùn)動縮短的松弛之后，在松弛的5秒內(nèi)、4秒內(nèi)、3秒內(nèi)、2秒內(nèi)、或1秒內(nèi)、G’的值增大至至少2,500Pa。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在25℃下，此值是至少2,750Pa、至少3,000Pa、至少3,250Pa、至少3,500Pa、至少3,750Pa、至少4,000Pa、至少4,250Pa、至少4,500Pa、至少4,750Pa、至少5,000Pa、至少5,500Pa、至少6,000Pa、至少7,000Pa、至少8,000Pa、至少9,000Pa、至少10,000Pa、至少11,000Pa、或至少12,000Pa。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在振蕩應(yīng)力期間，G_’rest超出G’至少100Pa、至少200Pa、至少300Pa、至少500Pa、至少1,000Pa、至少1,500Pa、至少2,000Pa、至少3,000Pa、至少5,000Pa、至少7,000Pa、至少10,000Pa、至少20,000Pa、至少35,000Pa、或至少50,000Pa。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述預(yù)聚物是熱固性預(yù)聚物。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種預(yù)聚物包括單體或低聚物，其具有選自由以下各項組成的群組的至少一個官能基：丙烯酸、乙烯基、硫醇、及環(huán)氧基。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述調(diào)配物包括至少一種聚合抑制劑。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述抑制劑包括甘油。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述抑制劑包括丙氧基化甘油。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述抑制劑包括二苯甲酮。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括、主要包括非晶態(tài)二氧化硅、或基本上由非晶態(tài)二氧化硅組成。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括、主要包括煅制非晶態(tài)二氧化硅、或基本上由煅制非晶態(tài)二氧化硅組成。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、或8％至22％的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、8％至22％、9％至25％、9％至22％、9％至20％、9％至18％、9％至16％、10％至16％、或11％至16％的非晶態(tài)二氧化硅。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種預(yù)聚物包括至少一種丙烯酸酯，所述調(diào)配物包括27％至86％、31％至84％、34％至81％、37％至79％、41％至76％、45％至79％、48％至79％、52％至79％、56％至79％、59％至79％、或62％至79％的丙烯酸酯。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種丙烯酸酯包括異冰片基丙烯酸酯及脂肪族聚氨酯甲基丙烯酸酯。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述調(diào)配物進(jìn)一步包括丙烯酸酯化寡胺樹脂。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述丙烯酸酯化寡胺樹脂的濃度是至少3％、至少5％、至少7％、至少8％、或至少9％。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述丙烯酸酯化寡胺樹脂的濃度是至多25％、至多21％、至多18％、至多16％、或至多14％。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，通過對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化而產(chǎn)生的刀尺沖模展現(xiàn)出至少55、至少57、至少60、至少62、至少64、至少66、至少68、至少70、至少72、至少74、或至少76、且通常至多90、至多88、至多86、至多84、或至多82的邵氏D硬度。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在使通過對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化而固化的刀尺沖模已經(jīng)受標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺沖模所產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)折痕展現(xiàn)出至多0.65、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56、且通常至少0.40、至少0.42、至少0.44、至少0.46、至少0.48、或至少0.50的平均折疊力比率。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種預(yù)聚物包括至少一種低聚物。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種預(yù)聚物包括至少一種單體。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述至少一種預(yù)聚物包括至少第二低聚物。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，在對所述調(diào)配物進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)固化以產(chǎn)生已固化調(diào)配物之后，所述已固化調(diào)配物的玻璃轉(zhuǎn)化溫度處于如下范圍內(nèi)：30℃-80℃、40℃-70℃、50℃-65℃、或50℃-60℃。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述增稠劑包括、主要包括三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑、或基本上由三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑組成。

根據(jù)所述優(yōu)選實施例中的又一些特征，所述網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑包括、主要包括二氧化硅、或基本上由二氧化硅組成。

附圖說明

本文將參照附圖僅以舉例方式來描述本發(fā)明?，F(xiàn)在詳細(xì)地具體參照附圖，應(yīng)強(qiáng)調(diào)，所示細(xì)節(jié)是以舉例方式而顯示且僅用于例示性地論述本發(fā)明的優(yōu)選實施例，并且呈現(xiàn)所示細(xì)節(jié)僅是為了提供被認(rèn)為是對本發(fā)明的原理及概念性方面最有用且易于理解的說明的內(nèi)容。就此來說，并不試圖使所示的本發(fā)明結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)比為基本理解本發(fā)明而需要的細(xì)節(jié)更詳細(xì)，參照附圖進(jìn)行說明會使所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員明白可如何在實踐中實施本發(fā)明的數(shù)種形式。在所有附圖中，參考編號相同的字符用于標(biāo)示相同的元件。

附圖中：

圖1提供具有細(xì)長刀尺的刀尺沖模的示意性剖視圖；

圖1A提供圖1所示刀尺沖模的示意性橫剖視圖；

圖2提供實例性表面安裝式刀尺沖模系統(tǒng)的示意性局部剖視圖，所述刀尺沖模系統(tǒng)包括在功能上可與圖1所示刀尺沖模類似的刀尺沖模；

圖3提供在為硬紙板片材形成折痕的動作中，圖2所示刀尺沖模系統(tǒng)的局部側(cè)視圖像；

圖4提供現(xiàn)有技術(shù)旋轉(zhuǎn)式刀尺填寫系統(tǒng)的一部分的相關(guān)元件的示意圖；

圖5例示現(xiàn)有技術(shù)笛卡爾坐標(biāo)刀尺填寫系統(tǒng)的實例性部分；

圖6提供現(xiàn)有技術(shù)繪制頭的實例性實施例；

圖7a及7b提供現(xiàn)有技術(shù)噴嘴構(gòu)造的立體圖；

圖8a示意性地例示現(xiàn)有技術(shù)壓力致動器；

圖9提供具有大體梯形孔口幾何形狀的現(xiàn)有技術(shù)罐體的示意性立體圖；

圖10a-d示意性地例示顯示現(xiàn)有技術(shù)刀尺繪制方法的相關(guān)過程或行動的流程圖；

圖11提供刀尺的示意性剖視圖，所述刀尺具有因氣泡的釋出而產(chǎn)生的麻點(diǎn)痕跡；

圖12A是由未被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的珠粒的照片；

圖12B是根據(jù)本發(fā)明由被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的珠粒的照片；

圖13A及13B是具有各種不利特征的所填寫刀尺的圖像；

圖13C是使用實例1中的本發(fā)明調(diào)配物所填寫的刀尺的圖像；

圖14-17提供實例2-9及12中的調(diào)配物中G’隨時間(及步驟編號)而變化的比較性曲線圖；

圖18提供在對由實例1、9、7、4、2及6中的調(diào)配物產(chǎn)生的刀尺進(jìn)行變形程序之前及之后，所述刀尺的圖像；

圖19A提供根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)變形程序在被切割成矩形輪廓之后的刀尺橫截面的示意圖；圖19B提供在結(jié)束程序的填寫部分之后，此刀尺橫截面的示意圖；

圖20以曲線圖形式提供通過由實例1、9、7、4、2及6中的調(diào)配物生產(chǎn)的刀尺所形成的標(biāo)準(zhǔn)折痕的平均折疊力比率；

圖21是根據(jù)實例13中的標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化以產(chǎn)生已固化(刀尺)材料的各種調(diào)配物(實例1、2、4、6、8及9)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖，所述已固化(刀尺)材料具有必需(ASTM 638-03)形狀及尺寸；以及

圖22標(biāo)繪由實例1、9、7、4、2及6中的調(diào)配物生產(chǎn)的刀尺的頂部(接觸表面)及底部的平均邵氏D硬度。

具體實施方式

可參照附圖及隨附說明來更好地理解根據(jù)本發(fā)明的聚合物刀尺沖模技術(shù)的原理及操作。

本文將參照附圖僅以舉例方式來描述本發(fā)明。現(xiàn)在具體詳細(xì)地參照附圖，應(yīng)強(qiáng)調(diào)，所示細(xì)節(jié)均是以舉例方式而顯示且僅用于例示性地論述本發(fā)明的優(yōu)選實施例，并且呈現(xiàn)所示細(xì)節(jié)僅是為了提供被認(rèn)為是對本發(fā)明原理及概念性方面最有用且易于理解的說明的內(nèi)容。就此來說，并不試圖使所示的本發(fā)明結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)比為基本理解本發(fā)明而需要的細(xì)節(jié)更詳細(xì)，參照附圖進(jìn)行說明會使所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員明白可如何在實踐中實施本發(fā)明的數(shù)種形式。在所有附圖中，參考編號相同的字符用于標(biāo)示相同的元件。

在詳細(xì)地解釋本發(fā)明的至少一個實施例之前，應(yīng)理解，本發(fā)明在其應(yīng)用上并不限于在以下說明中所述或在附圖中所示的構(gòu)件的構(gòu)造及布置細(xì)節(jié)。本發(fā)明能夠有其他實施例或能夠以各種方式來實踐或?qū)嵤４送?，?yīng)理解，本文中所采用的短語及術(shù)語是用于進(jìn)行說明，而不應(yīng)被視為限制性。

現(xiàn)在參照附圖，圖1提供刀尺沖模100的示意性剖視圖，刀尺沖模100具有至少一個細(xì)長刀尺110，細(xì)長刀尺110具有細(xì)長表面112，細(xì)長表面112粘性附裝至沖?；?20的寬廣表面122。細(xì)長刀尺110具有從沖?；?20向遠(yuǎn)側(cè)突出的細(xì)長突出部114，細(xì)長突出部114具有細(xì)長沖模表面116。通常，細(xì)長刀尺110、及更具體來說細(xì)長沖模表面116主要包括至少一種聚合物材料。

細(xì)長突出部114可直接附裝至沖模基底120。然而，在一些實施例中，細(xì)長表面112明顯寬于細(xì)長沖模表面116，且形成細(xì)長刀尺基底118的一部分。細(xì)長刀尺110可具有連接在細(xì)長突出部114與細(xì)長刀尺基底118之間的錐形段119。在一些實施例中，錐形段119可以是極小或不存在的，因為細(xì)長突出部114與細(xì)長刀尺基底118是以90°(±15°、±10°、±7°、±5°、或±3°)的角度交會。通常，所述角度是至少90°。

從圖1A中所提供的刀尺沖模100的橫剖視圖中，將了解，細(xì)長刀尺110的沖模表面116的長度(Lr)明顯大于刀尺的高度Hr。

現(xiàn)在也參照圖1，刀尺在接近接觸表面或沖模表面116處(朝刀尺“尖端”)的寬度(Wr)可以是Hr的某一分?jǐn)?shù)。在一些實施例中，Wr對Hr的比率可處于如下范圍內(nèi)：0.2至0.8、0.2至0.75、0.2至0.7、0.2至0.6、0.2至0.5、0.2至0.45、0.2至0.4、0.2至0.35、0.2至0.32、0.2至0.3、0.25至0.38、0.25至0.36、或0.28至0.38。

在一些實施例中，沖模表面116的長度Lr可以是至少5mm、至少7mm、或至少10mm。

在一些實施例中，寬度(Wr)可以是至多0.65mm、且更通常處于如下范圍內(nèi)：0.35mm至0.65mm、0.4mm至0.65mm、0.42mm至0.65mm、或0.45mm至0.65mm。

在一些實施例中，細(xì)長表面112可具有基底寬度Wb，基底寬度Wb超出Wr至少0.1mm、且更通常至少0.20mm、至少0.25mm、或至少0.5mm、且通常至多2mm、至多1.8mm、至多1.6mm、至多1.5mm、或至多1.4mm。

在一些實施例中，Wb對Wr的比率可以是至多4、至多3.5、至多3.2、至多3.0、至多2.8、或至多2.6。

在一些實施例中，Hr可處于如下范圍內(nèi)：1mm至4.5mm、1.7mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.9mm至4.5mm、2mm至4.5mm、2.2mm至4.5mm、2.5mm至4.5mm、或3mm至4.5mm。

在一些實施例中，Hp(即，細(xì)長突出部114的高度)可處于如下范圍內(nèi)：0.8mm至4.5mm、1.0mm至4.5mm、1.4mm至4.5mm、1.6mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.9mm至4.5mm、2mm至4.5mm、2.2mm至4.5mm、2.5mm至4.5mm、或3mm至4.5mm。

發(fā)明人認(rèn)為，0.7mm以下的接觸表面寬度(Wr)是未知的。類似地，Wr對Hr的低比率也可能是未知的。本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“接觸表面寬度”、“接近接觸表面或沖模表面116處的刀尺寬度”、“Wr”等是指刀尺在刀尺尖端0.3mm內(nèi)的最寬寬度。

在不希望受理論限制的情況下，發(fā)明人認(rèn)為，迄今為止，對應(yīng)使刀尺耐受提供至接觸表面的高壓力以及在許多情況中提供至刀尺長側(cè)的旋轉(zhuǎn)力的需要結(jié)合許多其他約束條件(下文將論述其中的許多)已阻礙了具有此類尺寸的刀尺的出現(xiàn)。

圖2提供實例性表面安裝式刀尺沖模系統(tǒng)200的示意性局部剖視圖，刀尺沖模系統(tǒng)200包括刀尺沖模205，刀尺沖模205可在功能上與圖1所示刀尺沖模100類似或相同。與刀尺沖模205大體相對且與細(xì)長沖模表面216大體相對設(shè)置的是底模240，底模240可具有面對細(xì)長沖模表面216的寬廣底模表面242。

底模240可以是多層式。在圖2中所提供的實例性實施例中，底模240包括：底?；?42(例如旋轉(zhuǎn)滾筒)；以及底模接觸墊、片材或?qū)?44，附裝或緊固至基底242，且在基底242的遠(yuǎn)側(cè)上具有片材或背襯片材244的寬廣底模表面246。在一些實施例中，底模接觸墊244可直接附裝或緊固至基底242。然而，如圖中所示，底模接觸墊244附裝至底模片材248，底模片材248相對于墊244與底?；?42以居中方式設(shè)置。

圖中顯示例如硬紙板片材260等的工件片材被居中地設(shè)置在沖模表面216與寬廣底模表面246之間。

刀尺沖模系統(tǒng)200適于使得通過沖模表面216對硬紙板片材260的頂部表面或近側(cè)表面262(即，面對沖模表面216)所施加的壓力會在表面262中形成細(xì)長凹陷?？赏ㄟ^例如所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將了解且圖中示意性顯示的機(jī)械化擠壓或加壓系統(tǒng)270等各種系統(tǒng)來施加壓力。

圖3提供在為硬紙板片材形成折痕的動作中，此種刀尺沖模系統(tǒng)的局部側(cè)視圖。刀尺沖模與彈性底模相對地設(shè)置，其中使沖模表面突出至設(shè)置在刀尺沖模與彈性底模之間的片材或襯底中并對底模表面進(jìn)行按壓，以在片材中形成折痕。

圖4提供例如旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400等刀尺填寫系統(tǒng)的一部分的相關(guān)元件的示意圖。旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400可用于在沖?；谆蛞r底420的表面上繪制多個刀尺460-463。刀尺460-463可從基底420的表面突出且可具有不同的形狀及大小。刀尺460-463可用以為硬紙板片材的表面形成折痕。

旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400可包括上面可定位有基底420的轉(zhuǎn)筒410?；?20可通過粘附或夾持而與轉(zhuǎn)筒410相關(guān)聯(lián)或接合。

在一些實施例中，在生產(chǎn)出刀尺460-463之后，可從轉(zhuǎn)筒410拆下基底420。在其他實例性實施例中，可將沖模的基底420留在轉(zhuǎn)筒410上，以用于在旋轉(zhuǎn)式折痕形成系統(tǒng)中為硬紙板片材形成折痕。在一些實施例中，旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400包括適于并被定位成用作底模的至少一個額外轉(zhuǎn)筒(圖中未顯示)。

在一些實施例中，底模接觸表面或?qū)蛹?或基底420可由柔性膜制成。所述柔性膜可包括至少一種類型的聚合物，例如聚對苯二甲酸乙二酯(PET)。實例性聚合物包括聚酯、聚酰胺、及聚碳酸酯。金屬膜或金屬箔(例如鋁箔或銅箔)也可為適用的。

底模的柔性膜可具有足夠強(qiáng)的持久性、堅固度、內(nèi)聚性、穩(wěn)健性，以在為硬紙板工件形成折痕期間在一個或多個方向上耐受壓力及苛刻操作(其可為大約幾噸擠壓力)。

旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400可進(jìn)一步包括一個或多個刀尺繪制器。所述刀尺繪制器可包括繪制頭435、控制器470及一個或多個導(dǎo)軌430。繪制頭435可包括噴嘴構(gòu)造440及至少一個罐體445，罐體445與構(gòu)造440以流體方式相關(guān)聯(lián)。構(gòu)造440可與導(dǎo)軌430相關(guān)聯(lián)。在一些實施例中，構(gòu)造440可沿著導(dǎo)軌430滑動。在一些實施例中，罐體445也可與導(dǎo)軌430相關(guān)聯(lián)。在一些實施例中，罐體445可獨(dú)立于導(dǎo)軌430。罐體445可容納刀尺形成調(diào)配物以通過構(gòu)造440在壓力下排出，以便繪制刀尺460-463。在一些實施例中，此種壓力可通過氣動系統(tǒng)或通過正排量系統(tǒng)來誘發(fā)或提供。

在一些實施例中，罐體445及構(gòu)造440可與電動機(jī)相關(guān)聯(lián)或由電動機(jī)控制，所述電動機(jī)用于使罐體445及/或構(gòu)造440在導(dǎo)軌430上沿由箭頭450所示的方向來回移動。另外，構(gòu)造440可適于沿由箭頭452所示的方向旋轉(zhuǎn)。構(gòu)造440也可沿由箭頭454所示的方向上下移動。在一些實施例中，繪制頭435可形成單一單元，而在其他實施例中，噴嘴構(gòu)造440與罐體445可彼此獨(dú)立地移動。

轉(zhuǎn)筒410可適于沿逆時針方向旋轉(zhuǎn)，如由箭頭455所示。視需要，轉(zhuǎn)筒410可沿與由箭頭455所示的方向相反的方向(即，順時針)旋轉(zhuǎn)或可沿兩個方向旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)筒410也可用以相對于導(dǎo)軌橫向移動。控制器470可控制并協(xié)調(diào)不同模塊或元件的移動及運(yùn)作、以及旋轉(zhuǎn)式系統(tǒng)400的運(yùn)作?？刂破?70可控制轉(zhuǎn)筒410的旋轉(zhuǎn)、以及噴嘴440及罐體445的移動?？刂破?70也可指示并控制構(gòu)造440及罐體445將樹脂沉積在沖?；?20上，以生產(chǎn)出所需或預(yù)定義布局或圖案的刀尺460-463。

在執(zhí)行繪制之后及/或在執(zhí)行繪制的同時，可使由構(gòu)造440輸出的樹脂硬化?？赏ㄟ^固化或硬化設(shè)備(例如固化燈480)來實現(xiàn)硬化。

固化燈480可輻射出能量，所述能量可使所繪制樹脂硬化及/或粘附。所輻射能量可包括紫外(UV)光、可見光、熱量等。

由固化燈480所輻照的能量類型一般取決于樹脂類型及所述材料的硬化特性。舉例來說，當(dāng)樹脂是熱固性材料時，可由固化燈480施加熱量。當(dāng)樹脂是熱塑性材料時，固化燈480可使所述材料冷卻以使其硬化。當(dāng)樹脂包括光引發(fā)劑時，固化燈480可提供UV光照，以使樹脂固化。

固化燈480可鄰近噴嘴440定位，以使樹脂在其被繪制之后可立即硬化。在其他實例性實施例中，固化燈480可定位在距噴嘴440某一距離處。

圖5例示例如笛卡爾坐標(biāo)系統(tǒng)500等平坦系統(tǒng)的相關(guān)元件的實例性部分。系統(tǒng)500可用于在沖?；?20的表面上繪制刀尺560，沖?；?20可被定位在平坦襯底510上。系統(tǒng)500可包括至少一個刀尺繪制器。在一些實施例中，刀尺繪制器可包括繪制頭535、控制器570及一個或多個導(dǎo)軌530。繪制頭535可包括噴嘴構(gòu)造540及至少一個罐體545，罐體545與構(gòu)造540相關(guān)聯(lián)或以流體方式耦接。

可通過噴嘴540來繪制刀尺560。舉例來說，構(gòu)造540可與給構(gòu)造540供應(yīng)動力的電動機(jī)相關(guān)聯(lián)，以沿著導(dǎo)軌530在箭頭550所示方向上橫越。構(gòu)造540可適于沿由箭頭552及/或554所示方向旋轉(zhuǎn)。導(dǎo)軌530可位于實質(zhì)上垂直于導(dǎo)軌530的兩個導(dǎo)軌535之間且可適于例如沿箭頭555所示方向行進(jìn)。

控制器570可適于控制系統(tǒng)500中不同模塊的移動。舉例來說，控制器570可控制構(gòu)造540、導(dǎo)軌530及罐體545。在一些實施例中，系統(tǒng)500可進(jìn)一步包括例如UV燈580等的燈，UV燈580適于使刀尺560固化，以使刀尺560堅固地粘附至基底520的表面。

圖6提供繪制頭600的實例性實施例。繪制頭600可包括噴嘴構(gòu)造640，以用于沉積連續(xù)長度(“珠?！?的樹脂。構(gòu)造640可與罐體645相關(guān)聯(lián)或以流體方式耦接。

圖7a提供實例性噴嘴構(gòu)造700a的立體圖。構(gòu)造700a可包括第一管742，第一管742可實質(zhì)上垂直于刀尺沖模的基底740。第二管744可實質(zhì)上垂直于第一管742且平行于基底740而定向。管744可在其端部處具有孔口746，可經(jīng)由孔口746朝基底740輸出樹脂。

圖7b提供另一噴嘴構(gòu)造700b的立體圖。構(gòu)造700b可包括實質(zhì)上垂直于沖?；?50而定向的管752。管752可包括孔口756，可經(jīng)由孔口756朝基底750輸出樹脂。視需要，可在遠(yuǎn)端758處將管752閉合，且可經(jīng)由開口756而實質(zhì)上平行于沖?；?50釋放材料。另一選擇為，可打開遠(yuǎn)端758，且可經(jīng)由遠(yuǎn)端758以及經(jīng)由孔口756以實質(zhì)上正交方式輸出樹脂。

圖9中提供具有大體梯形孔口幾何形狀的罐體的示意性立體圖。

圖8a示意性地例示壓力致動器800a。壓力致動器800a可以是具有罐體810的氣泵致動器，罐體810適于容納樹脂814。罐體810可具有輸出端816，輸出端816將罐體810以流體方式耦接至噴嘴。罐體可具有輸入端812，空氣可經(jīng)由輸入端812被壓縮且因此經(jīng)由輸出端816、經(jīng)由噴嘴(圖中未顯示)以氣動方式驅(qū)出樹脂814，以繪制刀尺?？赏ㄟ^活塞808對空氣進(jìn)行壓縮，活塞808可由控制器控制。

圖10a-d示意性地例示顯示實例性刀尺繪制或填寫方法1000的相關(guān)過程或行動的流程圖?？赏ㄟ^例如控制器470(圖4)或570(圖5)等的處理裝置來執(zhí)行所示刀尺繪制方法1000。可在給控制器通電后或通過其他過程、系統(tǒng)、事件、用戶行動等來起始1002方法1000。在起始步驟1002期間，控制器可運(yùn)作以檢測系統(tǒng)中的各種模塊，或者各種模塊或其他處理器可向控制器提供用以識別不同模塊的信息。實例性模塊可包括(但不限于)：繪制頭模塊、不同寄存器、不同計時器等。在被調(diào)用之后，過程可接著起作用，以對各種資源、寄存器、變量、存儲器構(gòu)件等的狀態(tài)進(jìn)行復(fù)位、初始化或確定，1004。各種資源可包括計時器(t)、計數(shù)器(R)及距離測量單元(D)。

在系統(tǒng)資源已被初始化1004之后，刀尺繪制方法1000可進(jìn)入延遲循環(huán)，以等待接收起始命令1006。所述起始命令引導(dǎo)刀尺繪制方法1000開始形成刀尺沖模。當(dāng)接收到1006起始請求時，方法1000可通過接收或獲得對在形成刀尺沖模時所使用的各種輸入或參數(shù)的鍵入而繼續(xù)進(jìn)行至動作1008?？捎捎脩艚邮铡@得或鍵入、由處理器或其他實體提供、或者從電子文件讀取所述輸入。實例性輸入可包括(但不限于)：將使用刀尺沖模來進(jìn)行預(yù)處理的硬紙板的深度或厚度、將需要的刀尺的類型、所請求布局等等。方法1000可檢查1010查找表是否有關(guān)于所需工作說明的信息。實例性信息可包括對每一刀尺的流動指數(shù)的定義、對每一刀尺的輪廓的定義、對合層中的層的定義、刀尺折痕形成的類型等。

一旦已接收到信息，方法便接著決定是否已在查找表中找到或獲得額外信息1012。如果未找到1012額外信息，則方法1000可提示用戶或其他信息提供者應(yīng)鍵入或提供信息1014，并且處理接著返回至動作1008，以檢查此信息。如果方法在查找表中或以其他方式獲得信息1012，則方法1000可繼續(xù)進(jìn)行至動作1018。方法1000可接著繼續(xù)進(jìn)行，以執(zhí)行刀尺繪制循環(huán)，所述刀尺繪制循環(huán)包括在框1018至1046(圖10d)中所列出的動作。刀尺繪制循環(huán)中的第一行動包括使計數(shù)器R增加1(使R遞增)1018，且方法1000可開始根據(jù)在行動1010處所接收到的信息并根據(jù)布局要求來繪制刀尺。

一旦計數(shù)器被增加，方法便通過調(diào)整或設(shè)定1020噴嘴t的高度及角度而繼續(xù)。另外，可例如以加速率a1將繪制頭模塊的速度加速1020至所需速度V1。也可將由一個或多個壓力致動器所施加的壓力提升1020至所需壓力P1。在例如其中使用螺桿泵的一些實施例中，并非提升壓力P1，而是可提升螺桿速度。接下來，方法1000可繼續(xù)進(jìn)行至圖10b處的動作1022。

在調(diào)整或設(shè)定噴嘴、速度及壓力之后，方法通過進(jìn)入延遲循環(huán)1022直至計時器t的值等于t1為止而繼續(xù)?？筛鶕?jù)繪制頭的機(jī)械能力及布局中刀尺或刀尺段所需的長度來計算值t1。當(dāng)計時器t的值等于值t1時，可停止1024繪制頭模塊的速度的加速率a1，且也可停止1024對壓力致動器壓力的提升。因此，繪制頭模塊可以速度V1繼續(xù)繪制，且壓力致動器可以壓力P1繼續(xù)擠壓。在并非使用計時器的替代實施例中，可使用距離測量值D?？赏ㄟ^對步進(jìn)電動機(jī)所給出的步距的數(shù)目或通過從與繪制頭相關(guān)聯(lián)的步距測量編碼器接收到的反饋來表達(dá)距離測量值D。

在繪制步驟繼續(xù)時，方法1000可進(jìn)入至延遲循環(huán)中，直至計數(shù)器t的值等于t2為止1026。其中可根據(jù)關(guān)于所繪制刀尺圖案的輸入及在t1所達(dá)到的速度來計算t2。當(dāng)計時器t的值等t2 1026時，可以減速率a2將繪制頭模塊的速度減速1028至V2，且可將壓力致動器的壓力減小1028至P2。在實例性實施例中，可根據(jù)布局要求而將噴嘴升高1030X mm并轉(zhuǎn)動1030至角度O。接下來，可將噴嘴降低1030Z mm(其中Z可等于X)。

方法1000通過以加速率a1將繪制頭模塊加速至速度V1而繼續(xù)，且可將壓力致動器的壓力提升至P1 1032。繪制頭模塊可繼續(xù)根據(jù)布局來繪制1032刀尺。方法1000可接著繼續(xù)進(jìn)行至圖10c處的動作1034。

方法1000在圖10c所示動作1034處通過進(jìn)入延遲循環(huán)直至計時器t的值等于t3為止1034而繼續(xù)。當(dāng)計時器t的值等于t3 1034時，可停止對繪制頭模塊速度的加速以及對壓力致動器的壓力的提升1036。繪制頭模塊可以速度V1繼續(xù)繪制，且壓力致動器可以壓力P1繼續(xù)1036。接下來，方法1000可進(jìn)入延遲循環(huán)，直至計時器t的值等于t4為止1038。當(dāng)計時器t的值等于t4 1038時，可停止1040由壓力致動器所施加的壓力，且也可停止1040繪制頭模塊的運(yùn)動。舉例來說，可通過將噴嘴提升Y mm而將其升高至所需高度，且接著，可控制噴嘴圍繞其中心以特定角度(例如180°-360°)急劇地旋轉(zhuǎn)1042。噴嘴的旋轉(zhuǎn)用于從噴嘴切割柔性材料。所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將了解，可類似地使用空氣脈沖、擋板、刀片、或氣刀來從噴嘴切割柔性材料。方法1000可接著繼續(xù)進(jìn)行至圖10d中的步驟1044。

在過程中的此時刻處，方法1000可提供已繪制出刀尺的指示1044。接下來，方法1000判斷是否已繪制出所有刀尺且工作是否已完成1046。如果工作完成1046，則方法1000可提供適合指示1048。如果工作尚未完成，則方法1000可返回至圖10a所示步驟1018，以開始繪制刀尺。

現(xiàn)在，關(guān)于用于生產(chǎn)刀尺的調(diào)配物而言，根據(jù)以下程序來制備刀尺調(diào)配物：

將高達(dá)約150克重的調(diào)配物組分添加至300ml混合容器中。將混合容器引入至行星式離心真空混合器中，并應(yīng)用以下混合序列：處于1000rpm達(dá)1min、施加深度真空以將調(diào)配物除氣；在真空(10KPa)下處于2000rpm達(dá)3min；將壓力從10KPa逐漸地提升至大氣壓，以防止氣泡進(jìn)入調(diào)配物；在真空(30KPa)下處于1000rpm達(dá)2min；在真空(60KPa)下處于2000rpm達(dá)1min。

向所獲得混合物添加任何其余增稠劑，且如下接著進(jìn)行混合：處于2000rpm達(dá)1min；施加深度真空以將調(diào)配物除氣；在真空(10KPa)下處于1000rpm達(dá)3min；在真空(10KPa)下處于2000rpm達(dá)5min；將壓力從10Kpa逐漸提升至大氣壓力，以防止氣泡進(jìn)入調(diào)配物；在真空(30KPa)下處于1000rpm達(dá)2min；在真空(60KPa)下處于2000rpm達(dá)1min。

為進(jìn)一步將調(diào)配物除氣，可將所獲得樹脂轉(zhuǎn)移至600ml離心擺筒式轉(zhuǎn)子(H-6000)。可使用Sorvall RC 3C離心機(jī)或其等效物來使樹脂以4800RPM經(jīng)歷離心達(dá)約30min。

可在壓力下將所獲得的被除氣樹脂引入至罐體。較佳可再進(jìn)一步將調(diào)配物除氣?？蓪⒐摅w在70℃下放置在爐中達(dá)10min。隨后，可通過利用H-6000適配器將成對的罐體裝載至轉(zhuǎn)子中。接著，可使填充有樹脂的罐體以4800RPM經(jīng)歷離心作用達(dá)30min。

材料及設(shè)備

行星式離心真空混合器—THINKY MIXER ARV-310CE

實例

現(xiàn)在參照以下實例，其與本文中所提供的說明一起以非限制性方式例示本發(fā)明。

實例1-10

根據(jù)上述程序制備十種刀尺調(diào)配物(實例1-10)。以下以重量百分比來提供調(diào)配物組成物：

實例11

實例11是使用與實例4相同的組成物、但在不執(zhí)行脫氣步驟的情況下制備。

實例12

實例12是使用與實例9相同比例的組分、但以19％(而非13％)的AEROSIL 812制備。

實例13

為評估各種機(jī)械性質(zhì)，根據(jù)以下標(biāo)準(zhǔn)固化程序來使所填寫刀尺固化：

所使用的紫外(UV)固化系統(tǒng)是輻深UV系統(tǒng)公司(美國馬里蘭)(Fusion UV Systems,Inc.(Maryland,US))的LC6B Benchtop Conveyor。固化是在室溫下、以300瓦特/英寸的UV功率、以2.4m/min的皮帶速度執(zhí)行三遍。

根據(jù)ASTM 638-03類型I(表)來處理將經(jīng)受機(jī)械測試的一些已固化調(diào)配物，以獲得機(jī)械測試必需的大小及形狀。

實例14

為評估與折痕形成相關(guān)聯(lián)的機(jī)械性質(zhì)，根據(jù)以下程序來使所填寫刀尺固化：

所使用的紫外(UV)固化系統(tǒng)具有UV燈。在室溫下、以80瓦特/cm的UV功率執(zhí)行固化。對于每一樣本，使轉(zhuǎn)筒以19.3mm/秒的轉(zhuǎn)筒慢轉(zhuǎn)速度旋轉(zhuǎn)三次。將UV燈固定在距PET膜為3mm的距離處，所述PET膜充當(dāng)?shù)冻咭r底。

刀尺填寫

可在壓力下(例如，通過氣動力或通過正排量方式)經(jīng)由孔口從罐體施配調(diào)配物。盡管可使用各種孔口幾何形狀，但在本文中所述的所有實驗中，孔口幾何形狀是實質(zhì)上如圖7B中所示。

發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，為成功地填寫具有第一組適當(dāng)特性且在固化之后具有第二組適當(dāng)特性的刀尺，必須使調(diào)配物滿足有點(diǎn)嚴(yán)格的各種條件。

對于一些實施例，發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，刀尺調(diào)配物內(nèi)存在甚至少量的氣體(例如，空氣或氮?dú)?對于刀尺性能而言也可能是極為不利的。未固化調(diào)配物中的氣泡可能會影響調(diào)配物在罐體中處于壓力下時或在刀尺填寫期間的流變性質(zhì)。已固化刀尺塊體中的氣泡可能會減損各種必需機(jī)械特性，且可能會明顯地降低刀尺的壽命(例如，在出故障之前或在產(chǎn)生不合標(biāo)準(zhǔn)的折痕之前所實現(xiàn)的折痕的數(shù)目)。此外，設(shè)置在刀尺接觸表面處或附近的任何氣泡均可能使接觸表面具有麻點(diǎn)，此可損壞或?qū)嵸|(zhì)上破壞折痕形成品質(zhì)。

圖11提供刀尺的示意性剖視圖，所述刀尺具有因氣泡的釋出而產(chǎn)生的麻點(diǎn)痕跡。

如上文所述，發(fā)明人已開發(fā)出一種將本發(fā)明的高粘度調(diào)配物除氣的程序，以移除在制備程序期間產(chǎn)生或釋出的任何氣體并移除可在填充過程期間引入至罐體的額外氣體。

此外，發(fā)明人已開發(fā)出一種通過測量樹脂珠粒的比重或密度來定量地區(qū)分開被充分除氣的批次與未被充分除氣的批次的程序，如下：

制備兩個批次的實例4所示調(diào)配物：第一批次，經(jīng)歷上文所述的真空程序及除氣程序；以及第二批次，以相同方式制備、但未經(jīng)歷真空程序及除氣程序(實例11)。通過從孔口直徑為12mm的罐體擠出樹脂來產(chǎn)生圓柱體形樹脂珠粒。對于每一批次的調(diào)配物，珠粒長度均是120mm。將兩種樹脂珠粒設(shè)置在PET膜上。

圖12A是與未被除氣調(diào)配物對應(yīng)的珠粒的照片；圖12B是根據(jù)本發(fā)明與被除氣調(diào)配物對應(yīng)的珠粒的照片。如從圖12A可顯而易見，與未被除氣調(diào)配物對應(yīng)的珠粒具有麻點(diǎn)表面以及位于珠粒內(nèi)的氣泡。氣泡會在珠粒中引起可觀察到的光衍射。通過鮮明對比，與被除氣調(diào)配物對應(yīng)的珠粒實質(zhì)上沒有氣泡及表面麻點(diǎn)，從而有利于刀尺沖模的機(jī)械強(qiáng)度、機(jī)械性質(zhì)的均勻性及刀尺沖模接觸表面的平滑度。

盡管可以未固化狀態(tài)來測量珠粒的密度(例如，通過將珠粒浸入(已知體積及重量的)液體中以獲得體積差值及重量差值)，但發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，使珠粒至少局部地硬化是方便的。硬化準(zhǔn)則簡單地是將聚合作用實現(xiàn)為如下程度：在將珠粒引入至局部地填充有水的玻璃管時，足以使珠粒材料不粘著至所述玻璃管的側(cè)壁。

為此，將具有樹脂珠粒的PET箔引入至UV-LC6B Benchtop Conveyor機(jī)器(皮帶速度：2m/min)中達(dá)單一循環(huán)。如果觀察到粘著，則可需要對具有其他組成的樹脂進(jìn)行額外固化。

對玻璃管預(yù)先稱重，且在局部地填充60ml水之后再次稱重。接著，將樹脂珠粒浸入水中，并確定體積(使用彎月面)及新玻璃管重量兩者。

為確保可重復(fù)性，使用相同珠粒材料執(zhí)行每種測量5次，且以不同珠粒材料執(zhí)行每種測量5次以確定變動性。

關(guān)于可重復(fù)性，由被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的五個珠粒具有相差約±0.001g/cm³的密度；由未被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的五個珠粒具有相差約±0.003g/cm³的密度。關(guān)于變動性，由被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的五個珠粒具有約1.22g/cm³±0.001的平均密度；由未被除氣調(diào)配物產(chǎn)生的五個珠粒具有小于1.14g/cm³的平均密度。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“基線密度”或“ρ_baseline”是指通過根據(jù)上文所述程序制備且用于制備實例1至10的樹脂調(diào)配物而實現(xiàn)的密度。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“體密度”或“ρ_bulk”是指通過根據(jù)上文所述程序制備(但不進(jìn)行任何除氣程序)且用于制備實例11的樹脂調(diào)配物而實現(xiàn)的密度。

由于如上文所述，可以未固化狀態(tài)或以至少局部固化狀態(tài)來確定ρ_baseline及ρ_bulk，因而術(shù)語“基線密度”及“體密度”可指這些狀態(tài)中的任一個。當(dāng)然，必須對均未固化或均已經(jīng)受相同固化程序的調(diào)配物來評估由Δρ＝ρ_baseline-ρ_bulk所界定的差。

無論如何，在本發(fā)明的一些實施例中，密度差Δρ＝ρ_baseline-ρ_bulk是至少0.01或至少0.015、且更通常至少0.02、至少0.025、至少0.03、至少0.04、至少0.05或至少0.06、且在一些情況中至少0.07。

可常常在視覺上觀察到刀尺(已固化及未固化兩種)內(nèi)的氣泡。在本發(fā)明的刀尺中，在一個或多個刀尺的總長度內(nèi)，直徑(或?qū)τ诩?xì)長氣泡，為小尺寸)超過0.4mm的視覺上可觀察到的氣泡的氣泡含量是至多2個氣泡/米、且更通常至多1.5個氣泡/米、至多1個氣泡/米、至多0.7個氣泡/米、至多0.5個氣泡/米、至多0.4個氣泡/米、或至多0.3個氣泡/米。舉例來說，如果存在其中聚合物刀尺的總長度為0.75米的單一沖模且觀察到1個視覺上可觀察到的氣泡，則氣泡含量將是約1.33個氣泡/米，此將滿足“至多1.5個氣泡/米”的準(zhǔn)則，但將不能滿足“至多1個氣泡/米”的準(zhǔn)則。

在一些實施例中，在本發(fā)明調(diào)配物、刀尺或刀尺沖模的沖模表面或接觸表面的總長度內(nèi)，視覺上可觀測到的表面麻點(diǎn)、凹陷或凹坑、或者直徑超過0.1mm的表面麻點(diǎn)、凹陷或凹坑的存在情況是至多5個麻點(diǎn)/米、至多4個麻點(diǎn)/米、至多3個麻點(diǎn)/米、至多2個麻點(diǎn)/米、至多1.5個麻點(diǎn)/米、至多1個麻點(diǎn)/米、至多0.8個麻點(diǎn)/米、至多0.6個麻點(diǎn)/米、至多0.4個麻點(diǎn)/米、或至多0.3個麻點(diǎn)/米。

甚至在徹底地將調(diào)配物除氣之后，發(fā)明人也已發(fā)現(xiàn)，盡管可成功地將各種調(diào)配物填寫至沖模襯底或膜上，但存在眾多原因會讓所得刀尺不能以令人滿意的方式運(yùn)行。

實例10中所述的調(diào)配物是不具有任何增稠劑(例如，三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)形成劑，例如二氧化硅)的高粘度聚合調(diào)配物。盡管粘度表面上是適合的，但發(fā)明人并不能在標(biāo)準(zhǔn)填寫條件下成功地填寫或繪制刀尺。

圖13A及13B是具有不利特征的所填寫刀尺的照片。盡管圖13A所示刀尺有利地沿著刀尺的主要縱向部分具有相對平坦的上部(沖?；蚪佑|)表面，但刀尺端部是帶尖刺的，此可不利地影響折痕品質(zhì)。圖13B中所提供的刀尺沿著刀尺的主要縱向部分也具有相對平坦的上部表面。然而，接近刀尺的端部具有向上延伸且延伸至側(cè)面的凸起，此同樣可不利地影響折痕品質(zhì)。

實例1中所述的調(diào)配物產(chǎn)生連續(xù)刀尺，然而，形狀復(fù)制性(就矩形孔口幾何形狀而言)及形狀保持性(在填寫之后，直至接著發(fā)生固化為止)表現(xiàn)得令人不滿意。圖13C提供使用實例1中的調(diào)配物所填寫的刀尺的照片。

實例2中所述的調(diào)配物產(chǎn)生連續(xù)刀尺。然而，從圖18中所提供的實例2的橫截面輪廓顯而易見，已固化刀尺的形狀與填寫孔口的矩形幾何形狀具有很小相似性。

就刀尺填寫而言，實例3、4、5、6、7、8、以及9及12中所述的調(diào)配物在PET襯底上產(chǎn)生通常具有良好形式的刀尺。

實例8中所述的調(diào)配物(具有高玻璃轉(zhuǎn)化溫度)在固化后實現(xiàn)優(yōu)越的硬度。然而，在固化過程期間，刀尺經(jīng)歷明顯收縮且變得與PET襯底分離。

發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，調(diào)配物的各種流變特性對于調(diào)配適用于填寫刀尺的調(diào)配物而言可為有用的。這些特性還可在為那些調(diào)配物選擇材料時提供重要指導(dǎo)。

一個重要流變參數(shù)是儲能模量G’，其表征在剪切過程期間由樣本所儲存的變形能量。在移除載荷之后，此能量是完全可用的，且可為重新成型過程充當(dāng)驅(qū)動力，此局部地或完全地補(bǔ)償了先前所獲得的結(jié)構(gòu)變形。儲存全部變形能量的材料被視為能夠可逆變形或被視為彈性的。

損耗模量G”表征在剪切過程期間由樣本消耗的變形能量。換句話說，G”表示材料的粘性行為。

如下來執(zhí)行流變測試程序：

為確保測試的可重復(fù)性，檢查材料樣本有無氣泡。使用AR2000 Rheometer，其具有4cm不銹鋼圓錐體(3.58度)。在校準(zhǔn)之后，圓錐體-板距離實現(xiàn)104μm的間隙，即標(biāo)準(zhǔn)儀器參數(shù)。從樣本板移除過量樹脂，且接著以設(shè)備蓋來覆蓋所述樣本板，以將溫度維持在25℃。

在這些條件下執(zhí)行時間掃描測試：

·步驟1：平衡＝5min.；振蕩應(yīng)力＝40Pa，達(dá)1min.；

·步驟2：平衡＝0min.；振蕩應(yīng)力＝300Pa，達(dá)20sec；

·步驟3：平衡＝0min.；振蕩應(yīng)力＝40Pa，達(dá)2min。

接著，產(chǎn)生G’隨時間而變化的曲線圖。

圖14-17針對實例2-9及12中的調(diào)配物提供G’隨時間(及步驟編號)而變化的比較性曲線圖。

發(fā)明人已觀察到，步驟1中具有相對低G’的調(diào)配物通?？刹贿m用于填寫程序。根據(jù)經(jīng)驗，發(fā)現(xiàn)實例2及實例10中的調(diào)配物的填寫品質(zhì)不如其他實例性調(diào)配物。圖15中針對實例2及實例10所提供的曲線圖顯示，步驟1中的G’對于實例2低于約2500Pa且對于實例10低于約2000Pa。

此外，許多調(diào)配物展現(xiàn)出觸變行為，這表現(xiàn)為在步驟2中達(dá)300Pa的強(qiáng)烈振蕩應(yīng)力之后，步驟3中的恢復(fù)時間回歸至步驟1中的G’初始值。許多調(diào)配物(例如，實例3、實例7)未能在步驟3的時段內(nèi)回歸至G’初始值。

發(fā)明人認(rèn)為，回歸至最小G’閾值的滯后時間對于篩選出通常不適用于本發(fā)明的調(diào)配物而言可為重要的。在時間掃描測試的上述條件下，在步驟2結(jié)束時，在使應(yīng)力突然松弛的7秒內(nèi)，所述最小閾值可以是至少2,500Pa。在不希望受理論限制的情況下，發(fā)明人認(rèn)為，在此最小G’恢復(fù)閾值以下，所得刀尺輪廓可為圓形的(不良的形狀復(fù)制性及/或形狀保持性)，且在開始固化之前，形狀實際上可隨時間而變得更差。在此閾值以上，觸變滯后可能并非是不利的。盡管步驟3中存在明顯的觸變行為，但由實例4、6、7及9生產(chǎn)的刀尺均展現(xiàn)出合理的刀尺輪廓。類似地，盡管步驟3中存在明顯的觸變行為，但實例3生產(chǎn)出了可接受的刀尺輪廓。在這5種調(diào)配物中，在進(jìn)入步驟3達(dá)7秒之后所記錄的最小G’值超過10,000Pa。

可使用各種表征方式來顯示本發(fā)明調(diào)配物及刀尺沖模的其他特征。一個此種表征方式是“標(biāo)準(zhǔn)變形程序”。

經(jīng)由填充有每種調(diào)配物的罐體的噴嘴或孔口來實現(xiàn)對刀尺的填寫。通過正排量方式來施加壓力(也可使用氣動機(jī)構(gòu))，絕對壓力尤其隨調(diào)配物的流變性質(zhì)而變化。噴嘴具有如下矩形輪廓：0.7mm的寬度及1.5mm的高度。噴嘴距襯底膜(PET)的距離是大約200微米。

根據(jù)實例14中所提供的程序來實現(xiàn)固化。

接著，將每一已固化刀尺切割成1.45mm·0.65mm(Hp·Wr)的矩形輪廓，以形成矩形棱柱。

300gsm硬紙板片材屬于American Bristol類別、具有1060mm·720mm的尺寸。運(yùn)行或饋送速度是400pph(紙張/小時)。所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將了解，可商購獲得此種類型的各種旋轉(zhuǎn)式機(jī)器。

下部轉(zhuǎn)筒具有厚度為2mm的聚氨酯底模。折痕壓力深度是1mm。

對于正被測試的每一刀尺，沿機(jī)器橫向方向?qū)懗鲩L度為100mm的三條線。在完成一連串30張片材之后，再次使用相同PET片材沿機(jī)器橫向方向?qū)懗鲩L度為100mm的三條線(以供參考)。接著，移除局部帶折痕的硬紙板襯底。對于每一所測試刀尺，以此種方式加工三十張硬紙板片材。在此程序之后，使用OGP的“Starlite”工具(型號：QVL Starlite 250)來拍攝代表性刀尺橫截面的相片。

如本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用，此程序被稱為“標(biāo)準(zhǔn)變形程序”。

在此加速測試之后，可觀察到刀尺中的某種變形。通常，橫向變形是所述變形的重要分量。圖18提供由實例1、9、7、4、2及6中的調(diào)配物生產(chǎn)的刀尺在進(jìn)行變形程序之前及之后的圖像。所述程序并非是完整的“標(biāo)準(zhǔn)變形程序”，因為刀尺并未被修整至1.45mm·0.65mm的標(biāo)準(zhǔn)矩形輪廓。

觀察到，由調(diào)配物2生產(chǎn)的刀尺展現(xiàn)出不良的整體形狀復(fù)制性/保持性，且刀尺高度完全短于所需的1.45mm。必須強(qiáng)調(diào)，在圖18中所測量的高度是指Hr而非Hp。

進(jìn)一步觀察到，由調(diào)配物1及9生產(chǎn)的刀尺展現(xiàn)出明顯的橫向變形。相比之下，由調(diào)配物4、6及7生產(chǎn)的刀尺展現(xiàn)出可忽略不計的橫向變形或?qū)嵸|(zhì)上不展現(xiàn)出橫向變形。

可以所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將了解的許多方式來將此種變形量化。以下提供一種實踐量化方法：

在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，將代表性刀尺橫截面的照片導(dǎo)入至“Photoshop”。刀尺橫截面被劃分成左區(qū)段及右區(qū)段。由于變形主要是從刀尺的頂部側(cè)出現(xiàn)，因而使用垂直線(具有實質(zhì)上無限小的寬度)來進(jìn)行所述劃分，所述垂直線是從橫截面底部側(cè)的中間向上繪制(即，連接至細(xì)長刀尺基底)。

圖19A提供根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)變形程序在被切割成矩形輪廓之后，刀尺橫截面的示意圖；圖19B提供在結(jié)束程序的填寫部分之后，此刀尺橫截面的示意圖。

可將來自Photoshop的數(shù)據(jù)導(dǎo)入至Excel等中。在量化程序中，對垂直劃分線每一側(cè)上的暗像素的數(shù)目進(jìn)行計數(shù)。按照灰階，“0”是黑色，且“256”是白色。超出值100的所有像素均被視為白色。針對每一刀尺重復(fù)此程序。

再次參照圖19A及19B，左側(cè)上(在劃分線的左側(cè)上)的刀尺僅填充刀尺所填充的原始面積的約55％(如圖19A中所示)；右側(cè)上的刀尺填充刀尺所填充的原始面積的145％。將較大值(VL)除以較小值(VS)，會獲得變形系數(shù)CD：

CD＝VL/VS＝145％/55％＝2.64

在本發(fā)明中，變形系數(shù)(CD)可以是至多1.8、至多1.6、至多1.4、至多1.3、至多1.2、至多1.15、至多1.1、至多1.08、至多1.06、至多1.04、或至多1.02。

另一種表征刀尺品質(zhì)的方式是在標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后評估刀尺的折痕形成品質(zhì)?？墒褂每缮藤彨@得的折疊力測量設(shè)備來評估折痕形成品質(zhì)。在下文所提供的程序及評估中，使用Thwing Albert裝置(型號：1270-2000PCA Score Bend/Opening Force Tester)以309mm/min的彎曲速度來評估折痕形成品質(zhì)。所述裝置每進(jìn)行1度折疊就測量折疊力，直至已實現(xiàn)90度的折疊角度為止。在此標(biāo)準(zhǔn)測試中，所施加的最大力是所測量折疊力。出于統(tǒng)計目的，對由每一正被測試的刀尺產(chǎn)生的兩個標(biāo)準(zhǔn)折痕(且更優(yōu)選地，對5個折痕)重復(fù)實驗。通過將所獲得值除以相同硬紙板的無折痕片材所需的平均折疊力并轉(zhuǎn)換成百分比形式以獲得平均折疊力比率來對所述值進(jìn)行正規(guī)化。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“標(biāo)準(zhǔn)折痕”是指在刀尺已完成標(biāo)準(zhǔn)變形程序之后，由所述刀尺根據(jù)所述程序內(nèi)所述的折痕形成參數(shù)所形成的折痕。

在下表中提供且在圖20中以曲線圖形式提供由實例1、9、7、4、2及6(如圖18中所示)中的調(diào)配物所產(chǎn)生的刀尺的結(jié)果。

本發(fā)明的刀尺可具有至多65％、至多63％、至多61％、至多60％、至多59％、至多58％、至多57％、至多56％、至多55％、或至多54％的平均折疊力比率。通常，折疊力比率是至少40％、至少45％、至少48％、至少50％、至少51％、至少52％、或至少53％。

圖21是根據(jù)實例13中的標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化以產(chǎn)生具有必需(ASTM 638-03)形狀及尺寸的已固化(刀尺)材料的各種調(diào)配物(實例1、2、4、6、8及9)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖。使用Instron 4481拉伸機(jī)來使這些材料經(jīng)受應(yīng)力-應(yīng)變測試。十字頭速度是1.0mm/min，第二十字頭速度是10mm/min，且滿刻度載荷范圍是5kN。

下表中提供各種應(yīng)力-應(yīng)變參數(shù)(屈服應(yīng)力、屈服應(yīng)變、最大載荷應(yīng)力、斷裂應(yīng)變、楊氏模量及斷裂點(diǎn)能量)的數(shù)值：

根據(jù)所述數(shù)據(jù)，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化并根據(jù)實例13中所提供的程序而制備且根據(jù)上文所述“標(biāo)準(zhǔn)拉伸測試”進(jìn)行測試的本發(fā)明調(diào)配物可展現(xiàn)出至少1.5MPa、1.7MPa、1.9MPa、2.1MPa、2.3MPa、或2.5MPa的屈服應(yīng)力。

屈服應(yīng)力可以是至多5MPa、4.5MPa、4MPa、3.5MPa、或3.3Mpa。

類似地，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化并根據(jù)實例13中所提供的程序而制備的本發(fā)明調(diào)配物可展現(xiàn)出至少0.2％、至少0.4％、至少0.5％、或至少0.6％的屈服應(yīng)變。

此屈服應(yīng)變可以是至多1.6％、至多1.5％、至多1.4％、至多1.3％、至多1.2％、至多1.1％、或至多1.0％。

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化并根據(jù)實例13中所提供的程序而制備的本發(fā)明調(diào)配物的楊氏模量可以是至少300Mpa、至少325Mpa、至少350Mpa、至少375Mpa、至少400Mpa、或至少425Mpa。

此楊氏模量可以是至多700Mpa、至多650Mpa、至多600Mpa、至多575Mpa、或至多550Mpa。

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化并根據(jù)實例13中所提供的程序而制備的本發(fā)明調(diào)配物的最大載荷應(yīng)力可以是至少3Mpa、至少4Mpa、至少6Mpa、至少7Mpa、或至少8Mpa。

此最大載荷應(yīng)力可以是至多25Mpa、至多20Mpa、至多16Mpa、至多14Mpa、或至多12Mpa。

關(guān)于斷裂點(diǎn)，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)固化程序進(jìn)行固化并根據(jù)實例13中所提供的程序而制備的本發(fā)明調(diào)配物的斷裂應(yīng)變可以是至少3％、至少3.5％、至少4％、至少4.5％、至少5％、至少6％、至少7％、或至少8％。

此斷裂應(yīng)變可以是至多50％、至多40％、至多35％、至多30％、至多25％、至多20％、至多15％、至多12％、或至多10％。

至此斷裂點(diǎn)時的累積能量可以是至少0.15J、至少0.2J、或至少0.25J。此累積能量可以是至多1.5J、至多1.3J、至多1.2J、至多1.1J、至多1.0J、至多0.9J、或至多0.8J、至多0.7J、至多0.6J、至多0.5J、或至多0.4J。

關(guān)于刀尺硬度，根據(jù)以下程序來評估每一刀尺的硬度：

根據(jù)實例13中所提供的標(biāo)準(zhǔn)程序，使刀尺固化并設(shè)定樣本的尺寸。樣本大小是180·30·2mm³。

用硬度測量裝置(Bareiss Germany，HP)的針擠壓樣本的頂部側(cè)及底部側(cè)(每一側(cè)在三個隨機(jī)位置處)，以獲得平均邵氏D硬度。在下表中提供且在圖22中標(biāo)繪出結(jié)果。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“接近沖模表面處”的刀尺寬度等是指刀尺在刀尺“尖端”(在沖模基底遠(yuǎn)側(cè))2mm內(nèi)的最大寬度。

除非另有具體指示，否則本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“百分比”或“％”是指重量百分比。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“丙烯酸酯”具體意在包括丙烯酸酯族的亞種，包括甲基丙烯酸酯及具有單一丙烯酸酯基或不止一種丙烯酸酯基的丙烯酸酯。

術(shù)語“丙烯酸”基具體意在包括丙烯酸基的各種亞種，包括甲基丙烯酸基。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“標(biāo)準(zhǔn)固化程序”等是指實例13中所詳述的調(diào)配物固化程序。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“標(biāo)準(zhǔn)拉伸測試”是指使用Instron 4481(或等效)拉伸機(jī)在以下條件下對根據(jù)ASTM 638-03所制備的樣本進(jìn)行的應(yīng)力-應(yīng)變測試：十字頭速度：1.0mm/min；第二十字頭速度：10mm/min；以及滿刻度載荷范圍：5kN。所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員可了解，不同的操作條件可適用于具有不同機(jī)械性質(zhì)的樣本。

本文在說明書中及以上權(quán)利要求書部分中所使用的術(shù)語“應(yīng)變-應(yīng)力性質(zhì)”是指使用“標(biāo)準(zhǔn)拉伸測試”而表征的那些性質(zhì)。

將了解，本發(fā)明中為清晰起見而在單獨(dú)實施例的上下文中所述的某些特征也可以組合形式提供在單一實施例中。相反地，本發(fā)明中為簡潔起見而在單一實施例的上下文中所述的各種特征也可單獨(dú)地或以任一適合子組合形式提供。

雖然已結(jié)合本發(fā)明的特定實施例描述了本發(fā)明，但顯而易見，所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將明白許多替代方案、修改形式及變化形式。因此，本發(fā)明旨在包括歸屬于所附權(quán)利要求書的精神及寬廣范圍內(nèi)的所有此類替代方案、修改形式及變化形式。在本說明書中所提及的所有公開案、專利及專利申請(包括第3,470,773號及第7,670,275號美國專利以及第20120129672號美國專利公開案)均以引用方式全文并入本文的說明書中，并入程度就像每一個別公開案、專利或?qū)＠暾埦痪唧w且個別地指示為以引用方式并入本文中一樣。另外，在本申請中對任一參考文獻(xiàn)的引用或識別不應(yīng)被理解為承認(rèn)此參考文獻(xiàn)相對于本發(fā)明而言可用作現(xiàn)有技術(shù)。