頂推法的構(gòu)思來源于鋼梁的縱向拖拉法，它用千斤頂取代了傳統(tǒng)的卷揚(yáng)機(jī)滑車組，用板式滑動(dòng)裝置取代滾筒，這一取代使施工方法得到了必要的發(fā)展和提高，從而改善了用滑車組卷揚(yáng)機(jī)拖拉在啟動(dòng)時(shí)造成的沖動(dòng)，板式滑動(dòng)裝置避免了滾筒支承線接觸作用引起的應(yīng)力集中。在箱梁頂推過程中，施工工藝最為重要，它直接影響橋梁的質(zhì)量及安全。頂推施工的基本思路是：在橋臺(tái)后的預(yù)制場(chǎng)地預(yù)制15米～30米的梁?jiǎn)卧⒉粩囝A(yù)制接長(zhǎng)，同時(shí)將它通過聚四氟乙烯滑板將其頂推至最終位置，從而實(shí)現(xiàn)無支架施工。頂推法施工架設(shè)預(yù)應(yīng)力橋梁技術(shù)最早運(yùn)用在德國，現(xiàn)已有50多年的歷史，中國運(yùn)用這一技術(shù)也有三十多年了。目前最大頂推重量可達(dá)4萬噸，頂推長(zhǎng)度達(dá)一千余米。1959年，前聯(lián)邦德國的萊昂哈特教授在建造奧地利的阿格爾橋首次使用；1963年委內(nèi)瑞拉卡羅尼河橋頂推施工中引入了鼻梁(導(dǎo)梁)和輔助墩；1964年，頂推法得到了近一步改進(jìn)，采用了分段預(yù)制，逐步頂推，逐段接長(zhǎng)，連續(xù)施工的工藝；1974年，我國在狄家河鐵路橋施工中，首次采用頂推法；2、頂推法實(shí)施的
背景技術(shù)：
：本技術(shù)以衡茶吉鐵路新衡陽上行疏解線特大橋48米大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工為依托，與江西省科技廳簽定了2012年度科技研究開發(fā)課題合同，通過對(duì)國內(nèi)外的鐵路箱梁頂推施工現(xiàn)狀的研究和實(shí)例的分析，采用頂推施工方法的橋梁，其上部結(jié)構(gòu)的橋面板的施工不會(huì)像懸臂澆筑法、固定支架法及移動(dòng)支架法那樣顯著地受到模板支撐體系的限制。雖然頂推法有許多優(yōu)點(diǎn)，但在頂推施工過程中，主梁的受力卻比常規(guī)的施工方法復(fù)雜。在整個(gè)頂推施工過程中，橋梁上部結(jié)構(gòu)隨著施工階段的進(jìn)展，位置不斷變化，從而不斷轉(zhuǎn)換體系，超靜定次數(shù)由低到高，逐步形成最后的結(jié)構(gòu)體系。主梁各個(gè)位置的約束條件與內(nèi)力，變形在整個(gè)頂推施工過程中均不斷地變化。為了能夠清楚地了解主梁在整個(gè)項(xiàng)推施工過程中的受力情況，有必要通過建立全橋的實(shí)體模型，對(duì)其整個(gè)施工過程進(jìn)行仿真分析。頂推法施工的成功采用，為預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁開創(chuàng)了一種先進(jìn)的少支架自架設(shè)施工方法。與其它施工方法相比，頂推法具有以下特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)：橋梁上部結(jié)構(gòu)的施工作業(yè)不影響橋位處現(xiàn)有的交通狀況；可以減少用于橋梁上部結(jié)構(gòu)施工的若干安裝設(shè)備；頂推施工中每個(gè)節(jié)段的頂推大約只需要幾個(gè)小時(shí)就可以完成，而梁體制造的工作地點(diǎn)集中在制梁臺(tái)座上，可以用平行流水作業(yè)的方式來組織生產(chǎn)工作，可以縮短結(jié)構(gòu)的施工工期，降低橋梁施工成本。3、頂推法技術(shù)的主要發(fā)明專利根據(jù)本技術(shù)的主要科研人員對(duì)48米大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工的理論研究及實(shí)施過程中需要解決的主要課題，確定了以下技術(shù)為本課題的主要發(fā)明專利技術(shù)，主要包括以下3個(gè)子課題技術(shù)研究：1)、48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工技術(shù)；2)、48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推仿真計(jì)算技術(shù)；3)、48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推監(jiān)控量測(cè)技術(shù)。4、頂推法專利技術(shù)附圖說明4.148m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工技術(shù)主要技術(shù)參數(shù)1)頂推重量：973t；2)最大頂推力：136t；3)頂推速度：5m/h；4)頂推距離：73.5m(理論頂推時(shí)間為：73.5/5＝14.7小時(shí))；5)頂推動(dòng)力儲(chǔ)備系數(shù)：3.0(采用4臺(tái)100t千斤頂)；6)頂推牽引索拉力安全系數(shù)：3.99(采用7根/束鋼絞線，共4束)；7)頂推就位軸向誤差：±20mm；8)頂推滑塊安全儲(chǔ)備系數(shù)：3.12(采用滑動(dòng)支座滑塊)。9)滑道安裝精度：頂面相對(duì)高差不大于1mm。4.248m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工技術(shù)附圖說明1)附圖1說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁的標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖，主要圖示說明箱梁的標(biāo)準(zhǔn)橫斷面。2)附圖2說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工過程示意圖，主要圖示說明箱梁的頂推施工過程。3)附圖3說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工工藝流程圖，主要圖示說明箱梁的施工工藝流程。4)附圖4說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推仿真計(jì)算模型圖，計(jì)算機(jī)建模，應(yīng)用MIDAS軟件共建立72個(gè)施工階段，模擬各階段工況下導(dǎo)梁和48米箱梁的受力分析。5)附圖5說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼導(dǎo)梁最大應(yīng)力圖，建模計(jì)算鋼導(dǎo)梁最大拉應(yīng)力為：136.5MPa.6)附圖6說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼導(dǎo)梁最小應(yīng)力圖，建模計(jì)算鋼導(dǎo)梁最大壓應(yīng)力為：136.7MPa。7)附圖7說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁上緣最大應(yīng)力圖，建模計(jì)算箱梁上緣最大拉應(yīng)力為：49.4MPa。8)附圖8說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁下緣最大應(yīng)力圖，建模計(jì)算箱梁下緣最大拉應(yīng)力為：2.4MPa。9)附圖9說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁上緣最小應(yīng)力圖，建模計(jì)算箱梁上緣最大壓應(yīng)力為：9.7MPa。10)附圖10說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁下緣最小應(yīng)力圖，建模計(jì)算箱梁下緣最大壓應(yīng)力為：17.4MPa。11)附圖11說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推導(dǎo)梁及箱梁最大位移圖，建模計(jì)算導(dǎo)梁及箱梁最大位移為：導(dǎo)梁前端位移為123.8mm，箱梁前端最大位移為38.2mm。12)附圖12說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推永久墩及臨時(shí)墩聯(lián)接體系結(jié)構(gòu)示意圖，圖示永久墩及臨時(shí)墩聯(lián)接體系結(jié)構(gòu)關(guān)系。13)附圖13說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼管柱臨時(shí)墩應(yīng)力圖，建模計(jì)算鋼管柱臨時(shí)墩最大拉應(yīng)力為15.4MPa，最大壓應(yīng)力為70.5MPa。14)附圖14說明：48m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推貝雷梁支架受力圖，建模計(jì)算貝雷梁支架最大拉應(yīng)力為99.6MPa，最大壓應(yīng)力為145.3MPa。5、頂推法施工技術(shù)的具體實(shí)施5.148m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工技術(shù)5.1.1工程概況衡茶吉鐵路SDK210+345.918新衡陽上行疏解特大橋位于湖南省衡陽市咸塘鎮(zhèn)境內(nèi)。特大橋全長(zhǎng)2854.555米?？卓绮贾茫?0-32m+2-24m+14-32m+1-48m簡(jiǎn)支箱梁+1-32m+1-48m簡(jiǎn)支箱梁+13-32m+2-24m+6-32m+1-24m+36-32m簡(jiǎn)支T梁。線路于SDK209+773～SDK209+797處跨越武廣鐵路客運(yùn)專線，交角為52°。衡茶吉鐵路在跨越武廣鐵路客運(yùn)專線的設(shè)計(jì)方案上，考慮到武廣鐵路客運(yùn)專線行車鐵路限界和凈空的要求，為確保武廣鐵路客運(yùn)專線運(yùn)輸安全，經(jīng)過詳細(xì)的研究和論證，在懸灌法、轉(zhuǎn)體法和頂推法三種設(shè)計(jì)方案上決定選用48m預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁頂推施工方法?？缭轿鋸V客運(yùn)專線的箱梁位于本橋的26#、27#墩上，墩身高度為41m，與48m箱梁相鄰的為32m預(yù)制T型梁。本橋位于R＝1200m的曲線及+7‰～-18‰的坡道上，為鐵路曲線橋。48m預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁截面為單箱單室，頂板厚度為34.5cm。底板厚度30cm，端部加厚，重量為973噸。箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面詳見附圖148m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁的標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖。5.1.2頂推施工總體方案5.1.2.1施工中需要解決的主要技術(shù)難題1)本橋在超過40米高的橋墩上頂推重量達(dá)1000噸的箱梁，在頂推過程中會(huì)產(chǎn)生很大的縱向水平力，這樣就會(huì)在墩身底部產(chǎn)生非常大的彎矩，對(duì)墩身造成斷裂和傾覆的危險(xiǎn)，尤其是對(duì)兩個(gè)鋼管墩柱臨時(shí)墩。2)本橋位于半徑1200米的圓曲線上，因此在施工頂推過程中，梁體在水平面內(nèi)的偏移會(huì)很大，梁體位置不好控制。3)本橋跨越武廣客運(yùn)專線，48米的跨距中無法設(shè)置臨時(shí)支墩，只能靠導(dǎo)梁與箱梁聯(lián)合受力來保證，頂推過程中箱梁受力變化復(fù)雜，控制不好梁體會(huì)產(chǎn)生裂縫，避免梁體產(chǎn)生裂紋是本工程的重點(diǎn)和難點(diǎn)。4)頂推段箱梁重量超過1000t，最大墩高超過40m，采取經(jīng)濟(jì)合理的臨時(shí)墩構(gòu)造并確保頂推過程順利進(jìn)行，是本工程的重點(diǎn)。5)箱梁頂推過程中確保武廣高速鐵路的正常安全運(yùn)營和鐵路設(shè)備安全是本工程的重點(diǎn)。5.1.2.2頂推施工總體方案本橋上跨武廣鐵路客運(yùn)專線，考慮到武廣鐵路客運(yùn)專線行車鐵路限界和凈空以及武廣鐵路專線運(yùn)營安全的具體要求，在施工方案上決定采用在24#、25#、26#墩之間搭設(shè)臨時(shí)支墩架設(shè)臨時(shí)棧橋，在臨時(shí)棧橋上進(jìn)行箱梁的預(yù)制，預(yù)制完成后采用頂推的施工方法完成48m箱梁跨越武廣鐵路客運(yùn)專線的架設(shè)。箱梁頂推過程詳見附圖248m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工過程示意圖。臨時(shí)墩結(jié)構(gòu)為鋼管格構(gòu)柱，鋼管柱由φ1000*16mm和采用直徑400mm，壁厚10mm的空心鋼管組成?；炷凉潭ǘ张c臨時(shí)墩上部搭設(shè)貝雷梁作為制梁平臺(tái)，進(jìn)行箱梁的預(yù)制。分別在固定墩和臨時(shí)墩頂部設(shè)置滑道梁。待箱梁預(yù)制強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后進(jìn)行落梁，將箱梁落在滑道梁上，采用ZLD200型自動(dòng)連續(xù)頂推千斤頂進(jìn)行箱梁頂推，滑移至26#和27#中間時(shí)進(jìn)行落梁。針對(duì)施工中可能出現(xiàn)的技術(shù)難題，經(jīng)過反復(fù)研究與技術(shù)攻關(guān)，在施工過程中主要采取以下的技術(shù)措施攻克了一系列施工技術(shù)難關(guān)。1)墩頂水平力的控制對(duì)于墩頂水平力的控制，我們主要采用了兩種技術(shù)措施解決此問題。第一：搭設(shè)施工臨時(shí)棧橋時(shí)，將棧橋(貝雷梁)與永久墩柱及臨時(shí)鋼管墩柱通過墩頂預(yù)埋件固結(jié)在一起，形成墩-梁剛性聯(lián)合體系，確保在箱梁頂推時(shí)四個(gè)墩柱均勻受力，減少了個(gè)別墩柱集中受力的隱患，從而降低了墩身底部的彎矩。第二：采用多點(diǎn)頂推，分別在25號(hào)與26號(hào)墩頂設(shè)置千斤頂拖拉梁體前進(jìn)。多點(diǎn)頂推一方面分散了拉力，另一方面利用千斤頂傳給橋墩的反力來平衡梁體滑移時(shí)在橋墩產(chǎn)生的摩擦力，減小墩頂水平力。為了能實(shí)現(xiàn)在頂推過程中對(duì)墩頂水平力進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控，我們運(yùn)用MIDIS軟件對(duì)橋墩墩頂內(nèi)力和墩頂位移之間的關(guān)系進(jìn)行了分析，得出墩頂所能承受的最大水平力和所對(duì)應(yīng)的位移之間的關(guān)系，從而通過連續(xù)觀測(cè)墩頂?shù)奈灰苼砜刂贫枕斔搅?。?dāng)水平力超標(biāo)時(shí)可以及時(shí)發(fā)現(xiàn)，通過調(diào)整千斤頂?shù)睦斫档投枕斔搅Γ源_保橋墩安全。2)梁體頂推過程中在水平面內(nèi)位置偏移的控制針對(duì)鐵路曲線橋在頂推過程中水平面內(nèi)位移偏大問題，我們主要從以下兩方面出發(fā)來解決。首先，在梁體的預(yù)制過程中嚴(yán)格按設(shè)計(jì)的線型施工，避免誤差積累，造成梁體體型本身誤差過大；其次，在頂推過程中為了能使梁體精確安裝到位，我們?cè)O(shè)計(jì)了梁體橫向限位裝置，在梁體頂推安裝時(shí)，對(duì)梁體進(jìn)行實(shí)時(shí)觀測(cè)，當(dāng)梁體向某一方向偏離時(shí)，則該方向的千斤頂加力對(duì)梁體施加橫向水平推力，另一方向的千斤頂放松。這樣隨著梁體前移，偏離會(huì)逐漸被糾正，最終達(dá)到設(shè)計(jì)位置。經(jīng)實(shí)踐證明該解決方案行之有效，頂推最大偏移量小于5mm，完全滿足設(shè)計(jì)要求。3)臨時(shí)棧橋支架體系的設(shè)計(jì)1號(hào)與2號(hào)臨時(shí)墩均采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，墩身結(jié)構(gòu)為鋼管格構(gòu)柱，鋼管柱由φ1000*16mm和采用直徑400mm，壁厚10mm的空心鋼管組成，3.2m見方布置。臨時(shí)墩分三節(jié)制作安裝，總長(zhǎng)為31.39米，柱腳與基礎(chǔ)預(yù)埋件焊接，節(jié)段之間采用高強(qiáng)螺栓進(jìn)行連接。臨時(shí)墩頂結(jié)構(gòu)設(shè)置組件1，組件2，組件3，用于貝雷梁和滑道的安裝，形成箱梁預(yù)制和滑移施工的作業(yè)平臺(tái)。在永久墩和臨時(shí)墩上搭設(shè)貝雷梁棧橋支架，作為箱梁預(yù)制和導(dǎo)梁安裝的施工平臺(tái)。貝雷梁施工平臺(tái)全長(zhǎng)69.8米。橫橋向設(shè)置12個(gè)貝雷片，間距為450mm，中心間距900mm。貝雷片用支撐架進(jìn)行橫向連接，與墩頂結(jié)構(gòu)中組件2和組件3用銷釘進(jìn)行連接，這樣就把梁墩聯(lián)接成一個(gè)墩梁剛性整體結(jié)構(gòu)。利用電腦MIDIS軟件建立臨時(shí)棧橋體系分析模型，對(duì)臨時(shí)棧橋進(jìn)行仿真分析，模擬頂推施工中各種不同工況，對(duì)鋼管臨時(shí)墩，永久墩和貝雷梁體系進(jìn)行分析和檢算，分析結(jié)果表明，臨時(shí)棧橋體系滿足頂推施工過程中不同工況要求。4)頂推施工中要確保武廣高速鐵路運(yùn)營安全施工前與廣州鐵路局集團(tuán)有限公司有關(guān)運(yùn)營與設(shè)備單位簽定施工配合協(xié)議，明確雙方責(zé)任，確保施工中的行車安全。在頂推施工過程中，嚴(yán)格按照廣鐵集團(tuán)批準(zhǔn)的施工天窗時(shí)間進(jìn)行作業(yè)，頂推作業(yè)時(shí)，為確保施工安全，施工區(qū)間兩端進(jìn)行了施工封鎖和區(qū)間斷電。5.1.3施工工藝及方法5.1.3.1施工工藝流程箱梁頂推施工工藝詳見：附圖348m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推施工工藝流程圖。1)臨時(shí)支墩安裝在24#、25#、26#永久墩中間安裝1#、2#臨時(shí)墩。臨時(shí)墩采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，墩身結(jié)構(gòu)為鋼管格構(gòu)柱。柱腳與基礎(chǔ)預(yù)埋件焊接。節(jié)段之間采用高強(qiáng)螺栓進(jìn)行連接。臨時(shí)墩頂結(jié)構(gòu)設(shè)置組件1、組件2和組件3，用于貝雷梁和滑道梁的安裝，形成箱梁預(yù)制和滑移施工的作業(yè)平臺(tái)。2)永久墩澆注永久墩頂澆注分兩次進(jìn)行，在箱梁頂推前進(jìn)行第一次澆注，待箱梁頂推完成后進(jìn)行第二次澆注。第一次澆注后在墩頂設(shè)置組件1、組件2和組件3，用于貝雷梁和滑道梁的安裝，形成箱梁預(yù)制和滑移施工的作業(yè)平臺(tái)?；郎媳砻鏄?biāo)高比27#墩梁底標(biāo)高高43mm，為93.639m。24#、25#墩混凝土澆注標(biāo)高為91.706m。26#、27#墩為高低墩，26#墩在小里程方向混凝土澆注標(biāo)高為91.706m，大里程方向澆注完成支座墊石、混凝土澆注到設(shè)計(jì)標(biāo)高。27#墩澆注完成小里程方向側(cè)的支座墊石、混凝土澆注到設(shè)計(jì)標(biāo)高。一次澆注完成后，進(jìn)行墩頂組件1、組件2、組件3和滑道梁的安裝。在25#、26#墩處安裝千斤頂頂推的反力支架。每個(gè)墩頂均用腳手架管搭設(shè)操作平臺(tái)。采用50噸汽車式起重機(jī)進(jìn)行墩頂結(jié)構(gòu)的安裝。永久墩在48m箱梁頂推完成后，進(jìn)行第二次澆注并達(dá)到設(shè)計(jì)尺寸。3)貝雷梁搭設(shè)在永久墩和臨時(shí)墩上搭設(shè)貝雷梁棧橋支架，作為箱梁預(yù)制，和導(dǎo)梁安裝的施工平臺(tái)。貝雷梁施工平臺(tái)共69.8m長(zhǎng)。橫橋向設(shè)置12個(gè)貝雷片，間距為450mm，中心間距900mm。貝雷梁用支撐架進(jìn)行橫向連接，與墩頂結(jié)構(gòu)中組件2和組件3用銷釘進(jìn)行連接。4)安全設(shè)施的安裝在臨時(shí)支墩上設(shè)置鋼爬梯作為上下橋的安全通道。爬梯焊接在臨時(shí)墩鋼管上與臨時(shí)墩同時(shí)進(jìn)行安裝。在貝雷梁中心900mm間距設(shè)置通道，作為頂推箱梁鋼絞線安裝、移位的施工通道。每個(gè)墩頂用腳手架管搭設(shè)操作平臺(tái)作業(yè)，保證墩頂作業(yè)人員的施工安全。5.1.3.3導(dǎo)梁的安裝導(dǎo)梁順橋向設(shè)置為楔形，兩個(gè)主梁為“工”字截面。腹桿為鋼管桁架用以進(jìn)行螺栓連接，導(dǎo)梁分五段進(jìn)行吊裝，其中尾段長(zhǎng)0.627m、重2.427t；中段一長(zhǎng)7.366m、重23.107t；中段二長(zhǎng)7.998m、重17.725t；中段三長(zhǎng)7.998m、重11.775t；前段長(zhǎng)9.999m、重9.6746t。五段導(dǎo)梁均在支架上安裝，安裝時(shí)導(dǎo)梁按R＝1200m曲線進(jìn)行折線拼裝，高強(qiáng)螺栓連接就位后進(jìn)行終擰。采用推拉的方法沿滑移方向?qū)⑵渫瞥?，?dǎo)梁懸出26#永久墩13m。導(dǎo)梁的拼接安裝采用130噸汽車式起重機(jī)。5.1.3.4箱梁的預(yù)制箱梁預(yù)制在永久墩和臨時(shí)墩在與貝雷梁組成的平臺(tái)上進(jìn)行，其施工順序?yàn)椋０弩w系的安裝——預(yù)壓——鋼筋的挷扎——波紋管的安裝——預(yù)埋件的定位——混凝土澆注——張拉永久和臨時(shí)預(yù)應(yīng)力索---封錨。5.1.3.5頂推動(dòng)力設(shè)備及限位裝置1)頂推力的計(jì)算頂推的基本原理是利用千斤頂頂拉梁體在滑道上移動(dòng)，千斤頂設(shè)置在25#、26#墩中心上。梁體的錨固端和千斤頂用鋼絞線線連接，通過千斤頂和反力支架和梁體錨固端使箱梁進(jìn)行滑移。起步時(shí)同時(shí)進(jìn)行頂推。當(dāng)梁端超過25#墩時(shí)，只采用26#墩千斤頂進(jìn)行頂推。千斤頂選用2臺(tái)ZLD200型自動(dòng)連續(xù)頂推千斤頂。頂推的牽引力、安全系數(shù)及頂推時(shí)間計(jì)算：頂推總重量：＝箱梁+導(dǎo)梁＝973+79＝1043噸W＝1043*10＝10430KN頂推力計(jì)算公式：F＝W×μ啟動(dòng)時(shí)的磨檫系數(shù)μ＝0.1F＝10430×0.1＝1043KN≤2000KN滑動(dòng)時(shí)的磨檫系數(shù)μ＝0.05F＝10430×0.05＝521.5KN≤2000KN動(dòng)力儲(chǔ)備系數(shù)為：2000KN/1043KN＝1.9鋼絞線的安全系數(shù)：12根×260(KN/根)/1043KN＝3頂推速度：V＝(L/S)L為泵頭流量：6升/分鐘S為張拉活塞面積：8.17平方分米通過計(jì)算可得V＝4.406m/h跨武廣箱梁移動(dòng)距離為67.06米理論移動(dòng)時(shí)間：T≈67.06m/4.406(m/h)＝16小時(shí)。考慮到間歇作業(yè)和位移換錨的時(shí)間總位移時(shí)間4個(gè)工作日。2)千斤頂、泵站千斤頂采用ZLD200型自動(dòng)連續(xù)頂推千斤頂，配用ZLDB泵站和ZLDK主控臺(tái)。連續(xù)千斤頂工作流程：?jiǎn)?dòng)系統(tǒng)后，所有前置頂夾緊鋼絞線，牽引著梁體同時(shí)向前行走，當(dāng)前置頂撞上5X(行程開關(guān)5)時(shí)，后置頂亦同時(shí)往前行走。此時(shí)，前置頂與后置頂同時(shí)往前運(yùn)動(dòng)，后置頂?shù)膴A具自動(dòng)夾緊鋼絞線，荷載由前置頂向后置頂轉(zhuǎn)移。當(dāng)前置頂走到并撞上6X(行程開關(guān)6)，前置頂立即往回行走。此時(shí)，前置頂?shù)膴A具自動(dòng)松開，荷載全部由后置頂承擔(dān)。當(dāng)后置頂走到并撞上2X(行程開關(guān)2)時(shí)，前置頂開始往前行走。如此循環(huán)，周而復(fù)始，使鋼梁保持連續(xù)、勻速向前行走。頂推時(shí)通過油壓來控制各墩的千斤頂最大頂推力。頂推千斤頂安裝在墩頂鋼托架上。接好電動(dòng)油泵的線路、油管和油表并試運(yùn)轉(zhuǎn)，工作人員各就各位，準(zhǔn)備好頂推作業(yè)的指揮與聯(lián)系用有線電話、對(duì)講機(jī)和信號(hào)旗。3)拉錨器和牽引裝置拉錨器和鋼絞線要確保其強(qiáng)度滿足要求，拉錨器采用夾片式錨具，錨具是鋼絞線束的固定裝置，拉錨器采用OVM15-7型錨具，鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度為1860Mpa的12-7φ5鋼絞線，一端同頂推千斤頂連接，另一端固定在拉錨器上。拉錨器和鋼絞線安裝好后，要進(jìn)行預(yù)緊，以保證頂推過程中鋼絞線受力均勻。4)滑道和滑塊在永久墩與臨時(shí)墩上，設(shè)置頂推用的滑動(dòng)支承裝置。永久墩上由墩頂結(jié)構(gòu)、滑道、滑塊等組成。臨時(shí)墩上由型鋼平臺(tái)、滑道、滑塊等組成。各墩頂設(shè)左右兩個(gè)滑道，滑道中心間距為3m。支撐滑道安裝的精度，剛度與平整度，對(duì)頂推梁施工起很關(guān)鍵的作用。在頂推過程中它對(duì)導(dǎo)梁的抗扭性，梁體的受力及摩阻力的變化都有直接的影響，因此在安裝過程中要保證其精確位置(滑道受力面應(yīng)與箱梁腹板寬度重合)，足夠的剛度和平整度。1)滑塊是由3cm厚鋼板并加3mm厚不銹鋼的貼面構(gòu)成，滑道寬70cm。每塊滑塊長(zhǎng)度3.44m(永久墩)、4.04m(臨時(shí)墩)。每個(gè)下滑道按1塊長(zhǎng)度布置。2)四氟乙烯板是由氯丁橡膠(其中夾粘2塊厚2mm鋼板)粘結(jié)厚為2mm聚四氟乙烯板構(gòu)成。其平面尺寸一般為600mm×400mm，厚度12mm?；瑝K在頂推過程中前后倒用。5)限位糾偏裝置在頂推過程中，為防止箱梁在頂推過程中橫向出現(xiàn)較大的偏位，在永久墩與各臨時(shí)墩上均安裝限位糾偏裝置。本橋?qū)蜓b置為滾輪式。限位糾偏工作均在箱梁頂進(jìn)過程中進(jìn)行。5.1.3.6箱梁頂推、落梁施工1)箱梁頂推準(zhǔn)備將箱梁尾部安裝拉錨器，穿好鋼絞線并預(yù)緊。采用連續(xù)頂推千斤頂進(jìn)行頂推拖拉。頂推至預(yù)定位置，由兩個(gè)永久墩上的兩臺(tái)千斤頂雙點(diǎn)頂推。頂推過程中要確保兩臺(tái)頂推千斤頂同步運(yùn)行。頂推開始時(shí)，要先進(jìn)行試頂。即先推進(jìn)5cm，立即停止，回油，再推進(jìn)5cm，再停止，回油，為此反復(fù)兩三次，以松動(dòng)各滑動(dòng)面并檢查各部分設(shè)施，然后正式頂推。通過事前計(jì)算，確定頂推軌跡，平面通過各墩頂橫向限位裝置，按圓曲線行走，走行軌跡同該梁的梁體線形。立面為直坡進(jìn)行行走。拼裝和頂推過程中，通過控制臺(tái)座、臨時(shí)墩、永久墩。墩上的橫向限位裝置控制鋼梁的橫向偏移，通過頂推千斤頂?shù)男谐炭刂葡淞旱目v向位移。2)箱梁頂推箱梁頂推采用兩臺(tái)ZLD200型自動(dòng)連續(xù)頂推千斤頂進(jìn)行，施工中主要采用了“多點(diǎn)頂推，分級(jí)調(diào)壓，集中控制”的方法進(jìn)行頂推施工。千斤頂分別設(shè)置在25#、26#永久墩墩頂上，并在每個(gè)液壓站上安裝有三個(gè)電磁換向閥控制油壓不超過容許范圍，通過頂推指揮室電器總控制臺(tái)與各墩液壓站的分控制并聯(lián)，由對(duì)話機(jī)聯(lián)系進(jìn)行操作。箱梁上后錨固點(diǎn)有三處，分別為距梁端9.5m、35.6m處及梁尾3m處。頂推前啟動(dòng)靜阻系數(shù)按8％，動(dòng)力摩阻系數(shù)按5％計(jì)算，根據(jù)每工況支點(diǎn)反力來預(yù)計(jì)水平頂推的出力噸位。各墩準(zhǔn)備就緒將信號(hào)送回主控臺(tái)，總指揮臺(tái)通過主控臺(tái)發(fā)出頂推指令，各墩連續(xù)千斤頂即同時(shí)工作，然后根據(jù)推力需要加大施力噸位，直到梁體開始前移，啟動(dòng)摩阻系數(shù)下降，摩擦力減小，此時(shí)適當(dāng)降低各墩千斤頂?shù)某隽Φ燃?jí)來適應(yīng)摩擦力的變化，使梁體平衡向前推進(jìn)，實(shí)現(xiàn)各墩同步頂推。梁體頂推開始移動(dòng)后，控制兩個(gè)頂推點(diǎn)的行程，確保梁體移動(dòng)緩慢、穩(wěn)定，速度約為6cm/min，當(dāng)某一個(gè)千斤頂行程達(dá)到20cm后，該千斤頂卸荷復(fù)位，另外2臺(tái)千斤頂持荷，防止梁體向后滑動(dòng)。由千斤頂設(shè)置、錨固點(diǎn)的不同，隨頂推的過程進(jìn)行，箱梁頂推分五個(gè)階段進(jìn)行。頂推開始時(shí)，千斤頂1拉距梁端35.6m處的錨固點(diǎn)，千斤頂2拉距梁端9.5m處的錨固點(diǎn)，箱梁移動(dòng)16.478m。千斤頂1拉距梁尾3m處的錨固點(diǎn)，千斤頂2拉距梁端9.5處的錨固點(diǎn)，箱梁移動(dòng)6.452m。千斤頂1拉距梁尾3m處的錨固點(diǎn)，千斤頂2拉距梁端35.6m處的錨固點(diǎn)，箱梁移動(dòng)11.505m。千斤頂2拉距梁端35.6m處的錨固點(diǎn)，箱梁移動(dòng)15.138m。千斤頂2拉梁尾的錨固點(diǎn)，箱梁移動(dòng)17.957m。千斤頂頂推完畢，箱梁到位，準(zhǔn)備進(jìn)行落梁。3)頂推過程的測(cè)量控制與梁體糾偏塞四氟板頂推過程中，每個(gè)墩頂有4人倒換四氟乙烯板。墊塞四氟板是一項(xiàng)重要工作，梁體要平穩(wěn)安全頂推，四氟板必須及時(shí)跟進(jìn)墊塞，梁體與滑道間不得脫空。四氟板的質(zhì)量直接影響梁體的摩阻系數(shù)，給梁體頂推帶來極大的不利因素。四氟滑板兩面均應(yīng)保持清潔，白色一面涂上潤滑用的硅脂以減少摩擦，清理四氟板不可使用汽油或柴油。頂推過程中若四氟板未及時(shí)跟進(jìn)，應(yīng)立即停止，頂箱梁腹板，放進(jìn)四氟板后才可繼續(xù)頂推。測(cè)量控制梁體頂推過程中，測(cè)量控制因素主要是：梁體中心線及各墩頂偏位。隨著梁體的推進(jìn)，設(shè)置側(cè)向千斤頂進(jìn)行糾偏，并在導(dǎo)向裝置與梁體之間塞進(jìn)鋼楔、鋼板進(jìn)行橫向限位的調(diào)整。側(cè)向限位控制其中心線偏位均在10mm以內(nèi)，強(qiáng)力控制各千斤頂同步頂推，各墩頂?shù)钠痪谠O(shè)計(jì)要求范圍之內(nèi)。本橋頂推是在半徑1200m的圓曲線上頂推，各墩頂上安置的橫向?qū)蜓b置和糾偏器的作用是非常重要的。橫向?qū)蜓b置和糾偏器在各墩頂?shù)膬膳?，調(diào)整梁的頂推位置。頂推時(shí)，應(yīng)做好橫向偏差觀測(cè)，主要觀測(cè)主梁和永久墩的彈性橫向位移。箱梁頂推時(shí)，測(cè)量人員跟蹤監(jiān)測(cè)各墩的偏位及梁體中心線位置，當(dāng)中心線偏移時(shí)，及時(shí)利用側(cè)向限位調(diào)整然后將其鎖定。在頂推過程中對(duì)墩頂瞬間偏如出現(xiàn)橫向偏移，一旦墩頂瞬間偏位超過設(shè)計(jì)值需立即停止施力，重新調(diào)整各墩頂施力分布，以保證各墩的偏位滿足設(shè)計(jì)要求。頂推過程中，必須對(duì)頂推梁段中線和各滑道頂?shù)臉?biāo)高進(jìn)行測(cè)量，并控制在允許的范圍以內(nèi)。導(dǎo)梁中線偏差不大于2.0mm；梁體中線偏差不大于2.0mm；相鄰兩跨支點(diǎn)同測(cè)的滑移裝置頂面高差不大于±1.0mm；同墩兩支點(diǎn)滑移裝置頂面高差不大于±0.5mm；4)落梁落梁前準(zhǔn)備：千斤頂、泵站就位。每個(gè)橋墩各2臺(tái)200噸千斤頂和2臺(tái)高壓泵站，千斤頂放在橋墩預(yù)留千斤頂位置，泵站放在腳手平臺(tái)上。拆除橋墩上混凝土墊塊、安裝支座。在橋墩打頂使鋼梁脫空，拆除混凝土墊塊，然后安裝支座于梁底。對(duì)梁體依照設(shè)計(jì)中線位移情況進(jìn)行全面檢查合格后，開始落梁。每個(gè)橋墩每次下落按2cm進(jìn)行控制。每個(gè)橋墩依次循環(huán)下落2cm，直到落到設(shè)計(jì)標(biāo)高，支座完全受力。通過控制進(jìn)油壓力來確保每個(gè)橋墩2臺(tái)千斤頂受力均勻。測(cè)試并調(diào)整梁體線形達(dá)到設(shè)計(jì)和規(guī)范要求，錨固支座。嚴(yán)格遵守千斤頂技術(shù)規(guī)則，起重不超過起重能力，每次起高量不超過活塞高度的四分之三。操作時(shí)統(tǒng)一指揮，統(tǒng)一行動(dòng)。在落梁過程中要使梁的脫空距離保持在1.5cm內(nèi)，嚴(yán)禁兩墩同時(shí)落梁，通過控制進(jìn)油壓力來確保每個(gè)橋墩2臺(tái)千斤頂受力均勻，且落梁速度一定不要太快，并要均勻下落。隨同千斤頂頂升、回縮和落梁墊塊的拆除進(jìn)行隨時(shí)測(cè)量，確保梁底高差控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。26#墩落梁高度為374mm、27#墩落梁高度為43mm。5.1.4施工質(zhì)量控制5.1.4.1頂推箱梁中線精度控制在箱梁的頂板和底板上各做3個(gè)中線標(biāo)記點(diǎn)，頂推時(shí)，觀測(cè)點(diǎn)上架設(shè)全站儀對(duì)梁體中線進(jìn)行觀測(cè)，當(dāng)出現(xiàn)較大偏斜時(shí)，進(jìn)行糾偏。階段頂推箱梁差2m就要就位時(shí)，開始不間斷地觀測(cè)和精確地糾偏，使箱梁首尾中線偏差控制在2mm范圍內(nèi)。最后就位時(shí)箱梁首尾中線偏差控制在2mm之內(nèi)。每次頂推結(jié)束時(shí)，畫出箱梁的中線狀態(tài)圖，將箱梁的實(shí)際中線與箱梁的設(shè)計(jì)中線相比較，分析鋼箱梁中線的偏差情況，確定下一步施工箱梁中線的控制方案，使箱梁的實(shí)際中線繞設(shè)計(jì)中線左右擺動(dòng)，避免出現(xiàn)大弧形，以免影響頂推施工的正常進(jìn)行。5.1.4.2箱梁截面位置的控制階段頂推就位前，在箱梁的頂板上作明顯標(biāo)記，并設(shè)專人觀察。測(cè)量一次橫向、縱向位置，偏差過大時(shí)進(jìn)行調(diào)整，以保證箱梁截面位置正確和梁底支座預(yù)埋件位置正確。5.1.4.3保證走行順暢，防局部失穩(wěn)和控制梁體豎向線形措施為防止梁體在頂推過程中發(fā)生局部失穩(wěn)，采取了如下措施：1)、提高滑道的制作精度，嚴(yán)格控制滑道標(biāo)高，每次頂推施工前，均檢查各墩頂滑道標(biāo)高。2)、以高標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)格控制箱梁預(yù)制質(zhì)量，確保提高箱梁梁底平整度。箱梁段頂離拼裝平臺(tái)后，設(shè)專人負(fù)責(zé)檢查梁底，若發(fā)現(xiàn)梁底面不平度大于5mm，應(yīng)及時(shí)采取措施處理修整、打磨平箱梁底面；3)、監(jiān)控測(cè)量，嚴(yán)格控制梁體的撓度，每一梁段完工后及時(shí)修正拼裝臺(tái)座標(biāo)高。5.248m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推仿真計(jì)算技術(shù)5.2.1建立頂推法仿真計(jì)算模型頂推施工過程采用midas7.4.1頂推建模助手建立分析模型，頂推步長(zhǎng)1m，共建立72個(gè)施工階段，模擬各階段情況下導(dǎo)梁和48m箱梁受力。模型詳見附圖448m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推仿真計(jì)算模型圖。根據(jù)各階段分析結(jié)果，各臨時(shí)墩及永久墩頂由于頂推施工引起的墩頂作用力如下表所示：墩號(hào)24#L1#25#L2#26#27#單位kNkNkNkNkNkN墩頂水平力665871846557989639墩頂豎向力6216814079105206924259755.2.2頂推過程導(dǎo)梁應(yīng)力情況：(1)鋼導(dǎo)梁最大應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖548m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼導(dǎo)梁最大應(yīng)力圖。(2)鋼導(dǎo)梁最小應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖648m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼導(dǎo)梁最小應(yīng)力圖。5.2.3頂推過程48m箱梁應(yīng)力情況：(1)箱梁上緣最大應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖748m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁上緣最大應(yīng)力圖。(2)箱梁下緣最大應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖848m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁下緣最大應(yīng)力圖。(3)箱梁上緣最小應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖948m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁上緣最小應(yīng)力圖。(4)箱梁下緣最小應(yīng)力圖(MPa)，詳見附圖108m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推箱梁下緣最小應(yīng)力圖。根據(jù)以上分析結(jié)果，頂推過程中鋼導(dǎo)梁最大拉應(yīng)力為136.5MPa，最大壓應(yīng)力136.7MPa，混凝土最小壓應(yīng)力為9.7MPa，最大壓應(yīng)力為17.4MPa，均滿足要求。5.2.4頂推過程位移頂推過程中導(dǎo)梁及48m箱梁最大位移圖，詳見附圖1148m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推導(dǎo)梁及箱梁最大位移圖。導(dǎo)梁前端最大位移為123.8mm，48m箱梁前端最大位移為38.2mm。5.2.5頂推基礎(chǔ)設(shè)施檢算按照頂推臨時(shí)墩及永久墩的設(shè)置，建立各墩模型，并考慮縱向聯(lián)系作用，分析各墩在頂推作用力下的受力狀態(tài)。模型中永久墩按設(shè)計(jì)圖紙建立，永久墩及臨時(shí)墩間聯(lián)系用貝蕾梁支架，臨時(shí)墩采用鋼管柱。鋼管柱采用直徑1000mm，壁厚16mm的空心鋼管組成，各鋼管柱之間設(shè)置縱橫向聯(lián)系，撐桿采用直徑400mm，壁厚10mm的空心鋼管。頂推施工基礎(chǔ)分析計(jì)算模型詳見附圖1248m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推永久墩及臨時(shí)墩聯(lián)接體系結(jié)構(gòu)示意圖。5.2.6臨時(shí)墩墩柱及基礎(chǔ)檢算(1)鋼管柱臨時(shí)墩應(yīng)力圖，詳見附圖1348m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推鋼管柱臨時(shí)墩應(yīng)力圖。(2)貝蕾梁支架應(yīng)力圖，詳見附圖1448m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推貝雷梁支架受力圖。計(jì)算結(jié)果表明，墩柱及貝蕾支架受力均滿足要求。3)1號(hào)臨時(shí)墩基礎(chǔ)檢算1號(hào)臨時(shí)墩墩底反力為：豎向力水平力彎矩單位kNkNkN*m反力9047.038.22258.1考慮擴(kuò)大基礎(chǔ)重量，并將墩頂反力換算至承臺(tái)底為：豎向力水平力彎矩單位kNkNkN*m反力12833.038.22372.71號(hào)臨時(shí)墩基礎(chǔ)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，基底尺寸為8mx8m，總厚度為3.0m；經(jīng)計(jì)算：擴(kuò)大基礎(chǔ)基底應(yīng)力為：N/A±M/W＝228kPa/173kPa，要求基底承載力不小于300kPa；施工時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)基底承載力情況，進(jìn)行地基處理或增大基礎(chǔ)面積以滿足設(shè)計(jì)要求；e＝0.18m＜ρ＝W/A＝1.33m，滿足要求；4)2號(hào)臨時(shí)墩基礎(chǔ)檢算2號(hào)臨時(shí)墩墩底反力為：豎向力水平力彎矩單位kNkNkN*m反力6207.037.12124.7考慮擴(kuò)大基礎(chǔ)重量，并將墩頂反力換算至承臺(tái)底為：豎向力水平力彎矩單位kNkNkN*m反力9993.037.12236.02號(hào)臨時(shí)墩基礎(chǔ)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，基底尺寸為8mx8m，總厚度為3.0m；經(jīng)計(jì)算：擴(kuò)大基礎(chǔ)基底應(yīng)力為：N/A±M/W＝182kPa/130kPa，要求基底承載力不小于300kPa；施工時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)基底承載力情況，進(jìn)行地基處理或增大基礎(chǔ)面積以滿足設(shè)計(jì)要求；e＝0.22m＜ρ＝W/A＝1.33m，滿足要求；5.2.5.2永久墩墩柱及基礎(chǔ)檢算(1)24號(hào)永久墩檢算：橋墩驗(yàn)算結(jié)果：橋墩墩身驗(yàn)算結(jié)果是否通過：True墩身截面混凝土最大應(yīng)力，MPa：2.981墩身截面混凝土最小應(yīng)力(負(fù)值為拉應(yīng)力)，MPa：0.000墩身截面容許壓應(yīng)力，MPa：10.000墩身截面容許彎曲拉應(yīng)力，MPa：0.550墩身截面壓應(yīng)力控制組：1墩身截面偏心系數(shù)e/s最大值：0.293墩身截面偏心系數(shù)允許值：0.700墩身截面偏心控制組：1墩身整體穩(wěn)定系數(shù)最小值：31.863墩身整體穩(wěn)定系數(shù)允許值：1.600墩身整體縱向穩(wěn)定控制組：0墩頂順橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：15.032墩頂順橋向位移控制組：1順橋向墩頂位移允許值，mm：28.284墩頂橫橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：0.000墩頂橫橋向位移控制組：0橫橋向墩頂位移允許值，mm：24.525橋墩順橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：332.631橋墩橫橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：649.846樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果：樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果是否通過：True樁頂最大軸向力，kN(已經(jīng)換算成主力)：4797.834樁頂最大軸向力荷載組合信息(換算成主力前的實(shí)際荷載組合信息)：4樁底最大軸向力，kN：6368.034單樁容許承載力，kN：6884.327最大樁長(zhǎng)，m：19.500嵌巖深度，m(僅對(duì)柱樁)：0.000樁身鋼筋面積，cm2：36.191樁身鋼筋直徑，mm：16.000樁身配筋長(zhǎng)度，m：12.000樁身鋼筋根數(shù)(對(duì)矩形樁為縱向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：18矩形樁樁身鋼筋根數(shù)(僅對(duì)矩形樁，為橫向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：0控制荷載的序號(hào)：2控制荷載的組合信息：主力+特殊荷載群樁驗(yàn)算容許應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：2702.740群樁驗(yàn)算最大應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：633.320群樁驗(yàn)算是否通過(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：True沉降，mm(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：0.000(2)25號(hào)永久墩檢算：橋墩驗(yàn)算結(jié)果：橋墩墩身驗(yàn)算結(jié)果是否通過：True墩身截面混凝土最大應(yīng)力，MPa：4.155墩身截面混凝土最小應(yīng)力(負(fù)值為拉應(yīng)力)，MPa：0.087墩身截面容許壓應(yīng)力，MPa：10.000墩身截面容許彎曲拉應(yīng)力，MPa：0.550墩身截面壓應(yīng)力控制組：1墩身截面偏心系數(shù)e/s最大值：0.236墩身截面偏心系數(shù)允許值：0.500墩身截面偏心控制組：1墩身整體穩(wěn)定系數(shù)最小值：28.084墩身整體穩(wěn)定系數(shù)允許值：2.000墩身整體縱向穩(wěn)定控制組：0墩頂順橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：10.238墩頂順橋向位移控制組：1順橋向墩頂位移允許值，mm：28.284墩頂橫橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：0.000墩頂橫橋向位移控制組：0橫橋向墩頂位移允許值，mm：24.525橋墩順橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：419.985橋墩橫橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：732.488樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果：樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果是否通過：True樁頂最大軸向力，kN(已經(jīng)換算成主力)：5063.924樁頂最大軸向力荷載組合信息(換算成主力前的實(shí)際荷載組合信息)：1樁底最大軸向力，kN：5201.287單樁容許承載力，kN：5572.580最大樁長(zhǎng)，m：20.500嵌巖深度，m(僅對(duì)柱樁)：0.000樁身鋼筋面積，cm2：36.191樁身鋼筋直徑，mm：16.000樁身配筋長(zhǎng)度，m：12.500樁身鋼筋根數(shù)(對(duì)矩形樁為縱向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：18矩形樁樁身鋼筋根數(shù)(僅對(duì)矩形樁，為橫向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：0控制荷載的序號(hào)：2控制荷載的組合信息：主力群樁驗(yàn)算容許應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：2167.570群樁驗(yàn)算最大應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：600.250群樁驗(yàn)算是否通過(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：True沉降，mm(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：0.000(3)26號(hào)永久墩檢算：橋墩驗(yàn)算結(jié)果：橋墩墩身驗(yàn)算結(jié)果是否通過：True墩身截面混凝土最大應(yīng)力，MPa：2.849墩身截面混凝土最小應(yīng)力(負(fù)值為拉應(yīng)力)，MPa：0.003墩身截面容許壓應(yīng)力，MPa：10.000墩身截面容許彎曲拉應(yīng)力，MPa：0.550墩身截面壓應(yīng)力控制組：1墩身截面偏心系數(shù)e/s最大值：0.282墩身截面偏心系數(shù)允許值：0.700墩身截面偏心控制組：1墩身整體穩(wěn)定系數(shù)最小值：41.829墩身整體穩(wěn)定系數(shù)允許值：1.600墩身整體縱向穩(wěn)定控制組：0墩頂順橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：12.845墩頂順橋向位移控制組：1順橋向墩頂位移允許值，mm：34.460墩頂橫橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：0.000墩頂橫橋向位移控制組：0橫橋向墩頂位移允許值，mm：19.548橋墩順橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：570.471橋墩橫橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：907.646樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果：樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果是否通過：True樁頂最大軸向力，kN(已經(jīng)換算成主力)：3906.578樁頂最大軸向力荷載組合信息(換算成主力前的實(shí)際荷載組合信息)：4樁底最大軸向力，kN：5189.076單樁容許承載力，kN：5698.570最大樁長(zhǎng)，m：16.000嵌巖深度，m(僅對(duì)柱樁)：0.000樁身鋼筋面積，cm2：36.191樁身鋼筋直徑，mm：16.000樁身配筋長(zhǎng)度，m：12.000樁身鋼筋根數(shù)(對(duì)矩形樁為縱向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：18矩形樁樁身鋼筋根數(shù)(僅對(duì)矩形樁，為橫向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：0控制荷載的序號(hào)：2控制荷載的組合信息：主力+特殊荷載群樁驗(yàn)算容許應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：2220.330群樁驗(yàn)算最大應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：579.190群樁驗(yàn)算是否通過(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：True沉降，mm(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：0.000(4)27號(hào)永久墩檢算：橋墩驗(yàn)算結(jié)果：橋墩墩身驗(yàn)算結(jié)果是否通過：True墩身截面混凝土最大應(yīng)力，MPa：2.914墩身截面混凝土最小應(yīng)力(負(fù)值為拉應(yīng)力)，MPa：0.000墩身截面容許壓應(yīng)力，MPa：10.000墩身截面容許彎曲拉應(yīng)力，MPa：0.550墩身截面壓應(yīng)力控制組：1墩身截面偏心系數(shù)e/s最大值：0.433墩身截面偏心系數(shù)允許值：0.700墩身截面偏心控制組：1墩身整體穩(wěn)定系數(shù)最小值：51.769墩身整體穩(wěn)定系數(shù)允許值：1.600墩身整體縱向穩(wěn)定控制組：0墩頂順橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：12.877墩頂順橋向位移控制組：1順橋向墩頂位移允許值，mm：34.460墩頂橫橋向位移，mm(含基礎(chǔ)產(chǎn)生位移)：0.000墩頂橫橋向位移控制組：0橫橋向墩頂位移允許值，mm：19.548橋墩順橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：532.891橋墩橫橋向剛度，kN/cm(含基礎(chǔ)剛度)：847.041樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果：樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果是否通過：True樁頂最大軸向力，kN(已經(jīng)換算成主力)：3867.164樁頂最大軸向力荷載組合信息(換算成主力前的實(shí)際荷載組合信息)：1樁底最大軸向力，kN：4000.655單樁容許承載力，kN：4385.018最大樁長(zhǎng)，m：18.000嵌巖深度，m(僅對(duì)柱樁)：0.000樁身鋼筋面積，cm2：36.191樁身鋼筋直徑，mm：16.000樁身配筋長(zhǎng)度，m：12.000樁身鋼筋根數(shù)(對(duì)矩形樁為縱向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：18矩形樁樁身鋼筋根數(shù)(僅對(duì)矩形樁，為橫向兩對(duì)邊的主筋總根數(shù))：0控制荷載的序號(hào)：1控制荷載的組合信息：主力群樁驗(yàn)算容許應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：1844.020群樁驗(yàn)算最大應(yīng)力，kPa(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：527.970群樁驗(yàn)算是否通過(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：True沉降，mm(僅對(duì)規(guī)則布置的摩擦樁)：0.0005.2.6主要結(jié)論根據(jù)對(duì)頂推過程導(dǎo)梁、頂推梁體、永久墩及臨時(shí)墩的計(jì)算結(jié)果，最終結(jié)論如下：1)、頂推過程中鋼導(dǎo)梁最大拉應(yīng)力為136.5MPa，最大壓應(yīng)力136.7MPa，混凝土最小壓應(yīng)力為9.7MPa，最大壓應(yīng)力為17.4MPa，均滿足要求。2)、臨時(shí)墩墩身鋼管立柱結(jié)構(gòu)、立柱之間聯(lián)系構(gòu)件設(shè)計(jì)均滿足要求。3)、1號(hào)臨時(shí)墩擴(kuò)大基礎(chǔ)基底應(yīng)力為：N/A±M/W＝228kPa/173kPa，要求基底承載力不小于300kPa；施工時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)基底承載力情況，進(jìn)行地基處理或增大基礎(chǔ)面積以滿足設(shè)計(jì)要求；e＝0.18m＜ρ＝W/A＝1.33m，滿足要求；4)、2號(hào)臨時(shí)墩擴(kuò)大基礎(chǔ)基底應(yīng)力為：N/A±M/W＝182kPa/130kPa，要求基底承載力不小于300kPa；施工時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)基底承載力情況，進(jìn)行地基處理或增大基礎(chǔ)面積以滿足設(shè)計(jì)要求；e＝0.22m＜ρ＝W/A＝1.33m，滿足要求；5)、24～27號(hào)頂推用永久墩墩身及樁基檢算滿足要求；6)、施工過程要加強(qiáng)應(yīng)力及線形監(jiān)控。5.348m大跨度鐵路簡(jiǎn)支箱梁高墩曲線頂推監(jiān)控量測(cè)技術(shù)5.3.1梁體頂推過程的監(jiān)控量測(cè)本橋頂推位于1200米半徑的圓曲線上，因此在施工頂推過程中梁體在水平面內(nèi)會(huì)隨時(shí)產(chǎn)生橫向偏移，如不及時(shí)糾偏會(huì)產(chǎn)生較大的誤差積累，發(fā)生梁體傾覆。通過合理設(shè)計(jì)多點(diǎn)水平橫向位移糾偏裝置和測(cè)量監(jiān)控技術(shù)，實(shí)現(xiàn)鐵路曲線箱梁上頂推多點(diǎn)同步橫向水平位移糾偏，使箱梁在曲線頂推過程中，梁體中線的橫向位移偏差必須在設(shè)計(jì)要求范圍之內(nèi)沿著線路方向推進(jìn)，即梁體橫向水平位移偏差始終處于受控狀態(tài)，頂推過程中梁體移動(dòng)姿態(tài)正確，偏差數(shù)值控制在合理范圍內(nèi)。5.3.2梁體橫向位移監(jiān)控量測(cè)：箱梁頂推時(shí)設(shè)置1臺(tái)全站儀架設(shè)在橋梁外側(cè)100米GPS控制點(diǎn)上，在梁端和梁尾頂面中線位置分別設(shè)置1個(gè)棱鏡，用于觀測(cè)梁體的橫向偏差數(shù)值。由于本橋處于曲線段，這就使得梁體在頂推時(shí)會(huì)沿著曲線的切線方向前進(jìn)，梁體的實(shí)際運(yùn)行軌道會(huì)一直偏向設(shè)計(jì)中線的外側(cè)。在橋梁頂推過程中，測(cè)量人員必須全程采用全站儀跟蹤觀測(cè)棱鏡，箱梁每頂推前進(jìn)0.5～1.5米，根據(jù)梁端頂面測(cè)設(shè)的梁體中線坐標(biāo)和設(shè)計(jì)線路中線坐標(biāo)進(jìn)行比較，推斷出頂推梁體的橫向位移偏差(梁尾頂面觀測(cè)值作為校核)。當(dāng)梁體中心線橫向位移超限時(shí)，及時(shí)利用側(cè)向限位千斤頂進(jìn)行糾偏調(diào)整，將梁體調(diào)整回正確的設(shè)計(jì)位置。橫向位移值計(jì)算采用公式：Z＝√((x1-x0)2+(y1-y0)2)進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，本橋梁體橫向位移值最大不超過40mm。表1為梁體頂推過程中實(shí)際測(cè)量的橫向偏差數(shù)據(jù)。箱梁頂推測(cè)量控制點(diǎn)(梁體橫向位移)測(cè)設(shè)數(shù)據(jù)表(表1)箱梁頂推測(cè)量控制點(diǎn)(梁體橫向位移)測(cè)設(shè)數(shù)據(jù)表(表1)箱梁頂推測(cè)量控制點(diǎn)(梁體橫向位移)測(cè)設(shè)數(shù)據(jù)(表1)5.3.3導(dǎo)梁與箱梁結(jié)合部位變形監(jiān)控測(cè)量：采用水準(zhǔn)儀法對(duì)導(dǎo)梁與箱梁結(jié)合部位的變形進(jìn)行監(jiān)測(cè)，測(cè)點(diǎn)設(shè)在導(dǎo)梁端鋼梁橫斷面上，橫向共2個(gè)測(cè)點(diǎn)，分別在頂推前及頂推中進(jìn)行實(shí)測(cè)，并與設(shè)計(jì)提供的變形量進(jìn)行對(duì)比。表2導(dǎo)梁與箱梁結(jié)合部位監(jiān)控測(cè)量數(shù)據(jù)5.3.4臨近高速鐵路橋墩位移監(jiān)控量測(cè)采用水準(zhǔn)儀和全站儀對(duì)臨近高鐵的26號(hào)墩和27號(hào)墩進(jìn)行測(cè)量觀測(cè)，確保在頂推過程中橋梁的縱向位移變形和豎直變形數(shù)值在設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)，完全不會(huì)影響高速鐵路的安全運(yùn)營。表3與表4分別是26號(hào)與27號(hào)墩監(jiān)控測(cè)量數(shù)據(jù)。表326號(hào)墩測(cè)量監(jiān)控點(diǎn)測(cè)設(shè)數(shù)據(jù)表427號(hào)墩測(cè)量監(jiān)控點(diǎn)測(cè)設(shè)數(shù)據(jù)5.3.5監(jiān)控量測(cè)結(jié)論(1)梁體頂推橫向位移監(jiān)控量測(cè)共觀測(cè)數(shù)據(jù)50組，箱梁每頂推前進(jìn)0.5～1.5米停止觀測(cè)一次，根據(jù)觀測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行橫向位移糾偏調(diào)整。觀測(cè)數(shù)據(jù)最大值為34mm，頂推距離為1.335m。(2)導(dǎo)梁與箱梁結(jié)合部位的變形監(jiān)控量測(cè)共觀測(cè)數(shù)據(jù)32組，觀測(cè)數(shù)據(jù)最大值為7mm，總變形量為32mm(去除高程誤差后)，最大值發(fā)生在導(dǎo)梁前端躍過27號(hào)墩中線3米左右。(3)臨近武廣高速鐵路客運(yùn)專線的26號(hào)與27號(hào)墩在頂推過程中的縱橫向位移及豎直位移監(jiān)控量測(cè)共觀測(cè)數(shù)據(jù)33組，其中，橫向水平位移最大變形2mm，縱向水平位移最大變形5mm，豎直位移最大變形(沉降值)1mm。(4)通過實(shí)際的監(jiān)控量測(cè)可得出結(jié)論：梁體的橫向位移偏差，導(dǎo)梁與箱梁結(jié)合部位的變形量以及臨近武廣高鐵的兩個(gè)橋墩的變形對(duì)運(yùn)營的影響均控制在合理的安全范圍之內(nèi)，與仿真計(jì)算基本相符，完全滿足設(shè)計(jì)要求。當(dāng)前第1頁1 2 3